跨线桥满堂支架施工方案.doc

一、工程概况
纬七路东进Q2标桥梁工程从14号桥墩（不包括14号桥墩）至25号桥台（起止点桩号K5+163.65～K5+513.4，长348.75米）。共包括五、六、七三联，其中14～17号墩为3×28m三跨第五联，17～21号墩为（30.5+45+45+30.5）m四跨第六联，21～25号墩为4×28m四跨第七联。
（一）、标准段梁：
采用4×28m、3×28m四跨、三跨一联预应力混凝土等高度连续箱梁。横桥向为单箱六室箱梁截面，标准段箱梁设计箱梁顶宽24.5m，底板17.5m,梁高1.65m，翼缘板宽度1.25m, 顶板厚度22cm，底板厚度22cm或40cm(底板与腹板和横隔梁过渡段)，腹板厚度40cm，拟实施施工的第五联为3×28m、第七联为4×28m的预应力混凝土连续箱梁（详见《Q2标施工图设计》）。箱梁采用纵横向预应力体系，真空压浆工艺。中间墩与交接墩均采用双柱框架墩，每个墩柱断面尺寸为1.5m×1.5m（横桥向×纵桥向），并设10×10cm倒角。承台为矩形，平面尺寸为8.0m×6.5m（横桥向×纵桥向），承台厚度2.5m。基础为4根直径1.5m钻孔摩擦桩，桩长40～50m。

（二）、大明路跨线桥：

采用（30.5+45+45+30.5）=151m四跨一联预应力混凝土变高度连续箱梁。横桥向为单箱六室箱梁截面，箱梁顶板宽24.5m，箱梁跨中处底板宽17.5m，中支点处底板宽14m。箱梁跨中梁高1.65m，中支点梁高2.7m，翼缘板宽度1.25m, 顶板厚度25cm，底板厚度25cm、40cm或50cm (底板与腹板和横隔梁过渡段)，腹板厚度60cm，拟实施施工的第六联为30.5+45+45+30.5m的预应力混凝土连续箱梁（详见《施工图设计Q2标段》第六联箱梁断面图）。箱梁采用纵横向预应力体系，真空压浆工艺。主墩采用双柱框架墩，每个墩柱断面尺寸为1.8m×1.8m（横桥向×纵桥向），并设10×10cm倒角。承台为矩形，平面尺寸为10.5m×9.5m（横桥向×纵桥向），承台厚度3.5m。基础为8根直径1.5m钻孔摩擦桩，桩长39.1～39.5m。

二、计算依据

《南京市纬七路东进建设工程施工图》

《结构力学》、《材料力学》、

《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）

《路桥施工计算手册》

三、支架、模板分析

3.1支架、模板方案

3.1.1模板

箱梁底模、侧模和内膜均采用δ＝15 mm的竹胶板。竹胶板容许应力 [σ0]=80MPa,弹性模量E=6*103MPa。

3.1.2纵横向方木

纵向方木采用A-1东北落叶松，截面尺寸为10*15cm。截面参数和材料力学性能指标：

W= bh2/6=100*1502/6=3.75*105mm3

I= bh3/12=100*1503/12=2.81*107mm3

横向方木采用A-1东北落叶松，截面尺寸为10*10cm。截面参数和材料力学性能指标：

W= bh2/6=100*1002/6=1.67*105mm3

I= bh3/12=100*1003/12=8.33*106mm3

方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）中的A-3类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则： ，容重6KN/m3。

纵横向方木布置：纵向方木间距一般为90cm,在腹板和端、中横隔梁下为60cm。横向方木间距一般为30cm，在腹板和端中横隔梁下为20cm。

3.1.3支架

采用碗扣支架，碗扣支架钢管为φ48、t=3.5mm，材质为A3钢，轴向容许应力[σ0]=140 MPa。
1-1 门架钢管截面特性
外径
壁厚
截面积
惯性矩
抵抗矩
回旋半径
每米自重
mm
mm
Mm2
Mm4
Mm3
mm
N/m
48
3.5
4.89×102
1.219×105
5.08×103
15.78
38.4

碗扣支架立、横杆布置：立杆纵、横向间距为90cm，在腹板、端、中横隔梁下为60cm。横杆除顶、底部步距为60cm外，其余横杆步距为120cm。支架顶口和底口分别设置顶调和底调，水平和高度方向分别采用钢管加设水平连接杆和竖向剪刀撑。见后附“箱梁支架纵向布置图和箱梁支架平面布置图”

3.2标准段支架计算

3.2.1荷载分析

①碗口式支架钢管自重，可按表1查取。

②钢筋砼容重按25kN/m3计算则：

腹板和端、中横隔梁：25×1.65=41.25 KPa

箱梁底板厚度为22cm:25×（0.22+0.22）=11KPa

箱梁底板厚度为40cm:25×(0.4+0.22)=15.5KPa

③模板自重(含内模、侧模及支架)以砼自重的5%计,则:

腹板和端、中横隔梁：41.25×0.05=2.06 KPa

箱梁底板厚度为22cm:11×0.05=0.55KPa

箱梁底板厚度为40cm:15.5×0.05=0.78KPa

④施工人员、施工料具堆放、运输荷载: 2.0kPa

⑤倾倒混凝土时产生的冲击荷载： 2.0kPa

⑥振捣混凝土产生的荷载: 2.5kPa

荷载组合

计算强度:q=1.2×(②+③)+1.4×(④+⑤+⑥)

计算刚度:q=1.2×(②+③)

3.2.2腹板和端、中横隔梁下方支架检算

（1）、底模检算

底模采用δ＝15 mm的竹胶板,直接搁置于间距L=20cm 的5×8cm横向方木上，按连续梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽进行计算。

荷载组合:

q=1.2×(41.25+2.06)+1.4×（2.0+2.0+2.5）=61.07kN/m

竹胶板（δ＝15 mm）截面参数及材料力学性能指标:

承载力检算：

强度：

Mmax =ql2/10 = 61.07×0.2×0.2/10=0.244KN.M

σmax = Mmax/W = 0.244×106/3.75×104=6.5MPa<[σ0]=80 MPa合格

刚度：

荷载: q=1.2×(41.25+2.06)= 51.97kN/m

f =ql4/150 EI= 51.97×2004/150×6×103×2.81×105=0.33mm

[f0]=200/400=0.50mm

f < [f0] 合格

（2）、横向方木检算

横向方木搁置于间距60cm的纵向方木上,横向方木规格为100 mm ×100mm,横向方木亦按连续梁考虑。

荷载组合:

q1 = [1.2×(41.25+2.06)+1.4×（2.0+2.0+2.5）] ×0.2+6×0.10×0.10 = 12.27KN/M

承载力计算:

强度:

Mmax =q1l2/10 = 12.27×0.63/10=0.265KN.m

σmax = Mmax/W = 0.265×106/1.67*105=1.58MPa<[σ0]=10.8MPa合格

刚度:

荷载: q=1.2×（41.25+2.06）×0.2= 10.39kN/m

f =ql4/150 EI= 10.39×6004/150×9.9×103×8.33*106=0.11mm

[f0]=600/400=1.5mm

f < [f0] 合格

(3)纵向方木检算

纵向方木规格为10×15cm，腹板和端、中横隔梁下立杆纵向间距为60cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为60cm。

荷载组合：

横向方木所传递给纵向方木的集中力为：

箱底: P=12.24×0.6=7.34kN

纵向方木自重：g＝6×0.1×0.15＝0.09 kN/m

承载力计算：

力学模式：

强度：

按最大正应力布载模式计算：

支座反力 R＝(7.34×3+0.09×0.6)/2=11.04KN

最大跨中弯距 Mmax＝11.04×0.3-0.06×0.32/2-7.34×0.2＝1.84KN.m

σmax＝Mmax /W＝1.84*106/3.75*105＝4.91MPa＜[σ0]=10.8 MPa 合格

刚度：

按最大支座反力布载模式计算：

集中荷载: P=7.34*4-1.4*（2.0+2.0+2.5）*0.6= 23.9kN

f＝Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)＝

23.9*1000*6003/(48*9.9*103*2.81*107)+5*0.09*6004/(384*9.9*103*2.81*107)＝0.39mm＜[f0]＝600/400＝1.5mm 合格

（4）支架立杆计算

每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（均以跨度0.6米计算）：

P1=(1.2*(41.25+2.06)+1.4*（2.0+2.0+2.5）)*0.6*0.6 +0.09*0.6

=22.04kN

安全起见满堂式碗扣支架按10米高计，其自重为：

g=10*0.235=2.25 KN

单根立杆所承受的最大竖向力为：

N=22.04+2.25=24.29 kN

立杆稳定性：

横杆步距按1.2m计算，故立杆计算长度为1.2m。

长细比λ=L/i=1200/15.78=76<80,

故φ=1.02-0.55（(λ＋20)/100）2=0.513，则：

[N]= φA[σ]=0.513×489×215=53.93kN

N<[N] 合格

强度验算：

σa＝N/Aji=24.29×1000/489=49.67MPa＜ [σa]=140 MPa 合格

（5）地基承载力计算

因支架底部通过底托（底调钢板为7cm×7cm）坐在原有沥青砼路面上或硬化后的水泥混凝土路面上,另外承台基坑和原有绿化带范围内严格按规范和标准分层夯填,顶部浇筑15cmC15砼,因此基底承载力至少可以达到15 MPa。

因此σmax=N/A=24.29×103/0.072=4.96 MPa＜15 MPa 可以

3.2.3箱梁底板下支架检算

3.2.3.1箱梁底板厚度40cm情况下支架检算

（1）、底模检算

底模采用δ＝15 mm的竹胶板,直接搁置于间距L=30cm的 5*8cm横向方木上，按连续梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽进行计算。

荷载组合:

q=1.2×(15.5+0.78)+1.4×（2.0+2.0+2.5）=28.64kN/m

竹胶板（δ＝15 mm）截面参数及材料力学性能指标:

W=bh2/6=1000*152/6=3.75×104mm3

I=bh3/12=1000*153/12=2.81×105mm3

竹胶板容许应力[σ]=80MPa,E=6×103MPa。

承载力检算:

强度：

Mmax＝ql2/10＝28.64*0.3*0.3/10＝0.258KN*m

σmax＝Mmax /W＝0.258*106/3.75*104＝6.9MPa＜[σ0]=80 MPa 合格

刚度：

荷载: q=1.2*(15.5+0.78)= 19.54kN/m

f＝ql4/(150EI)＝19.54*3004/(150*6*103*2.81*105)＝0.63mm＜[f0]＝300/400＝0.75mm 合格

（2）、横向方木检算

横向方木搁置于间距60cm的纵向方木上,横向方木规格为100 mm *100mm,横向方木亦按连续梁考虑。

荷载组合：

q1 = [1.2×(15.5+0.78)+1.4×（2.0+2.0+2.5）] ×0.2+6×0.1×0.1 = 5.79KN/M

承载力计算：

强度：

Mmax =q1l2/10 = 5.79×0.62/10=0.208KN.m

σmax = Mmax/W = 0.208×106/8.33×104=2.5MPa<[σ0] 合格

刚度：

荷载: q=1.2×（15.5+0.78）×0.3= 5.86kN/m

f =ql4/150 EI= 5.86×6004/150×9.9×103×8.33×106=0.61mm

[f0]=600/400=1.5mm

f < [f0] 合格

(3)纵向方木检算

纵向方木规格为10×15cm，立杆纵向间距为60cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为60cm。

荷载组合：

横向方木所传递给纵向方木的集中力为：

箱底: P=5.75×0.6=3.45kN

纵向方木自重：g＝6×0.1×0.15＝0.09 kN/m

承载力计算：

力学模式：

强度：

按最大正应力布载模式计算：

支座反力 R＝(3.45×3+0.09×0.6)/2=5.20KN

最大跨中弯距 Mmax＝5.20×0.3-0.06×0.32/2-3.45×0.2＝0.87KN.m

σmax＝Mmax /W＝0.87*106/3.75*105＝2.32MPa＜[σ0]=10.8 MPa 合格

刚度：

按最大支座反力布载模式计算：

集中荷载: P=(5.75×4-1.4×（2.0+2.0+2.5）) ×0.6= 8.34kN/m

f＝Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)＝

8.34*1000*6003/(48*9.9*103*2.81*107)+5*0.09*6004/(384*9.9*103*2.81*107)＝0.13mm＜[f0]＝600/400＝1.5mm 合格

（4）支架立杆计算

每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（以跨度0.9米计算）：

P1=(1.2*(15.5+0.78)+1.4*（2.0+2.0+2.5）)*0.62 +0.09*0.6=10.36kN

安全起见满堂式碗扣支架按10米高计，其自重为：

g=10*0.235=2.35 KN

单根立杆所承受的最大竖向力为：

N=10.36+2.35=12.71 kN

立杆稳定性：

横杆步距为按1.2m计算，故立杆计算长度为1.2m。

长细比λ=L/i=1200/15.78=76<80,

故φ=1.02-0.55（(λ＋20)/100）2=0.513，则：

[N]= φA[σ]=0.513*489*215=53.93kN

N<[N] 合格

强度验算：

σa＝N/Aji=21.3*1000/489=43.6MPa＜ [σa]=140 MPa 合格

（5）地基承载力不需再进行验算。

3.2.3.2箱梁底板厚度22cm情况下支架检算

（1）、底模检算

底模采用δ＝15 mm的竹胶板,直接搁置于间距L=30cm的 5*8cm横向方木上，按连续梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽进行计算。

荷载组合:

q=1.2*(11+0.55)+1.4*（2.0+2.0+2.5）=22.96kN/m

竹胶板（δ＝15 mm）截面参数及材料力学性能指标:

W=bh2/6=1000*152/6=3.75*104mm3

I=bh3/12=1000*153/12=2.81*105mm3

承载力检算:

强度：

Mmax＝ql2/10＝22.96*0.3*0.3/10＝0.207KN*m

σmax＝Mmax /W＝0.207*106/3.75*104＝5.52MPa＜[σ0]=80 MPa 合格

刚度：

荷载: q=1.2*(11+0.55)= 13.86kN/m

f＝ql4/(150EI)＝13.86*3004/(150*6*103*2.81*105)＝0.44mm＜[f0]＝300/400＝0.75mm 合格

（2）、横向方木检算

横向方木搁置于间距90cm的纵向方木上,横向方木规格为100 mm *100mm,横向方木亦按连续梁考虑。

荷载组合：

q1=(1.2*(11+0.55)+1.4*(2.0+2.0+2.5))*0.3+6*0.1*0.1=6.95kN/m

承载力计算：

强度：

Mmax＝q1l2/10＝6.95*0.62/10＝0.252KN*m

σmax＝Mmax /W＝0.252*106/8.33*104＝3.0MPa＜[σ0]=10.8 MPa 合格

刚度：

荷载: q=1.2*（11+0.55）*0.3= 4.16kN/m

f＝ql4/(150EI)＝4.16*9004/(150*9.9*103*8.33*106)＝0.34mm＜[f0]＝900/400＝2.25mm 合格

(3)纵向方木检算

纵向方木规格为10*15cm，立杆纵向间距为90cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为90cm。

荷载组合：

横向方木所传递给纵向方木的集中力为：

箱底: P=6.9*0.9=6.21kN

纵向方木自重：g＝6*0.1*0.15＝0.09 kN/m

承载力计算：

力学模式：

强度：

按最大正应力布载模式计算：

支座反力 R＝(6.21*3+0.09*0.9)/2=9.36KN

最大跨中弯距 Mmax＝9.36*0.45-0.09*0.452/2-6.21*0.3＝2.34KN.m

σmax＝Mmax /W＝2.34*106/3.75*105＝6.24MPa＜[σ0]=10.8 MPa 合格

刚度：

按最大支座反力布载模式计算：

集中荷载: P=(6.9*4-1.4*（2.0+2.0+2.5）)*0.9= 16.65kN/m

f＝Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)＝

16.65*1000*9003/(48*9.9*103*2.81*107)+5*0.09*9004/(384*9.9*103*2.81*107)＝0.9mm＜[f0]＝900/400＝2.25mm 合格

（4）支架立杆计算

每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（以跨度0.9米计算）：

P1=(1.2*(11+0.55)+1.4*（2.0+2.0+2.5）)*0.92 +0.09*0.9=21.31kN

安全起见满堂式碗扣支架按10米高计，其自重为：

g=10*0.235=2.35 KN

单根立杆所承受的最大竖向力为：

N=21.31+2.35=23.66 kN

立杆稳定性：

横杆步距为按1.2m计算，故立杆计算长度为1.2m。

长细比λ=L/i=1200/15.78=76<80,

故φ=1.02-0.55（(λ＋20)/100）2=0.513，则：

[N]= φA[σ]=0.513*489*215=53.93kN

N<[N] 合格

强度验算：

σa＝N/Aji=23.66*1000/489=48.38MPa＜ [σa]=140 MPa 合格

（5）地基承载力不需再进行验算。

3.2.4翼缘板下支架检算

由前面计算可知，翼缘板下方支架同箱梁底板（厚度为22cm）下支架，因此不再进行检算。

3.2.5侧模检算

侧模采用δ＝15 mm的竹胶板,横向背带采用间距0.2米的5*8cm方木,坚带采用间距0.6米的10*15cm方木。

混凝土侧压力：PM=0.22γt0β1β2v1/2

式中：γ—混凝土的自重密度，取25KN/m3；

t0—新浇混凝土的初凝时间，可采用t0＝200/(T+15）,T为砼是温度℃，取5.7；

β1—外加剂影响修正系数取1.2；

β2—砼坍落度影响修正系数取1.15；

v—混凝土浇注速度（m/h）,取0.4

PM =0.22*25*5.7*1.2*1.15*0.41/2=27.36KN/m2

有效压头高度：h= PM /γ=27.36/25=1.09

振捣砼对侧面模板的压力：4.0 KPa

水平荷载：q=1.2*27.36*1.09/2+1.4*4.0=23.49kN/m

此水平力较底板竖向力少得多，侧模和纵横向背带以及斜撑钢管均可以满足要求不需再进行检算。另外为防止立柱钢管（弯压构件）失稳，需用通向箱梁中心方向的斜钢管（与多数立柱钢管连接以减少立柱钢管承受的水平荷载）与立柱钢管连接平衡其反力，从而保证支架水平方向稳定。

3.3大明路跨线桥支架计算

3.3.1荷载分析

①碗口式支架钢管自重，可按表1查取。

②钢筋砼容重按25kN/m3计算则：

腹板和端、中横隔梁：25×2.7=67.5 KPa

箱梁底板厚度为50cm:25×(0.25+0.5)=18.75KPa

③模板自重(含内模、侧模及支架)以砼自重的5%计,则:

腹板和端、中横隔梁：67.5×0.05=3.375 KPa

箱梁底板厚度为50cm:18.75×0.05=0.938KPa

④施工人员、施工料具堆放、运输荷载: 2.0kPa

⑤倾倒混凝土时产生的冲击荷载： 2.0kPa

⑥振捣混凝土产生的荷载: 2.5kPa

荷载组合

计算强度:q=1.2×(②+③)+1.4×(④+⑤+⑥)

计算刚度:q=1.2×(②+③)

3.3.2腹板和端、中横隔梁下方支架检算

（1）、底模检算

底模采用δ＝15 mm的竹胶板,直接搁置于间距L=20cm 的10×10cm横向方木上，按连续梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽进行计算。

荷载组合:

q=1.2×(67.5+3.375)+1.4×（2.0+2.0+2.5）=94.15kN/m

竹胶板（δ＝15 mm）截面参数及材料力学性能指标:

承载力检算：

强度：

Mmax =ql2/10 = 94.15×0.2×0.2/10=0.376KN.M

σmax = Mmax/W = 0.376×106/3.75×104=10.02MPa<[σ0]=80 MPa合格

刚度：

荷载: q=1.2×(67.5+3.375)= 85.05kN/m

f =ql4/150 EI= 85.05×2004/150×6×103×2.81×105=0.43mm

[f0]=200/400=0.50mm

f < [f0] 合格

（2）、横向方木检算

横向方木搁置于间距60cm的纵向方木上,横向方木规格为100 mm ×100mm,横向方木亦按连续梁考虑。

荷载组合:

q1 = [1.2×(67.5+3.375)+1.4×（2.0+2.0+2.5）] ×0.2+6×0.1×0.1= 18.89KN/M

承载力计算:

强度:

Mmax =q1l2/10 = 18.89×0.63/10=0.408KN.m

σmax = Mmax/W = 0.408×106/8.33×106=4.9MPa<[σ0]=10.8MPa合格

刚度:

荷载: q=1.2×（67.5+3.375）×0.2= 17.01kN/m

f =ql4/150 EI= 17.01×6004/150×9.9×103×8.33×106=0.27mm

[f0]=600/400=1.5mm

f < [f0] 合格

(3)纵向方木检算

纵向方木规格为10×15cm，腹板和端、中横隔梁下立杆纵向间距为60cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为60cm。

荷载组合：

横向方木所传递给纵向方木的集中力为：

箱底: P=18.85×0.6=11.31kN

纵向方木自重：g＝6×0.1×0.15＝0.09 kN/m

承载力计算：

力学模式：

强度：

按最大正应力布载模式计算：

支座反力 R＝(11.31×3+0.09×0.6)/2=16.99KN

最大跨中弯距 Mmax＝16.99×0.3-0.06×0.32/2-7.34×0.2＝3.62KN.m

σmax＝Mmax /W＝3.62*106/3.75*105＝9.6MPa＜[σ0]=10.8 MPa 合格

刚度：

按最大支座反力布载模式计算：

集中荷载: P=11.31*4-1.4*（2.0+2.0+2.5）*0.6= 39.78kN

f＝Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)＝

39.78*1000*6003/(48*9.9*103*2.81*107)+5*0.09*6004/(384*9.9*103*2.81*107)＝0.64mm＜[f0]＝600/400＝1.5mm 合格

（4）支架立杆计算

每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（均以跨度0.6米计算）：

P1=(1.2*(67.5+3.375)+1.4*（2.0+2.0+2.5）)*0.6*0.6 +0.09*0.6

=33.98kN

安全起见满堂式碗扣支架按10米高计，其自重为：

g=10*0.235=2.25 KN

单根立杆所承受的最大竖向力为：

N=33.98+2.25=36.23 kN

立杆稳定性：

横杆步距按1.2m计算，故立杆计算长度为1.2m。

长细比λ=L/i=1200/15.78=76<80,

故φ=1.02-0.55（(λ＋20)/100）2=0.513，则：

[N]= φA[σ]=0.513×489×215=53.93kN

N<[N] 合格

强度验算：

σa＝N/Aji=36.23×1000/489=74.09MPa＜ [σa]=140 MPa 合格

（5）地基承载力计算

因支架底部通过底托（底调钢板为7cm×7cm）坐在原有沥青砼路面上或硬化后的水泥混凝土路面上,另外承台基坑和原有绿化带范围内严格按规范和标准分层夯填,顶部浇筑15cmC15砼,因此基底承载力至少可以达到15 MPa。

因此σmax=N/A=36.23×103/0.072=7.4 MPa＜15 MPa 可以

3.3.3箱梁底板下支架检算

3.3.3.1箱梁顶板厚25cm，底板厚度50cm情况下支架检算

（1）、底模检算

底模采用δ＝15 mm的竹胶板,直接搁置于间距L=30cm的 10*10cm横向方木上，按连续梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽进行计算。

荷载组合:

q=1.2×(18.75+0.938)+1.4×（2.0+2.0+2.5）=32.73kN/m

竹胶板（δ＝15 mm）截面参数及材料力学性能指标:

W=bh2/6=1000*152/6=3.75×104mm3

I=bh3/12=1000*153/12=2.81×105mm3

竹胶板容许应力[σ]=80MPa,E=6×103MPa。

承载力检算:

强度：

Mmax＝ql2/10＝32.73*0.3*0.3/10＝0.295KN*m

σmax＝Mmax /W＝0.295*106/3.75*104＝7.89MPa＜[σ0]=80 MPa 合格

刚度：

荷载: q=1.2*(18.75+0.938)= 23.62kN/m

f＝ql4/(150EI)＝23.62*3004/(150*6*103*2.81*105)＝0.74mm＜[f0]＝300/400＝0.75mm 合格

（2）、横向方木检算

横向方木搁置于间距60cm的纵向方木上,横向方木规格为100 mm *100mm,横向方木亦按连续梁考虑。

荷载组合：

q1 = [1.2×(18.75+0.938)+1.4×（2.0+2.0+2.5）] ×0.2+6×0.1×0.1= 6.61KN/M

承载力计算：

强度：

Mmax =q1l2/10 = 6.61×0.62/10=0.238KN.m

σmax = Mmax/W = 0.238×106/8.33×104=2.86MPa<[σ0] 合格

刚度：

荷载: q=1.2×（18.75+0.938）×0.3= 7.088kN/m

f =ql4/150 EI= 7.088×6004/150×9.9×103×8.33×106=1.15mm

[f0]=600/400=1.5mm

f < [f0] 合格

(3)纵向方木检算

纵向方木规格为10×15cm，立杆纵向间距为60cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为60cm。

荷载组合：

横向方木所传递给纵向方木的集中力为：

箱底: P=6.57×0.6=3.94kN

纵向方木自重：g＝6×0.1×0.15＝0.09 kN/m

承载力计算：

力学模式：

强度：

按最大正应力布载模式计算：

支座反力 R＝(3.94×3+0.09×0.6)/2=5.937KN

最大跨中弯距 Mmax＝5.937×0.3-0.06×0.32/2-3.94×0.2＝0.99KN.m

σmax＝Mmax /W＝0.99*106/3.75*105＝2.64MPa＜[σ0]=10.8 MPa 合格

刚度：

按最大支座反力布载模式计算：

集中荷载: P=(6.57×4-1.4×（2.0+2.0+2.5）) ×0.6= 10.308kN/m

f＝Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)＝

10.308*1000*6003/(48*9.9*103*2.81*107)+5*0.09*6004/(384*9.9*103*2.81*107)＝0.17mm＜[f0]＝600/400＝1.5mm 合格

（4）支架立杆计算

每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（以跨度0.9米计算）：

P1=(1.2*(18.75+0.938)+1.4*（2.0+2.0+2.5）)*0.62 +0.09*0.6=11.84kN

安全起见满堂式碗扣支架按10米高计，其自重为：

g=10*0.235=2.35 KN

单根立杆所承受的最大竖向力为：

N=11.84+2.35=14.19 kN

立杆稳定性：

横杆步距为按1.2m计算，故立杆计算长度为1.2m。

长细比λ=L/i=1200/15.78=76<80,

故φ=1.02-0.55（(λ＋20)/100）2=0.513，则：

[N]= φA[σ]=0.513*489*215=53.93kN

N<[N] 合格

强度验算：

σa＝N/Aji=21.3*1000/489=43.6MPa＜ [σa]=140 MPa 合格

（5）地基承载力不需再进行验算。

3.4剪刀撑按规范要求设置即可，不需检算。

剪刀撑按纵、横向各5米设置一道，详见后附“箱梁支架平面布置图”。

3.5预拱度计算与设置

跨中预拱度：δ＝δ1＋δ2＋δ3＋δ4＋δ5

其中，δ1为支架卸载后由上部构筑自重及活载一半产生的挠度；δ2为支架在荷载作用下的弹性压缩；δ3为支架在荷载作用下的非弹性压缩；δ4为支架基底在荷载作用下的非弹性沉陷；δ5为由混凝土收缩、温度变化引起的挠度。

预拱度值按设计要求留设，如设计无明确预拱度值时，可根据以往工作经验预拱度值取5cm，并按二次抛物线分配：

式中，δx—距左支点x的预拱度值；x—距左支点的距离；L—跨长。

四、材料选用和质量要求

1、本工程脚手架为连续箱梁承重用，选用落地碗扣式多排钢管脚手架，现浇梁外模采用122×244×15优质竹胶板。

2、钢管规格为φ48*3.5mm，且有产品合格证。钢管的端部切口应平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。钢管应涂刷防锈漆作防腐处理，并定期复涂以保持其完好。

3、扣件应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定选用，且与钢管管径相配套的可锻铸铁扣件，严禁使用不合格的扣件。新扣件应有出厂合格证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定抽样检测。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形、锈蚀的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。

五、脚手架基础处理

脚手架搭设支架前，必须对既有地基进行处理，因大部分地基为应天大街原有公路沥青路面，可以满足箱梁施工过程中承载力的要求，故根据现场实际情况地基处理范围分两种：绿化带和承台等开挖过的部位作硬化处理，采取分层回填分层压实予以加固,其上浇筑10~15cmC15砼。

在地面硬化以后，应该加强箱梁施工场地内的排水工作，严禁在施工场地内形成积水，造成地基不均匀沉降，引起支架失稳，出现安全隐患和事故。

六、支架的预压

为保证箱梁砼结构的质量，钢管脚手架支撑搭设完毕铺设底模板后必须进行预压处理，以消除支架、支撑方木和模板的非弹性变形和地基的压缩沉降影响，同时取得支架弹性变形的实际数值，作为梁体立模的抛高预拱值数据设置的参考。在施工箱梁前需进行支架预压和地基压缩试验。

预压方法依据箱梁砼重量分布情况，在搭好的支架上的堆放与梁跨荷载等重的砂袋 (梁跨荷载统一考虑安全系数为1.2)，预压时间视支架地面沉降量定，支架日沉降量不得大于2.0毫米（不含测量误差），一般梁跨预压时间为三天。

七、钢管脚手架施工方案

7.1测量放样

平面测量：首先在硬化地面测设出桥梁各跨的纵轴线和桥墩横轴线，放出设计箱梁中心线。按支架平面布置图及梁底标高测设支架高度，搭设支架，采用测设四角点标高，拉线法调节支架顶托。

支架底模铺设后，测放箱梁底模中心及底模边角位置和梁体横断面定位。底模标高=设计梁底+支架的变位＋（±前期施工误差的调整量），来控制底模立模。底模标高和线形调整结束，经监理检查合格后，立侧模和翼板底模，测设翼板的平面位置和模底标高（底模立模标高计算及确定方式类同箱梁底板）。

桥跨堆载预压前，在桥跨底板上布置沉降观测点，按每箱室测设三个横断面；

沉降观测点于底板同断面按每2.0m间距布置、翼板底上共布置四点。在堆载予压前测设断面底模标高和支架底部标高，等载予压的第一天进行两次观测，以后每天观测一次，直至日沉降小于2mm为止，测定地基沉降和支架、模板变形，同时确定地基卸载后的回弹量。根据数据调整底模标高及支架高度。连续梁的线形以梁底标高为控制标准。

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