预应力梁模板工程施工方案.doc

温岭市基督教堂工程 【预应力梁模板工程施工方案】

模板工程施工方案

一、编制依据和编制说明
1 、编制说明
由于主堂楼工程三层部分预应力梁跨度大，梁截面尺寸大。为确保施工安全，根据浙江省建设厅文件规定，特编制该梁模板施工方案，以期更能直接指导现场施工。为了在保证安全的前提下尽可能经济，本方案仅考虑大梁荷载，未考虑相连的现浇板及小梁荷载，该部分按常规采用扣件式脚手架钢管支撑及木模体系施工。
2 、编制依据
1）工程施工组织设计；
2）台州市城乡规划设计研究院设计的工程施工图纸；
3）现行建筑安装工程施工与验收规范及质量检验评定标准；
4）《冷弯薄壁型钢结构技术规范》
5）《建筑施工手册》（第二版）
6）我公司施工的以往类似工程的施工经验。
二、施工方案
经本公司会同项目部反复论证，根据项目部实际情况，该部分梁支撑体系采用14#、8#槽钢体系，以螺栓连接。梁底模板均采用40mm厚松木板，侧模板采用厚18mm胶合板。
1、采用14#槽钢为立柱支撑及大横杆，8#槽钢为小横杆。大横杆与支撑连接采用2φ16螺栓连接，两个螺栓的中距不得小于50mm，端距不得小于35mm。由于14#槽钢壁厚不满足连接处承载力要求，需在钻螺栓孔部位覆焊一层8mm厚的钢板。螺栓孔必须采用电钻钻孔，不得采用氧气或电焊吹割，槽钢、螺栓材质必须符合国家现行的规范标准。支撑之间的斜撑及水平连接杆采用8#槽钢，采用φ12螺栓连接。按双排脚手架构造斜撑做法施工，YKL-1 、YKL-2、 YKL-3、 YL-1水平杆设二道，HJ-1水平杆设四道，每根梁设剪刀撑二道。
2、底模采用40mm厚的松木板，侧模采用18mm厚的胶合板，侧板加强肋（立档）为50×80mm的方木竖向放置，由于梁高度较大，梁侧模加强肋间距经计算见下表，垂直布置，再用三排钢管水平固定，用φ121000的对拉螺栓“梅花型”布置加固。
各型号梁立柱间距、小横杆间距见下表：

计算高度（mm）
立柱间距（mm）
立柱列距（mm）
小横杆间距（mm）
侧板加强肋间距（mm）
YKL-1
5040
2500
1000
500
350
YKL-2
6030
2500
1000
700
400
YKL-3
6600
2500
1000
500
400
YL-1

2500
1000
700
400
HJ-1
11200
3000
1000
800
400
三. 模板的拆除
1）梁侧模板必须在梁混凝土浇筑48小时后方可拆除。
2)梁底模板必须在混凝土试块常规养护达到设计混凝土强度标准值的100%后方可拆除。
3）对预应力梁底模必须在预应力筋张拉完成后拆除。
4) 已经拆除模板及其支撑的结构，在混凝土达到设计强度后，才允许承受计算所要求的荷载值。
5）由于该部分梁支撑全部支在下一层楼板上，因此，下一层楼板模板支撑拆除时间应在该层梁板混凝土浇捣7d以后。
四、 模板工程的质量验收标准
1）模板工程施工必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2002）、《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2001）。
2）预埋件及预应力筋留孔洞不得遗漏，安装必须牢固，位置准确，其允许偏差应符合下表规定：
表 1 预埋件及预留孔洞
项目
允许偏差（mm）
预埋钢板中心线位置
3
预埋管、预留孔中心线位置
3
插筋
中心线位置
5
外露长度
＋10，0
预埋螺栓
中心线位置
2
外露长度
+10，0
预留洞
中心线位置
10
尺寸
+10，0
3）现浇结构模板安装的允许偏差应符合下表规定：
表 2 模板安装的允许偏差
项目
允许偏差（mm）
检查方法
轴线位移
5
钢尺检查
底模上表面标高
±5
水准仪或拉线、钢尺检查
截面内部尺寸
基础
±10
钢尺检查
柱、墙、梁
+4，-5
钢尺检查
层高垂直度
不大于5m
6
经纬仪或吊线、钢尺检查
大于5m
8
经纬仪或吊线、钢尺检查
相邻两板表面高低差
2
钢尺检查
表面平整度
5
2m靠尺和塞尺检查
五、模板支撑计算书
本工程梁模板支撑采用槽钢支撑，红松木底模，18mm厚的胶合板为侧模。现对其模板和支撑稳定性及强度进行验算。
（一）、YKL-1梁
计算条件：梁截面450×1600×37500的矩形梁，采用40mm厚红松木底模，18mm厚的胶合板为侧模，梁离地面5.04m高，立杆间距选用2.5m，立杆列距选用1.0m，小横杆间距选用0.5m，立杆及大横杆采用14a#槽钢，小横杆采用8#槽钢。
查本手册“施工常用结构计算”得14a#槽钢设计强度和弹性模量如下：
抗压强度fc=215N/mm2 抗剪强度fv=125 N/mm2
抗弯强度fm=215 N/mm2 弹性模量E=2.06×105 N/mm2
红松木的密度为4~5kN/m3。现取5kN/m3计算。胶合板密度按0.06KN/m2计
1、 底模验算
（1）、抗弯强度验算
荷载：按表17-81荷载组合：
底模自重 （5×0.040×0.45＋0.06×1.6×2）×1.2=0.34 kN/m
混凝土大梁自重 24×0.45×1.6×1.2=20.74 kN/m
钢筋荷重 1.5×0.45×1.6×1.2=1.30 kN/m
振捣混凝土荷载 6×1.4=8.4 kN/m

合计 q1=30.78kN/m
乘以折减系数0.9，则q=q1×0.9=30.78×0.9=27.70kN/m
抗弯承载力验算：底模下的小横杆间距为0.50m，是一个等跨多跨连续梁，考虑木材长度有限，故按四跨连续梁计算。
按最不利荷载布置查本手册“施工常用结构计算”中结构静力计算表得：
弯矩系数：KM=-0.107，剪力系数KV=-0.607，挠度系数KW=0.632。
则M=Km×q×L2=0.107×27.7×0.52=0.741 KN.m=0.741×106 N.mm
σ=M÷W=（0.741×106×6）÷（450×402）=6.175N/mm2＜13 N/mm2（可）
（2）抗剪强度验算
查本手册“施工常用结构计算”中结构静力计算表得：
V=Kv×ql=0.607×27.7×0.5=8.41 KN
剪应力：τ=3V÷2bh=（3×8.41×103）÷（2×450×40）
=0.7N/mm2＜fv=1.4 N/mm2（可）
（3） 挠度验算
荷载不包括振捣混凝土荷载：则q1=22.38kN/m，q=q1×0.9=22.38×0.9=20.14kN/m。
查本手册“施工常用结构计算”中结构静力计算表得：
ω=Kw×ql4÷100EI=（0.632×20.14×5004）÷（100×9000×1/12×450×403）=0.37mm＜［ω］=500/400=1.25mm（可）
2、小横杆验算
（1）、抗弯验算：
Mmax=p×L（2-b÷l）÷8=27.7÷2×1.0×（2-0.45÷1.0）÷8
=2.68KN.m=2.68×106 N.mm
8#槽钢：W=〖BH3-（B-b）h3〗÷6H=〖43×803 -37×703〗÷6×80=1.94×104 mm3
σ=M÷W=（2.68×106）÷1.94×104=138 N/mm2＜205 N/mm2（可）
（2） 、挠度验算：
I=〖BH3-（B-b）h3〗÷12=（43×803-38×703 ）÷12=7.485×105
W=P/ L3/48EI=2.77N×104×10003mm÷（48×2.06×105 N/mm2×7.485×105）
=3.74mm＜L/250=4.0mm
3、大横杆验算
1）抗弯强度验算
M=0.125ql2=0.125×27.7KN/m×2.502=21.64KN.m=21.64×106 N.mm
14#槽钢W=〖BH3-（B-b）h3〗÷6H=（60×1403-52×1243）÷6×140
=7.797×105 mm3
σ=M/W=21.64×106÷（7.797×105）=27.8N/mm2＜205N/mm2 （可）
（2）、挠度验算
大横杆按多跨连续梁考虑，为方便计算，将小横杆传来的集中力简化为均布荷载计
14#槽钢I=〖BH3-（B-b）h3〗÷12=（60×1403-52×1243 ）÷12
=5.46×106
w=q/l4÷150EI=27.7÷2×25004÷（150×2.06×105×5.46×106）
=3.20mm＜2500/500=5.0 mm（可）
3、侧板验算
（1） 荷载计算
假设T=30。C，β1=1.2，β2=1，V=2m/h，则：
侧压力：F1=0.22×24×200÷（30+15）×1.2×21/2=39.82KN/m
F2=24×1.6=38.4 KN/m
两者取小值，即F2=38.4 KN/m
乘以分项系数：F=38.4×1.2=46.08 KN/m
振捣混凝土产生的荷载取：4.0 KN/m
乘以分项系数：4×1.4=5.6 KN/m
以上两项合计：46.08+5.6=51.68 KN/m
根据立档间距350mm的条件，则线荷载为51.68×0.350=18.09 KN/m
乘以折减系数，则q1=18.09×0.9=16.28 KN/m
每个φ12对拉螺栓允许拉力：
【Nt】=A0×f=3.14×62×205=25092 N=25.1 KN＞16.28KN
故每米设φ12对拉螺栓一根满足要求。
（2） 抗弯强度验算
假设侧模板厚18mm。则：
M=Km×ql2=0.107×16.28×3502=2.133×105 N·m
σ=M/W=2.133×105×6÷（350×182）=11.3N/mm2＜fm=13 N/mm2 （可）
（3） 抗剪强度验算
V=0.607ql=0.607×16.28×350=3459N
剪应力：τ=3V/2bh=（3×3459）÷（2×350×18）=0.82 N/mm2＜fv=1.4 N/mm2（可）
（4） 挠度验算
取侧压力F=46.08KN/m2，化为线荷载46.08×0.35=16.13KN/m，乘以折减系数.q=16.13×0.9=14.52KN/m
ω=Kw×ql4÷100EI=（0.632×14.52×3504）÷（100×9000×1/12×350×183）
=0.9mm＜［ω］=350/250=1.4mm（可）
4、支撑验算
14#槽钢支撑（立柱）现按两端铰接轴心受压杆件计算，中间设一道水平连撑，支撑间距按2500mm布置。
（1）强度验算：N/An ≤fc
N= q×l=30.78×2.5=76.95 KN=76950 N
N/An=76950/（60×140-52×124）=39.42N/mm2＜205 N/mm2（可）
（2）、稳定性验算
由于本支支架方案立杆与大横杆采用螺栓绞接，按两端简支方法简化计算。查本手册“施工常用结构计算”中钢结构稳定性计算公式得：
N/φA0≤fC
i=0.289× （60×1403-52×1243）÷（60×140-52×124） =52.93
λ=5040/52.93=95.22，
查《冷弯薄壁型钢结构技术规程》（GB50018-2002）中稳定性系数得φ=0.626
N/φA0=76950÷〖0.626×（60×140-52×124）〗
=63.07N/mm2≤215 N/mm2 （可）
5、连接螺栓验算
大横杆与立杆每一连接处采用2φ16螺栓连接。由于该处螺栓主要承受剪力，现仅验算螺栓抗剪强度。
每根小横杆承受荷载按在中点集中荷载计，螺栓连接按绞接计，则每一连接点剪力设计值Nvb为：
Nvb=1/2q1=30.78 KN/m×0.5×2.5=38.48 KN
根据《冷弯薄壁型钢结构技术规程》（GB50018-2002）6.1.4规定，每个螺栓所受的剪力不应大于计算的螺栓允许抗剪承载力和承压允许承载力的较小值。螺栓允许抗剪承载力与该处承压构件允许承载力分别为：
【Nvb】=nv×πd2fvb/4=2×3.14×162×120/4=48230 N=48.23 KN
【Ncb】=dΣtfcb=16×8×215=27520 N=27.52 KN
则Nvb=38.48 KN＞【Ncb】=27.52 KN （不满足）
在支撑上大横杆连接处槽钢凹槽内加焊一块8mm厚铁板，复算：
【Ncb】=dΣtfcb=16×8×2×215=55040N=55.04 KN
则Nvb=38.48 KN＜【Nvb】=48.23KN （满足）

（二）、YKL-2梁
计算条件：梁截面：350×1400×37500的矩形梁，采用40mm厚红松木底模，18mm厚的胶合板为侧模，梁离地面6.03m高，立杆间距选用2.5m，立杆列距选用1.0m，小横杆间距选用0.7m，立杆及大横杆采用14a#槽钢，小横杆采用8#槽钢。
查本手册“施工常用结构计算”得14a#槽钢设计强度和弹性模量如下：
抗压强度fc=215N/mm2 抗剪强度fv=125 N/mm2
抗弯强度fm=215 N/mm2 弹性模量E=2.06×105 N/mm2
红松木的密度为4~5kN/m3。现取5kN/m3计算。胶合板密度按0.06KN/m2计
2、 底模验算
（1）、抗弯强度验算
荷载：按表17-81荷载组合：
底模自重 （5×0.040×0.35＋0.06×1.4×2）×1.2=0.31kN/m
混凝土大梁自重 24×0.35×1.4×1.2=14.11kN/m
钢筋荷重 1.5×0.35×1.4×1.2=0.882kN/m
振捣混凝土荷载 6×1.4=8.4kN/m

合计 q1=23.70kN/m
乘以折减系数0.9，则q=q1×0.9=23.70×0.9=21.33kN/m
抗弯承载力验算：底模下的小横杆间距为0.70m，是一个等跨多跨连续梁，考虑木材长度有限，故按四跨连续梁计算。
按最不利荷载布置查本手册“施工常用结构计算”中结构静力计算表得：
弯矩系数：KM=-0.107，剪力系数KV=-0.607，挠度系数KW=0.632。
则M=Km×q×L2=0.107×21.33×0.72=1.12 KN.m=1.12×106 N.mm
σ=M÷W=（1.12×106×6）÷（350×402）=11.98N/mm2＜13 N/mm2（可）
（2）抗剪强度验算
查本手册“施工常用结构计算”中结构静力计算表得：
V=Kv×ql=0.607×21.33×0.7=9.06 KN
剪应力：τ=3V÷2bh=（3×9.06×103）÷（2×350×40）
=0.97N/mm2＜fv=1.4 N/mm2（可）
（4） 挠度验算
荷载不包括振捣混凝土荷载：则q1=15.3kN/m，q=q1×0.9=15.3×0.9=13.77kN/m。
查本手册“施工常用结构计算”中结构静力计算表得：
ω=Kw×ql4÷100EI=（0.632×13.77×7004）÷（100×9000×1/12×350×403）=1.24mm＜［ω］=700/400=1.75mm（可）
2、小横杆验算
（1）、抗弯验算：
Mmax=p×L（2-b÷l）÷8=21.33×0.7×1.0×（2-0.35÷1.0）÷8
=3.08KN.m=3.08×106 N.mm
8#槽钢：W=〖BH3-（B-b）h3〗÷6H=〖43×803 -37×703〗÷6×80
=1.94×104
σ=M÷W=（3.08×106）÷1.94×104=159N/mm2＜205 N/mm2（可）
（3） 、挠度验算：
I=〖BH3-（B-b）h3〗÷12=（43×803-38×703 ）÷12=7.485×105 mm4
W=P/ L3/48EI=2.133N×104×10003mm÷（48×2.06×105 N/mm2×7.485×105）
=2.88mm＜L/250=4.0mm （可）
3、大横杆验算
1）抗弯强度验算
M=0.125ql2=0.125×21.33KN/m×2.52=10.67KN.m=10.67×106 N.mm
14#槽钢W=〖BH3-（B-b）h3〗÷6H=（60×1403-52×1243）÷6×140
=7.797×105 mm3
σ=M/W=10.67×106÷（7.797×105）=13.7N/mm2＜205N/mm2 （可）
（2）、挠度验算
大横杆按多跨连续梁考虑，为方便计算，将小横杆传来的集中力简化为均布荷载计
14#槽钢I=〖BH3-（B-b）h3〗÷12=（60×1403-52×1243 ）÷12
=5.46×106
w=q/l4÷150EI=21.33÷2×25004÷（150×2.06×105×5.46×106）
=2.5mm＜2500/500=5.0 mm（可）
4、侧板验算
（1）、荷载计算
假设T=30。C，β1=1.2，β2=1，V=2m/h，则：
侧压力：F1=0.22×24×200÷（30+15）×1.2×21/2=39.82KN/m
F2=24×1.4=33.6 KN/m
两者取小值，即F2=33.6 KN/m
乘以分项系数：F=33.6×1.2=40.32KN/m
振捣混凝土产生的荷载取：4.0 KN/m
乘以分项系数：4×1.4=5.6 KN/m
以上两项合计：40.32+5.6=45.92KN/m
根据立档间距400mm的条件，则线荷载为45.92×0.40=18.37 KN/m
乘以折减系数，则q1=18.37×0.9=16.53KN/m
（2）、抗弯强度验算
假设侧模板厚18mm。则：
M=Km×ql2=0.107×16.53×4002=2.83×105 N·m
σ=M/W=2.83×105×6÷（400×182）=13.0N/mm2=fm=13 N/mm2 （可）
（3）、抗剪强度验算
剪力：V=0.607ql=0.607×16.53×400=4013N
剪应力：τ=3V/2bh=（3×4013）÷（2×400×18）=0.84 N/mm2＜fv=1.4 N/mm2（可）
（4）、挠度验算
取侧压力F=40.32KN/m2，化为线荷载40.32×0.40=16.13KN/m，乘以折减系数.q=16.13×0.9=14.52KN/m
ω=Kw×ql4÷100EI=（0.632×14.52×3504）÷（100×9000×1/12×350×183）
=0.9mm＜［ω］=350/250=1.4mm（可）
5、支撑验算
14#槽钢支撑（立柱）现按两端铰接轴心受压杆件计算，中间设一道水平连撑（未考虑折减计算高度），支撑间距按2500mm布置。
（1）强度验算：N/An ≤fc
N= q×l=23.70×2.50=59.25KN=59250N
N/An=59250/（60×140-52×124）=30.35N/mm2＜205 N/mm2（可）
（2）、稳定性验算
由于本支支架方案立杆与大横杆采用螺栓绞接，按两端简支方法简化计算。查本手册“施工常用结构计算”中钢结构稳定性计算公式得：
N/φA0≤fC
i=0.289×（60×1403-52×1243）÷（60×140-52×124） =52.93
λ=6030/52.93=114，
查《冷弯薄壁型钢结构技术规程》（GB50018-2002）中稳定性系数得φ=0.489
N/φA0=59250÷〖0.489×（60×140-52×124）〗
=62.07N/mm2≤215 N/mm2 （可）
6、连接螺栓验算
大横杆与立杆每一连接处采用2φ16螺栓连接。由于该处螺栓主要承受剪力，现仅验算螺栓抗剪强度。
每根小横杆承受荷载按在中点集中荷载计，螺栓连接按绞接计，则每一连接点剪力设计值Nvb为：
Nvb=1/2q1=23.70×0.5×2.5=29.63 KN
根据《冷弯薄壁型钢结构技术规程》（GB50018-2002）6.1.4规定，每个螺栓所受的剪力不应大于计算的螺栓允许抗剪承载力和承压允许承载力的较小值。螺栓允许抗剪承载力与该处承压构件允许承载力分别为：
【Nvb】=nv×πd2fvb/4=2×3.14×162×120/4=48230 N=48.23KN
【Ncb】=dΣtfcb=16×8×215=27520 N=27.52 KN
在支撑上大横杆连接处槽钢凹槽内加焊一块8mm厚铁板，复算：
【Ncb】=dΣtfcb=16×8×2×215=55040 N=55.04 KN
则Nvb=29.63 KN＜【Nvb】=48.23KN （满足）

（三）、YKL-3梁
由于YKL-3与YKL-1基本相同，仅梁底离地面5.0~6.67m高，现按6.6m为计算高度，将支撑稳定性进行验算。
支撑验算稳定性验算
由于本支支架方案立杆与大横杆采用螺栓绞接，按两端简支方法简化计算。查本手册“施工常用结构计算”中钢结构稳定性计算公式得：
N/φA0≤fC
i=0.289× （60×1403-52×1243）÷（60×140-52×124） =52.93
λ=6670/52.93=126
查《冷弯薄壁型钢结构技术规程》（GB50018-2002）中稳定性系数得φ=0.417
N/φA0=61560÷〖0.417×（60×140-52×124）〗
=75.63N/mm2≤215 N/mm2 （可）
（四）、YL-1
由于YL-1与YKL-2基本相同，仅梁底离地面标高有少许差异，按YKL-2方案施工，计算从略。
（五）HJ-1
计算条件：梁截面：400×1000×19500的矩形梁，采用40mm厚红松木底模，18mm厚的胶合板为侧模，梁离地面11.2m高，立杆间距选用3.0m，立杆列距选用1.0m，小横杆间距选用0.8m，立杆及大横杆采用14a#槽钢，小横杆采用8#槽钢。
查本手册“施工常用结构计算”得14a#槽钢设计强度和弹性模量如下：
抗压强度fc=215N/mm2 抗剪强度fv=125 N/mm2
抗弯强度fm=215 N/mm2 弹性模量E=2.06×105 N/mm2
红松木的密度为4~5kN/m3。现取5kN/m3计算。胶合板密度按0.06KN/m2计
3、 底模验算
（1）、抗弯强度验算
荷载：按表17-81荷载组合：
底模自重 （5×0.040×0.40＋0.06×1.0×2）×1.2=0.24kN/m
混凝土大梁自重 24×0.4×1.0×1.2=11.52kN/m
钢筋荷重 1.5×0.40×1.0×1.2=0.72kN/m
振捣混凝土荷载 6×1.4=8.4kN/m

合计 q1=20.88kN/m
乘以折减系数0.9，则q=q1×0.9=20.88×0.9=18.79kN/m
抗弯承载力验算：底模下的小横杆间距为0.80m，是一个等跨多跨连续梁，考虑木材长度有限，故按四跨连续梁计算。
按最不利荷载布置查本手册“施工常用结构计算”中结构静力计算表得：
弯矩系数：KM=-0.107，剪力系数KV=-0.607，挠度系数KW=0.632。
则M=Km×q×L2=0.107×18.79×0.82=1.29KN.m=1.29×106 N.mm
σ=M÷W=（1.29×106×6）÷（400×402）=12.1N/mm2＜13 N/mm2（可）
（2）抗剪强度验算
查本手册“施工常用结构计算”中结构静力计算表得：
V=Kv×ql=0.607×18.79×0.8=9.12 KN
剪应力：τ=3V÷2bh=（3×9.12×103）÷（2×400×40）
=0.86N/mm2＜fv=1.4 N/mm2（可）
（5） 挠度验算
荷载不包括振捣混凝土荷载：则q1=12.48kN/m，q=q1×0.9=12.48×0.9=11.23kN/m。
查本手册“施工常用结构计算”中结构静力计算表得：
ω=Kw×ql4÷100EI=（0.632×11.23×8004）÷（100×9000×1/12×400×403）=1.49mm＜［ω］=800/400=2.0mm（可）
2、小横杆验算
（1）、抗弯验算：
Mmax=p×L（2-b÷l）÷8=18.79×0.8×1.0×（2-0.40÷1.0）÷8
=3.06KN.m=3.06×106 N.mm
8#槽钢：W=〖BH3-（B-b）h3〗÷6H=〖43×803 -37×703〗÷6×80
=1.94×104
σ=M÷W=（3.06×106）÷1.94×104=155N/mm2＜205 N/mm2（可）
（4） 、挠度验算：
I=〖BH3-（B-b）h3〗÷12=（43×803-38×703 ）÷12=7.485×105 mm4
W=P/ L3/48EI=2.133N×104×10003mm÷（48×2.06×105 N/mm2×7.485×105）
=2.88mm＜L/250=4.0mm （可）
3、大横杆验算
1）抗弯强度验算
M=0.125ql2=0.125×18.79KN/m×3.02=21.13KN.m=21.13×106 N.mm
14#槽钢W=〖BH3-（B-b）h3〗÷6H=（60×1403-52×1243）÷6×140
=7.797×105
σ=M/W=21.13×106÷（7.797×105）=27.1N/mm2＜205N/mm2 （可）
（2）、挠度验算
大横杆按多跨连续梁考虑，为方便计算，将小横杆传来的集中力简化为均布荷载计
14#槽钢I=〖BH3-（B-b）h3〗÷12=（60×1403-52×1243 ）÷12=5.46×106
w=q/l4÷150EI=18.79÷2×30004÷（150×2.06×105×5.46×106）
=4.51mm＜3000/500=6.0 mm（可）
3、侧板验算
（1）、荷载计算
假设T=30。C，β1=1.2，β2=1，V=2m/h，则：
侧压力：F1=0.22×24×200÷（30+15）×1.2×21/2=39.82KN/m
F2=24×1.0=24.0KN/m
两者取小值，即F2=24.0 KN/m
乘以分项系数：F=24.0×1.2=28.8KN/m
振捣混凝土产生的荷载取：4.0 KN/m
乘以分项系数：4×1.4=5.6 KN/m
以上两项合计：28.8+5.6=34.4KN/m
根据立档间距400mm的条件，则线荷载为34.4×0.40=13.76KN/m
乘以折减系数，则q1=13.76×0.9=12.38KN/m
（2） 、抗弯强度验算
假设侧模板厚18mm。则：
M=Km×ql2=0.107×12.38×4002=2.12×105 N·m
σ=M/W=2.12×105×6÷（400×182）=9.8N/mm2＜fm=13 N/mm2 （可）
（3）、抗剪强度验算
V=0.607ql=0.607×12.38×400=3005N
剪应力：τ=3V/2bh=（3×3005）÷（2×400×18）=0.63 N/mm2＜fv=1.4 N/mm2（可）
（4）、挠度验算
取侧压力F=28.8KN/m2，化为线荷载28.8×0.40=11.52KN/m，乘以折减系数.q=11.52×0.9=10.37KN/m
ω=Kw×ql4÷100EI=（0.632×10.37×4004）÷（100×9000×1/12×400×183）
=0.96mm＜［ω］=400/250=1.6mm（可）
4、支撑验算
14#槽钢支撑（立柱）现按两端铰接轴心受压杆件计算，中间设一道水平连撑，支撑间距按3000mm布置。
（1）强度验算：N/An ≤fc
N= q×l=18.79×3.0=56.37KN=56370N
N/An=56370/（60×140-52×124）=28.9N/mm2＜205 N/mm2（可）
（2）、稳定性验算
由于本支支架方案立杆与大横杆采用螺栓绞接，按两端简支方法简化计算。查本手册“施工常用结构计算”中钢结构稳定性计算公式得：
N/φA0≤fC
i=0.289×（60×1403-52×1243）÷（60×140-52×124）=52.93
λ=11200/52.93=211
查《冷弯薄壁型钢结构技术规程》（GB50018-2002）中稳定性系数得φ=0.163
N/φA0=56370÷〖0.163×（60×140-52×124）〗
=177N/mm2≤215 N/mm2 （可）
5、连接螺栓验算
大横杆与立杆每一连接处采用2φ16螺栓连接。由于该处螺栓主要承受剪力，现仅验算螺栓抗剪强度。
每根小横杆承受荷载按在中点集中荷载计，螺栓连接按绞接计，则每一连接点剪力设计值Nvb为：
Nvb=1/2q1=20.88×0.5×3.0=31.32 KN
根据《冷弯薄壁型钢结构技术规程》（GB50018-2002）6.1.4规定，每个螺栓所受的剪力不应大于计算的螺栓允许抗剪承载力和承压允许承载力的较小值。螺栓允许抗剪承载力与该处承压构件允许承载力分别为：
【Nvb】=nv×πd2fvb/4=2×3.14×162×120/4=48230 N=48.23 KN
【Ncb】=dΣtfcb=16×8×215=27520 N=27.52 KN
在支撑上大横杆连接处槽钢凹槽内加焊一块8mm厚铁板，复算：
【Ncb】=dΣtfcb=16×8×2×215=55040 N=55.04 KN
则Nvb=31.32 KN＜【Ncb】=48.23KN （满足）

下面为附送毕业论文致谢词范文！不需要的可以编辑删除！谢谢！

毕业论文致谢词

我的毕业论文是在韦xx老师的精心指导和大力支持下完成的，他渊博的知识开阔的视野给了我深深的启迪，论文凝聚着他的血汗，他以严谨的治学态度和敬业精神深深的感染了我对我的工作学习产生了深渊的影响，在此我向他表示衷心的谢意

这三年来感谢广西工业职业技术学院汽车工程系的老师对我专业思维及专业技能的培养，他们在学业上的心细指导为我工作和继续学习打下了良好的基础，在这里我要像诸位老师深深的鞠上一躬!特别是我的班主任吴廷川老师，虽然他不是我的专业老师，但是在这三年来，在思想以及生活上给予我鼓舞与关怀让我走出了很多失落的时候，“明师之恩，诚为过于天地，重于父母”，对吴老师的感激之情我无法用语言来表达，在此向吴老师致以最崇高的敬意和最真诚的谢意!

感谢这三年来我的朋友以及汽修0932班的四十多位同学对我的学习，生活和工作的支持和关心。三年来我们真心相待，和睦共处，不是兄弟胜是兄弟!正是一路上有你们我的求学生涯才不会感到孤独，马上就要各奔前程了，希望（，请保留此标记。）你们有好的前途，失败不要灰心，你的背后还有汽修0932班这个大家庭!

最后我要感谢我的父母，你们生我养我，纵有三世也无法回报你们，要离开你们出去工作了，我在心里默默的祝福你们平安健康，我不会让你们失望的，会好好工作回报社会的。

致谢词2

在本次论文设计过程中，感谢我的学校，给了我学习的机会，在学习中，老师从选题指导、论文框架到细节修改，都给予了细致的指导，提出了很多宝贵的意见与建议，老师以其严谨求实的治学态度、高度的敬业精神、兢兢业业、孜孜以求的工作作风和大胆创新的进取精神对我产生重要影响。他渊博的知识、开阔的视野和敏锐的思维给了我深深的启迪。这篇论文是在老师的精心指导和大力支持下才完成的

感谢所有授我以业的老师，没有这些年知识的积淀，我没有这么大的动力和信心完成这篇论文。感恩之余，诚恳地请各位老师对我的论文多加批评指正，使我及时完善论文的不足之处。

谨以此致谢最后，我要向百忙之中抽时间对本文进行审阅的各位老师表示衷心的感谢。
开学自我介绍范文：首先，我想说“荣幸”，因为茫茫人海由不相识到相识实在是人生一大幸事，更希望能在三年的学习生活中能够与大家成为好同学，好朋友。其次我要说“幸运”，因为在短暂的私下接触我感觉我们班的同学都很优秀，值得我学习的地方很多，我相信我们班一定将是团结、向上、努力请保留此标记。）的班集体。最后我要说“加油”衷心地祝愿我们班的同学也包括我在内通过三年的努力学习最后都能够考入我们自己理想中的大学，为老师争光、为家长争光，更是为了我们自己未来美好生活和个人价值，加油。哦，对了，我的名字叫“***”，希望大家能记住我，因为被别人记住是一件幸福的事！！
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