土压力及土坡稳定.doc

第5章 土压力及地基承载力
一、知识点：5.1 概述 5.2 挡土墙上的土压力 5.3 朗肯土压力理论
5.3.1  主动土压力 5.3.2  被动土压力
5.4 库伦土压力理论
5.4.1  主动土压力 5.4.2  被动土压力 5.4.3  朗肯理论与库伦理论比较
5.5  几种情况下的土压力计算
5.6 挡土墙设计
5.6.1  挡土墙的类型 5.6.2  挡土墙的计算 5.6.3  重力式挡土墙的体型选择和构造措施
二、重点难点：
一、重点：朗肯土压力理论和库仑土压力理论。确定地基承载力的方法。挡土墙设计。
正确理解三种土压力的概念，并应掌握静止土压力、主动土压力的计算方法。了解影响土压力的因素。会设计重力式挡土墙，对其它类型挡土墙中只作一般了解。
二、难点：朗肯土压力理论和库仑土压力理论。挡土墙设计。
三、本章内容：
§5.1 概述
    挡土墙是防止土体坍塌的构筑物，在房屋建筑、水利工程、铁路工程以及桥梁中得到广泛应用，例如，挡土墙、地下室侧墙、桥台、板桩墙、散料仓库、重力式码头的岸壁等 (书135图5-1)。
挡土墙就其结构型式可分为重力式、悬臂式和扶壁式等(图5-13)，可用块石、砖、素混凝土和钢筋混凝土等材料建成。
土压力是指挡土墙后的填土因自重或外荷载作用对墙背产生的侧向压力。由于土压力是挡土墙的主要外荷载，因此，设计挡土墙时首先要确定土压力的性质、大小、方向和作用点，土压力的计算是个比较复杂的问题。它随挡土墙可能位移的方向分为主动土压力，被动土压力和静止土压力。土压力的大小还与墙后填土的性质、墙背倾斜方向等因素有关。
土坡可分为天然土坡和人工土坡，由于某些外界不利因素，土坡可能发生局部土体滑动而失去稳定性，土坡的坍塌常造成严重的工程事故，并危及人身安全，因此，应验算边坡的稳定性及采取适当的工程措施。
本章将分别讨论土压力、挡土墙设计和土坡稳定分析等问题。
§5.2 挡土墙上的土压力
挡土墙土压力的大小及其分布规律受到墙体可能的移动方向、墙后填土的种类、填土面的形式、墙的截面刚度和地基的变形等一系列因素的影响。
根据墙的位移情况和墙后土体所处的应力状态，土压力可分为以下三种：
(1)主动土压力
当挡土墙向离开土体方向偏移至土体达到极限平衡状态时，作用在墙上的土压力称为主动土压力，一般用表示，如图137页5-2(a)所示。
(2)被动土压力
当挡土墙向土体方向偏移至土体达到极限平衡状态时，作用在挡土墙上的土压力称为被动土压力，用表示，如图5-2(b)所示，桥台受到桥上荷载推向土体时，土对桥台产生的侧压力属被动土压力。
(3)静止土压力
当挡土墙静止不动，土体处于弹性平衡状态时，土对墙的压力称为静止土压力，用表示。如图5-2(c)所示，地下室外墙可视为受静止土压力的作用。
土压力的计算理论主要有古典的朗肯(Rankine，1857)理论和库伦(Coulomb， 1776)理论。自从库伦理论发表以来，人们先后进行过多次多种的挡土墙模型实验、原型观测和理论研究。实验研究表明：在相同条件下，主动土压力小于静止土压力，而静止土压力又小于被动土压力，亦即
<<
而且产生被动土压力所需的位移量大大超过产生主动土压力所需的位移量 (书中图5-2)。
静止土压力可按以下所述方法计算，在填土表面下任意深度z处取一微小单元体(图5-4)，其上作用着竖向的土自重应力，则该处的静止土压力强度可按下式计算：
(5-1)
式中—土的侧压力系数或称为静止土压力系数，可近似按=1-sin(为土的有效内摩擦角)计算；
—墙后填土重度。kN／m³。
由式(5-1)可知，静止土压力沿墙高为三角形分布，如图书137页5-2c所示，如果取单位墙长，则作用在墙上的静止土压力为：
(5-2)
式中：H—挡土墙高度，m；其余符号同前。
的作用点在距墙底H/3处。
§5.3 朗肯土压力理论
朗肯土压力理论是根据半空间的应力状态和土的极限平衡条件而得出的土压力计算方法。
图5-5(a)表示一表面为水平面的半空间，即土体向下和沿水平方向都伸展至无穷，在离地表z处取一单位微体M，当整个土体都处于静止状态时，各点都处于弹性平衡状态。设土的重度为，显然M单元水平截面上的法向应力等于该处土的自重应力，即：

而竖直截面上的法向应力为：

由于土体内每一竖直面都是对称面，因此竖直截面和水平截面上的剪应力都等于零，因而相应截面上的法向应力和都是主应力，此时的应力状态用莫尔圆表示为如图5-5(b)所示的圆Ⅰ，由于该点处于弹性平衡状态，故莫尔圆没有和抗剪强度包线相切。

图5-5 半空间的极限平衡状态
设想由于某种原因将使整个土体在水平方向均匀地伸展或压缩，使土体由弹性平衡状态转为塑性平衡状态。如果土体在水平方向伸展，则M单元在水平截面上的法向应力不变而竖直截面上的法向应力却逐渐减少，直至满足极限平衡条件为止(称为主动朗肯状态)，此时达最低限值，因此，是小主应力，而是大主应力，并且莫尔圆与抗剪强度包线相切，如图5-5(b)圆Ⅱ所示。若土体继续伸展，则只能造成塑性流动，而不致改变其应力状态。反之，如果土体在水平方向压缩，那末不断增加而却仍保持不变，直到满足极限平衡条件(称为被动朗肯状态)时达最大限值，这时，是大主应力而是小主应力，莫尔圆为图5-5(b)中的圆Ⅲ。
由于土体处于主动朗肯状态时大主应力所作用的面是水平面，故剪切破坏面与竖直面的夹角为[图5-5(c)]，当土体处于被动朗肯状态时，大主应力所作用的面是竖直面，故剪切破坏面与水平面的夹角为[图5-5（d）]，因此，整个土体由互相平行的两簇剪切面组成。剪切破坏面与大主应力方向的夹角为。
朗肯将上述原理应用于挡土墙土压力计算中，他设想用墙背直立的挡土墙代替半空间左边的土（书中139页图5-3），如果墙背与土的接触面上满足剪应力为零的边界应力条件以及产生主动或被动朗肯状态的边界变形条件，则墙后土体的应力状态不变。由此可以推导出主动和被动土压力计算公式。
5.3.1 主动土压力
由土的强度理论可知，当土体中某点处于极限平衡状态时，大主应力和小主应力之间应满足以下关系式：
粘性土：
或
无粘性土：
或
对于如图5-6所示的挡土墙，设墙背光滑（为了满足剪应力为零的边界应力条件）、直立、填土面水平。当挡土墙偏离土体时，由于墙后土体中离地表为任意深度z处的竖向应力不变，亦即大主应力不变，而水平应力却逐渐减少直至产生主动朗肯状态，此时，是小主应力，也就是主动土压力强度，由极限平衡条件得：
无粘性土：　　　　　　　　　（5-3）
或　 　 　　 （5-4）
粘性土：　　（5-5）
或 　　　 　　　（5-6）
上列各式中 —主动土压力系数，；
—墙后填土的重度，kN/m³，地下水位以下用有效重度；
c —填土的粘聚力，kPa；
—填土的内摩擦角，度；
z —所计算的点离填土面的深度，m。

图5-6　主动土压力强度分布图
（a）主动土压力的计算　　（b）无粘性土　　　（c）粘性土
由式（5-4）可知：无粘性土的主动土压力强度与z成正比，沿墙高的压力分布为三角形，如图5-6（b）所示，如取单位墙长计算，则主动土压力为：
　　　（5-7）
或　　　　　 （5-8）
通过三角形的形心，即作用在离墙底H/3处。
由式（5-6）可知，粘性土的主动土压力强度包括两部分：一部分是由土自重引起的土压力，另一部分是由粘聚力c引起的负侧压力，这两部分土压力叠加的结果如图5-6（c）所示，其中ade部分是负侧压力，对墙背是拉力，但实际上墙与土在很小的拉力作用下就会分离，故在计算土压力时，这部分应略去不计，因此粘性土的土压力分布仅是abc部分。
点离填土面的深度常称为临界深度，在填土面无荷载的条件下，可令式（5-6）为零求得值，即：

得　　　 （5-9）
如取单位墙长计算，则主动土压力为：

将式（5-9）代入上式后得
　　　（5-10）
主动土压力通过在三角形压力分布图abc的形心，即作用在离墙底处。
5.3.2 被动土压力
当墙受到外力作用而推向土体时[图5-7（a）]，填土中任意一点的竖向应力仍不变，而水平向应力却逐渐增大，直至出现被动朗肯状态，此时，达最大限值，因此是大主应力，也就是被动土压力强度，而则是小主应力。于是由极限平衡条件得：
无粘性土：＝　　　　　 　　 （5-11）
粘性土： ＝+　　　　（5-12）
式中 —被动土压力系数，。
其余符号同前。

图5-7 被动土压力的计算
(a)被动土压力的计算； (b)无粘性土；(c)粘性土
由式(5-11)和式(5-12)可知，无粘性土的被动土压力强度呈三角形分布[图5-7(b)]，粘性土的被动土压力强度则呈梯形分布[图5-7(b)]取单位墙长计算，则被动土压力可由下式计算：
无粘性土： (5-13)
粘性土： (5-14)
被动土压力通过三角形或梯形压力分布图的形心。
§5.4 库伦土压力理论
库伦土压力理论是根据墙后土体处于极限平衡状态并形成一滑动楔体时，从楔体的静力平衡条件得出的土压力计算理论。
其基本假设是：
(1) 墙后的填土是理想的散颗粒体(粘聚力c=0)；
(2) 滑动破坏面为一平面。
5.4.1 主动土压力
一般挡土墙的计算均属于平面问题，故在下述讨论中均沿墙的长度方向取1m进行分析，如图5-12(a)所示。当墙向前移动或转动而使墙后土体沿某一破坏面破坏时，土楔ABC向下滑动而处于主动极限平衡状态。此时，作用于土楔ABC上的力有：
(1)土楔体的自重为填土的重度，只要破坏面的位置一确定，的大小就是已知值，其方向向下；
(2)破坏面上的反力R，其大小是未知的，但其方向则是已知的。反力R与破坏面的法线之间的夹角等于土的内摩擦角，并位于的下侧；
(3)墙背对土楔体的反力E，与它大小相等、方向相反的作用力就是墙背上的土压力。反力E的方向必与墙背的法线成角，角为墙背与填土之间的摩擦角，称为外摩擦角。当土楔下滑时，墙对土楔的阻力是向上的，故反力E必在的下侧。
土楔体在以上三力作用下处于静力平衡状态，因此必构成一闭合的力矢三角形[图5-7(b)]，按正弦定律可得：
(5-19)
式中，其余符号如图5-12所示。
土楔重
(5-20)
在三角形中，利用正弦定律可得：

因为
故 (5-21)
通过点作线垂直于，由得
(5-22)
将式(5-21)和式(5-22)代入式(4-20)得：
(5-23)
将上式代入式(4-19)得E的表达式为
(5-23)
在式(5-23)中，和都是已知的，而滑动面与水平面的倾角则是任意假定的，因此假定不同的滑动面可以得出一系列相应的土压力值，也就是说，是的函数。的最大值即为墙背的主动土压力。其所对应的滑动面即是土楔最危险的滑动面。为求主动土压力，可用微分学中求极值的方法求的极大值，为此可令：

从而解得使为极大值时填土的破坏，这就是真正滑动面的倾角。将代入式(5-23),整理后可得库伦主动土压力的一般表达式:
144页公式5-16～5-18
式中—库伦主动土压力系数,按式(5-18)或查附表5-1确定；
—挡土墙高度，m；
—墙后填土的重度kN/m³；
—墙后填土的内摩擦角，度；
—墙背的倾斜角，度，俯斜时取正号，仰斜为负号(墙背的俯斜和仰斜型式见图4-23)；
—墙后填土面的倾角，度；
—土对挡土墙背的摩擦角，
当墙背垂直(=0)、光滑(=0)，填土面水平()时，式(5-24)可写为：

可见，在上述条件下，库伦公式和朗肯公式相同。
由式(5-26)可知，主动土压力与墙高的平方成正比，为求得离墙顶为任意深度z处的主动土压力强度，可将对z取导数而得，即：

由上式可见，主动土压力强度沿墙高成三角形分布。主动土压力的作用点在离墙底处，方向与墙背法线的夹角为。必须注意，在图中所示的土压力分布图只表示其大小，而不代表其作用方向。
5.4.2 被动土压力
【例题5-4】挡土墙高4m，墙背倾角=10°(俯斜)，，填土重度，，c=0，填土与墙背的摩擦角，试按库伦理论求主动土压力及其作用点。
【解】根据、=10°、、，由式(5-17)得主动
土压力系数
，由式(5-26)计算主动土压力：

土压力作用点在离墙底处。
5.4.4 朗肯理论与库伦理论比较
朗肯土压力理论和库伦土压力理论分别根据不同的假设，以不同的分析方法计算土压力，只有在最简单的情况下(=0、=0、)，用这两种理论计算结果才相同，否则便得出不同的结果。
朗肯土压力理沦应用半空间中的应力状态和极限平衡理论的概念比较明确，公式简单，便于记忆，对于粘性土和无粘性土都可以用该公式直接计算，故在工程中得到广泛应用。但为了使墙后的应力状态符合半空间的应力状态，必须假设墙背直立的，光滑的、墙后填土是水平的，因而使应用范围受到限制，并由于该理论忽略了墙背与填土之间摩擦的影响，使计算的主动土压力偏大，而计算的被动土压力偏小。
库伦土压力理论根据墙后滑动土楔的静力平衡条件推导得土压力计算公式，考虑了墙背与土之间的摩擦力，并可用于墙背倾斜，填土面倾斜的情况，但由于该理论假设填土是无粘性土，因此不能用库伦理论的原公式直接计算粘性土的土压力。库伦理论假设墙后填土破坏时，破裂面是一平面，而实际上却是一曲面，实验证明，在计算主动土压力时，只有当墙背的斜度不大，墙背与填土间的摩擦角较小时，破裂面才接近于一个平面，因此，计算结果与按曲线滑动面计算的有出入。在通常情况下，这种偏差在计算主动土压力时约为2～10％，可以认为已满足实际工程所要求的精度，但在计算被动土压力时，由于破裂面接近于对数螺线，因此计算结果误差较大，有时可达2-3倍，甚至更大。
5.5几种情况下的土压力计算
5.5.1 填土面有均布荷载
当挡土墙后填土面有连续均布荷载q作用时，通常土压力的计算方法是将均布荷载换算成当量的土重，即用假想的土重代替均布荷载。当填土面水平时[5-8(a)]，当量的土层厚度为
　　　 （5-15）
式中—填土的重度，KN/m³。
然后，以为墙背，按填土面无荷载的情况计算土压力。以无粘性填土为例，则填土面A点的主动土压力强度为
　　　　　 （5-16）
墙底B点的土压力强度为
　　　　（5-17）
压力分布如图5-8（a）所示，实际的土压力分布图为梯形ABCD部分，土压力的作用点在梯形的重心。
5.5.2 成层填土
如书147页图5-10所示的挡土墙，墙后有几层不同种类的水平土层，在计算土压力时，第一层的土压力按均质土计算，计算第二层土压力时，将第一层土按重度换算成与第二层土相同的当量土层，即其当量土层厚度为，然后以为墙高，按均质土计算土压力，但只在第二层土层厚度范围内有效，如图5-10中的部分。必须注意，由于各层土的性质不同，主动土压力系数也不同。图中所示的土压力强度计算是以无粘性填土为例。
5.5.3 墙后填土有地下水
挡土墙后的回填土常会部分或全部处于地下水位以下，由于地下水的存在将使土的含水量增加，抗剪强度降低，而使土压力增大，因此，挡土墙应该有良好的排水措施。
当墙后填土有地下水时，作用在墙背上的侧压力有土压力和水压力两部分，计算土压力时假设地下水位上下土的内摩擦角和墙与土之间的磨擦角相同。在书148页图5-11中，部分为土压力分布图，部分为水压力分布图，总侧压力为土压力和水压力之和。图中所示的土压力计算也是以无粘性填土为例。
【例题5-2】挡土墙高6m，填土的物理力学性质指标如下：kN/m³,墙背直立、光滑，填土面水平并有均布荷载，试求挡土墙的主动土压力及作用点位置，并绘出土压力分布图。
【解】将地面均布荷载换算成填土的当量土层厚度

在填土面处的土压力强度

在墙底处的土压力强度

总主动土压力

土压力作用点位置

土压力分布图如例图5-2所示。

例图5-2
【例题5-3】挡土墙高5m，墙背直立、光滑，墙后填土面水平，共分两层。各层上的物理力学性指标如图所示，试求主动土压力，并绘出土压力的分布图。
【解】计算第一层填土的土压力强度

第二层填土顶面和底面的土压力强度分别为

主动土压力为：

主动土压力分布如例图5-3所示。

例图5-3
§5.6 挡土墙设计
5.6.1 挡土墙的类型
挡土墙就其结构型式可分为以下三种主要类型；
(一)重力式挡土墙
这种型式的挡土墙如书150图5-13(a)所示，墙面暴露于外，墙背可以做成倾斜和垂直的。
墙基的前缘称为墙趾，而后缘叫做墙踵。重力式挡土墙通常由块石或素混凝土砌筑而成，因而墙体抗拉强度较小，作用于墙背的土压力所引起的倾覆力矩全靠墙身自重产生的抗倾覆力矩来平衡，因此，墙身必须做成厚而重的实体才能保证其稳定，这样，墙身的断面也就比较大。重力式挡土墙具有结构简单，施工方便，能够就地取材等优点，是工程中应用较广的一种型式。
(二)悬臂式挡土墙
悬臂式挡土墙一般用钢筋混凝土建造，它由三个悬臂板组成，即立臂；墙趾悬臂和墙踵悬臂，如图5-13(b)所示。墙的稳定主要靠墙踵底板上的土重，而墙体内的拉应力则由钢筋承担。因此，这类挡土墙的优点是能充分利用钢筋混凝土的受力特性，墙体截面较小。在市政工程以及厂矿贮库中广泛应用这种挡墙。
(三)扶壁式挡土墙
当墙后填土比较高时，为了增强悬臂式挡土墙中立臂的抗弯性能，常沿墙的纵向每隔一定距离设一道扶壁，故称为扶壁式挡土墙。
近十多年来，国内外在发展新型挡土结构方面，提出了不少新犁结构，例如锚杆挡土墙、锚定板挡土墙和土工织物挡土墙等，锚定板挡土墙，一般由预制的钢筋混凝土墙面、钢拉杆和埋在填土中的锚定板组成，墙面所受的主动土压力完全由拉杆和锚定板承受，只要锚定板的抗拔能力不小于墙面所受荷载引起的土压力，就可使结构保持平衡。它具有结构轻便且经济的特点，较适用于地基承载力不大的软土地基。
5.6.2 挡土墙的计算
挡土墙的截面一般按试算法确定，即先根据挡土墙所处的条件(工程地质、填土性质以及墙体材料和施工条件等)凭经验初步拟定截面尺寸，然后进行挡土墙的验算，如不满足要求，则应改变截面尺寸或采用其它措施。
挡土墙的计算通常包括下列内容：
(1)稳定性验算，包括抗倾覆和抗滑移稳定验算;
(2)地基的承载力验算;
(3)墙身强度验算。
在上列计算内容中，地基的承载力验算，一般偏心荷载作用下基础的计算方法相同(见第六章>，即要求同时满足基底平均应力≤和基底最大压应力≤1.2(为持力层地基承载力设计值)。至于墙身强度验算应根据墙身材料分别按砌体结构、素混凝土结构或钢筋混凝土结构的有关计算方法进行。
挡土墙的稳定性破坏通常有两种形式，一种是在主动土压力作用下外倾，对此应进行倾覆稳定性验算，另一种是在土压力作用下沿基底外移，需进行滑动稳定性验算。
5.6.2.1 倾覆稳定性验算
5.6.2.2 滑动稳定性验算
5.6.3 重力式挡土墙的体型选择和构造措施
合理地选择墙型，对安全和经济地设计挡土墙具有重要意义。
5.6.3.1 墙背的倾斜型式
重力式挡土墙按墙背倾斜方向可分为仰斜、直立和俯斜三种型式，如图5-23所示。
对于墙背不同倾斜方向的挡土墙，如用相同的计算方法和计算指标进行计算，其主动土压力以仰斜为最小，直立居中，俯斜最大。因此，就墙背所受的主动土压力而言，仰斜墙背较为合理。
如在开挖临时边坡以后筑墙，采用仰斜墙背可与边坡紧密贴合，而俯斜墙则须在墙背回填土，因此仰斜墙比较合理。反之，如果在填方地段筑墙，仰斜墙背填土的夯实比俯斜墙或直立墙困难，此时，俯斜墙和直立墙比较合理。
从墙前地形的陡缓看，当较为平坦时，用仰斜墙背较为合理。如墙前地形较陡，则宜用直立墙，因为俯斜墙的土压力较大，而用仰斜墙时，为了保证墙趾与墙前土坡面之间保持一定距离，就要加高墙身[图5-23©]，使砌筑工程量增加。
因此，墙背的倾斜型式应根据使用要求、地形和施工等情况综合考虑确定。

图5-23 重力式挡土墙墙背的倾斜
(a)仰斜; (b)直立; (c)俯斜
5.6.3.2 墙面坡度的选择
当墙前地面较陡时，墙面坡可取1:0.05～1:0.2，亦可采用直立的截面。在墙前地形较为平坦时，对于中、高挡土墙，墙面坡度可较缓，但不宜缓于1:0.4，以免增高墙身或增加开挖宽度。仰斜墙背坡度愈缓，主动土压力愈小，但为了避免施工困难，仰斜墙背坡度一般不宜缓于1：0.25，墙面坡应尽量与墙背坡平行。
5.6.3.3 基底逆坡坡度
在墙体稳定性验算中，滑动稳定常比倾覆稳定不易满足要求，为了增加墙身的抗滑稳定性，将基底做成逆坡是一种有效方法(图5-15a)。但是基底逆坡过大，可能使墙身连同基底下的一块三角形土体一起滑动，因此，一般土质地基的基底逆坡不宜大于0.1:1，对岩石地基一般不宜大于0.2：1。
5.6.3.4 墙趾台阶和墙顶宽度
当墙高较大时，基底压力常常是控制截面的重要因素。为了使基底压力不超过地基承载力设计值，可加墙趾台阶(图5-15b)，以便扩大基底宽度，这对墙的倾覆稳定也是有利的。墙趾台阶的高宽比可取，不得小于20cm，此外，基底法向反力的偏心距应满足≤的条件(为无台阶时的基底宽度)。
挡土墙的顶宽如无特殊要求，对于一般块石挡土墙不应小于o.5m，对于混凝土挡土
墙最小可为0.2～0.4m。
5.6.3.5 排水措施
挡土墙所在地段往往由于排水不良，大量雨水经墙后填土下渗，结果使墙后土的抗剪强度降低，重度增高，土压力增大，有的还受水的渗流或静水压力影响，在一定条件下，或因土压力过大，或因地基软化，结果造成挡土墙的破坏。据某地区挡土墙调查，仅1966年由于排水不良或未作排水处理而发生挡土墙破坏的有十多处，为当地发生事故的70-80％。
5.6.3.6 填土质量要求
挡土墙的回填土料应尽量选择透水性较大的土，例如砂土，砾石，碎石等，因为这类土的抗剪强度较稳定，易于排水。不应采用淤泥，耕植土、膨胀性粘土等作为填料，填土料中还不应杂有大的冻结土块、木块或其它杂物。
实际上所遇到的大多数回填土都多少含有一定的粘性土，这时应适当混以块石。对于重要的、高度较大的挡土墙，用粘土作回填土料是不合适的，因为粘性土的性能不稳定，在干燥时体积收缩，而在雨季时膨胀，由于回填土的交错收缩与膨胀可在挡土墙上产生较大的侧压力。这种侧压力在设计中往往无法考虑，其数值还可能比计算压力大许多倍，它可使挡土墙外移，甚至使挡土墙失去作用。在工程中曾有因粘性土作为填料而引起的事故。
填土压实质量是挡土墙施工中的一个关键问题。填土时应分层夯实。
四、本章常见问题：
常见问题5-1
影响土压力的因素有哪些？其中最主要的影响因素是什么？
答案：影响土压力的因素有很多，如挡墙的高度、墙背的形状、倾斜度以及填料大物理力学性质，填土面的坡度及荷载情况，挡土墙的位移大小和方向，支撑的位置，填土的施工方法等。
常见问题5-2
产生主动土压力的条件是什么？
答案：产生主动土压力的条件是挡土墙向背离土体的方向产生位移，当位移量达到一定量（密实砂土为0.5%H，密实粘土为1-2%H）才能产生。
常见问题5-3-2
常见问题5-4
朗肯土压力理论和库仑土压力理论的相同点是什么？
答案：
两种土压力理论都是极限平衡状态下作用在挡土墙上的土压力，都属于极限平衡理论。
常见问题5-5
墙后积水对挡土墙有何危险？
答案：
没有采取排水措施，或者排水措施失效，是挡土墙倒塌的重要原因之一，因为挡土墙无排水措施或者排水措施失效，必然会导致雨天地表水流入填土中而排不出去，从而使填土的抗剪强度降低，并产生水压力的作用，使作用在挡土墙上的侧压力增大，使挡土墙失稳。

题目：挡土墙常见的形式有 、 、 、 等，采用的材料有 、 、 等。
答案及分析： 重力式，悬臂式，扶臂式，拉锚式，块石，素混凝土，钢筋混凝土。