论文修改稿.doc

上海电力学院成教院

本科毕业设计（论文）

题　　目： 汽轮机各种类型汽封评价
和DAS汽封的应用
专 业：　　　 热能动力工程　 　
年　　级：　　　　 2013 　
学生姓名：　　　　邬益军　　　　　
学 号：　　　　13115006　　　　
指导教师：　　　　何平　　　　　　
2013年9月
汽轮机各种类型汽封评价和DAS汽封的应用
摘要 本次论文主要介绍了汽封在汽轮机汽缸中的作用和布置的位置，详细地描述了六种汽封类型：传统梳齿式迷宫汽封、刷式汽封、布莱登汽封、DAS汽封、接触式汽封、蜂窝汽封的工作原理和各类型汽封的优缺点，汽封类型的选择原则。本文主要详细地介绍了DAS汽封的性能特点，DAS汽封设计原理和主要特点。东方汽轮机厂制造的DAS汽封在浙江浙能兰溪发电有限责任公司#2机A修中的应用，以及在选择DAS汽封后汽封间隙减小的情况和汽封间隙调整的方法，最后#2机投运后性能测试情况。

关键字： DAS汽封 汽封间隙 汽缸效率

目 录

1引言 4
1.1汽封分类……………………………………………………………………………..4
2各类型汽封简要介绍 5
2.1传统汽封 5
2.2 蜂窝汽封. 6
2.3 布莱登汽封 ……….…………………………………………………………………7
2.4接触式汽封 7
2.5 刷式汽封 8
2.6 DAS汽封 9
3 各类型汽封优缺点比较 10
3.1迷宫式汽封特点 10
3.2蜂窝汽封特点 10
3.3布莱登汽封特点 10
3.4接触式汽封特点 11
3.5刷式汽封特点 11
3.6 DAS汽封特点 12
4 各汽封型式的选择原则 12
4.1汽封密封效果主要取决于三个因素 12
4.2汽封选型的原则 12
4.3改型的目的……………………………………………………………………………13
5 DAS汽封介绍 13
5.1 DAS汽封的开发背景 13
5.2 DAS汽封的结构 14
5.3 DAS汽封的试验分析 15
6 DAS汽封的应用 16
6.1#2机组的主要技术规范 17
6.2DAS汽封在#2机中的应用 17
6.3 #2机改造后性能测试数据 19
7 结论…………………………………………………………………………………….…19
8致谢…………………………………………………………………………………….…20
9参考文献………………………………………………………………………………….20

1．引言
汽轮机是将蒸汽的热能转变为机械能的一种动力机械，级是其最基本的工作单元，在结构上它是由喷嘴和其后的动叶栅所组成，蒸汽进入喷嘴后其热能转变为动能，然后进入动叶给动叶片以冲动力，使叶轮旋转而输出机械功。大型汽轮机就是由多个级组成，每个级都有动、静两部分组成，因此整个汽轮机也就由动、静两部分组成。汽轮机的转动与静止部分之间必须有一定的间隙，以防相互摩擦。由于汽缸内外、隔板前后以及带反动度的动叶两侧存在压差，而相应各处动静部分之间又必须保持一定间隙以使它们不致相碰，因此必须设置汽封装置.
1.1汽封分类
汽轮机的汽封根据安装的位置不同分为：轴端汽封（简称轴封）、隔板汽封和通流部分汽封，分别用来防止汽轮机的轴端、隔板和动叶顶部、根部蒸汽的泄漏，其作用分别是防止外界空气进入汽轮机，与汽轮机内的蒸汽混合。减少蒸汽泄漏量，从而减少化学补水量和防止高位能的工作介质向低位能流动。高压端的轴封防止蒸汽外漏，对厂房造成热污染和能源的浪费；低压端的轴封防止空气（冷）从轴封漏入低压缸（凝汽器）的真空部分。作为汽轮机的易损件和必备部件，汽轮机的汽封越来越引起从事汽轮机设计的工程技术人员的关注。因为从汽轮机运行的测试结果可以看出汽轮机的漏气损失约占内部损失的1/3左右。近年随着汽轮机汽封技术的不断发展，汽轮机运行的安全可靠性和机组热效率都得到相应的提高。为了减少漏气损失，提高机组安全和经济性，国内外有关部门对传统汽封进行改造和设计，已陆续出现了许多新型汽封。

2．各类型汽封简要介绍

2.1 传统汽封(梳齿式迷宫汽封)
  目前被广泛应用于大、中、小型汽轮机的传统汽封主要为迷宫式汽封。迷宫式汽封中根据断面的形状不同常用的有枞树型汽封和梳齿式汽封。其中梳齿式汽封因其汽封成本低、结构简单、安全可靠且易于安装而被广泛应用。梳齿式迷宫汽封的密封机理是在汽封环的内圈及汽封套筒（高温部分为转子大轴）的外圆上车有许多相互配合的梳齿及凹凸肩，组成微小的环形间隙（称汽封间隙）及蒸汽膨胀室，以阻止蒸汽的泄漏。汽封环是借助外圆上两凸肩安装在轴套（隔板）内圆车出的T型槽道内。每道汽封环分成六个弧块（称为汽封块），每个汽封块与轴封套（隔板）之间装有两片弹簧片，使汽封块呈弹性压向中心，从而保持动静部分的最小间隙。传统梳齿式迷宫汽封安装好后，汽封间隙在无碰摩情况下运行中就始终保持不变。在正常安装后，如果汽封间隙过大，就会引起蒸汽的泄漏增加，导致汽轮机组热效率的降低；如果汽封间隙设置得太小，机组开、停机过程过临界转速时转子可能发生较大振动，就会导致汽封齿与转子发生擦碰。虽然当汽封块与转子发生摩擦时，汽封块背面弹簧片能使汽封块向外退让，减少摩擦压力，但却不能避免摩擦，轻者会造成汽封齿磨损，增大汽封间隙进而增大热耗。当擦碰严重时，会使汽封齿变形、变脆甚至破裂，同时隔板的径向轴封与转子所产生的擦碰会使转子局部受热，产生热变形导致转子弯曲，导致汽封齿的进一步磨损，加大径向汽封与转子的间隙。因此考虑到转子过临界转速的振动，传统梳齿式迷宫汽封安装时径向间隙一般为0.60~0.80mm，根据转子不同情况，有的间隙更大。如图示2-1

图2-1 传统梳齿式汽封结构
2.2蜂窝汽封
所谓蜂窝式密封，是在静子密封环的内表面上由规整的蜂巢菱形状的正六面体的小蜂窝孔状的密封带状物构成，其材料是由厚度仅为0.05~0.10mm的镍基耐温薄板在特殊成型设备上制成的正六面体网格型材，在经过特殊焊接设备焊接而成，根据密封环尺寸制成的蜂窝带在真空钎炉中通过真空钎焊技术焊接在母体密封上，而形成蜂窝式密封。
　　蜂窝汽封的结构特点是，将传统汽封低齿车削，由蜂窝状汽封取代，蜂窝是由六边形孔连片组成，六边形单边尺寸为2~3mm。蜂窝汽封由于具有较宽的密封带，改变了传统直形汽封低齿齿数由于受结构限制，只能布置很少（一般1~2齿）的缺点，仍保留汽封高齿。相当于增加了汽封齿数量，加大了汽流阻力，提高了密封效果。蜂窝汽封退让仍采用传统汽封的背部板弹簧结构，所以安装间隙一般取传统汽封径向间隙设计值的上限。与现传统高、低齿结构汽封相比，由于齿数量相对增加很多，从而密封效果大大提高，汽封由于仍采用原传统汽封退让结构，在启动过程中可能会产生碰磨，但由于蜂窝材质较软，不会产生大的影响。如图示2-2

图示2-2 蜂窝式汽封结构

2.3布莱登汽封　　　
由于传统汽封的结构密封特点又考虑到转子的振动无法将汽封间隙调到更小，因 而机组漏气损失就不能进一步减小，机组热效率很难进一步提高。随着汽封技术的发展，又从美国引进一种新型可调式汽封—布莱登汽封。这种汽封可以使汽封间隙调到更小的0.35~0.45mm，运行中又可以避免转子过临界时振动过大而与汽封的擦碰。布莱登汽封取消了传统汽封背部的板弹簧，取而代之的是在每圈汽封弧断面处加装了四只螺旋弹簧。自由状态时，在弹簧作用下，汽封弧块是处于张开状态而远离转子；机组启机时，随着蒸汽流量的增加，作用在每圈汽封弧块背部的蒸汽压力逐渐增大，当这一压力足以克服弹簧应力、摩擦阻力等时，汽封弧块开始逐渐关闭，直至处于工作状态，并始终保持与转子的最小间隙运行；停机时，随着蒸汽流量的减小，在弹簧应力作用下，推动汽封弧块远离转子。使汽封与转子的径向间隙达到最大值。这就解决了传统汽封存在的机组开、停机过程中存在转子过临界时振动过大而造成汽封碰摩问题。图示2-３

图示2-３布莱登汽封结构

 2.４接触式汽封(王常春汽封)
可调式汽封进一步缩小了汽封间隙，并提高了机组安全性，但毕竟还存在汽封间隙和漏汽损失。随着科学技术的发展，近几年哈尔滨通能电气股份有限公司又开发研制出一种新产品—接触式汽封。这种汽封可以使汽封间隙调整到零，及汽封齿可以和转子大轴直接接触。这种汽封是在传统梳齿式汽封块中间开槽，加装一道可以与转子直接接触的汽封齿。这种汽封齿材料为复合塑料，具有自润滑特性，可以耐温700℃，具有耐磨性。设计安装时具有自动跟踪转轴偏摆及晃动性能，径向后退量2.5mm，径向前进量0.5mm，具有很高灵敏度。同时具有精确限位装置，能使汽封齿始终与转轴零间隙运行。这种新型汽封开始主要应用在汽轮机排汽缸轴端汽封上，效果很理想。图示2-４

图示2-４接触式汽封结构

2.5 刷式汽封
　　刷式汽封最早应用于航空发动机上，后有GE公司运用在工业燃气式汽轮机上，应用效果显著。90年代传入国内，开始时运用在蒸汽轮机上。在原有汽封基础上加装一圈刷式密封条，此刷封条代替原来的高齿，高度要比原高齿要高，因减小了汽封间隙，从而减少了漏气，其刷封部分的刷丝是顺着转子旋转方向排列一圈耐高温的钴基合金丝，可以耐1200摄氏度以上的高温不变形，运行时，散开的刷丝束类似于防护林的风阻效果，起到密封效果，并且可以适应转子的瞬态跳动，恢复原有的汽封间隙，能长期保证使用效果。因为刷丝有弹性，也不会对机组振动造成大的影响。不受位置及压力的影响，应用范围较广，效果较明显。图示2-５

图示2-５刷式汽封结构

2.6 DAS汽封
　　此种汽封为东方汽轮机厂自主研制的先进性汽封（DAS为缩写）也叫“大齿汽封”，其结构形式与梳齿类似，但汽封块两侧的高齿部分齿宽加厚，它与轴的径向间隙略小于其他齿，并采用铁素体类材料将其嵌入汽封块中，与转子摩擦时产生的热量小，不易弯轴。开机过临界时产生碰磨就会先于大齿磨，由于它厚不易磨掉故不会磨到其他的齿，保证正常运行时的汽封间隙。图示2-６

图示2-６ DSA汽封结构

3 各类型汽封优缺点比较

现代汽轮机最常用的汽封仍为梳齿式结构。近几年来，随着技术的发展从国外引进了多种新型汽封，较典型的如：蜂窝汽封刷式汽封、接触式汽封、布莱登汽封、DAS汽封等。尽管这些汽封结构型式不尽相同，但设计者的指导思想主要是想通过增加齿数、减小间隙、增加阻力，来提高密封效果，减小漏汽所造成的损失。
3.1迷宫式汽封特点
迷宫式汽封是传统的梳齿式结构，目前还是最常用的汽封类型，主要它的优点：制造成本低，应用条件要求低，适应面广，在运行中不易被磨擦发热，转子弯曲现象的不易发生等。但它也有一定的缺点：汽封齿易磨损，会造成间隙大而影响机组的效率，间隙大效率低的不足等。

3.2蜂窝汽封特点
蜂窝式汽封最大特点是它的除湿能力，密封原理是当汽流经过蜂窝汽封时，
在前进方向上遇到阻力，从而改变汽流方向，进入蜂窝带，产生涡流，形成阻尼效果，根据这一特性，建议在低压部分进行蜂窝汽封改造，如中压缸叶顶汽封，低压缸叶顶和隔板汽封。
优点：用在低压部分除湿效果好。
缺点：易磨损，间隙无法恢复，若间隙过小或膨胀不均会造成蜂窝带与转子（或围带）面接触，可能导致振动加剧甚至转子抱死的情况。 建议改造位置：低压叶顶或隔板汽封,中压叶顶汽封等。

3.3布莱登汽封特点
布莱登汽封专利目前仍由美国公司持有，国内生产厂家受制于外国的技术垄断。布莱登汽封工作原理是；汽轮机运行时，依靠各级前后的压差变化来克服弹簧弹力，起到调节汽封间隙的作用。一般该汽封使用于高压部分隔板，因为在此处汽轮机级的前后压差可以满足需要，而中低压部分及轴封则不适用，而叶顶处直径过大，如果采用布莱登汽封，每相邻两块汽封处的接缝间隙预留将会很大，因此在此处形成的泄漏量未必能补偿汽封间隙调整后所获的收益。
优点：解决过临界震动大对汽封间隙造成永久增大的问题，能适应机组负荷的变化自动调整密封间隙。
缺点：对水质要求较高，但长期运行可能造成弹簧结垢，疲劳失效而无法长期保持灵敏的自调整效果，后期使用效果会降低。
建议改造位置：基于布莱登汽封对级前后压差的要求，一般只能改造在高压缸隔板位置，用在此处其效果发挥作用最大。

3.4接触式汽封特点
接触式汽封是在汽封块中间嵌入一圈能跟轴直接接触的密封片，并且能在弹簧片弹力作用下自动退让，以保证始终跟轴接触。此种汽封用在轴封最外侧效果最佳，可以有效的提高机组真空，获得收益。
优点：可以与轴接触，属于柔性密封系列，能适应转子跳动，能长期保持间隙不变。
缺点：长期与轴面接触，摩擦生热，对材料的强度、物理特性等有较高要求，且产生的热量如不能及时排走，可能导致过热变形等，用在高温段须慎重。 建议改造位置：轴封最外侧（靠大气侧），此汽封用在此处既可以有效减少漏气，改善机组真空，并能顺着外界大气的漏入及时的带走热量。

3.5刷式汽封特点
刷式密封在原有汽封基础上加装一圈刷式密封条，此刷封条代替原来的高齿，高度要比原高齿要高，因减小了汽封间隙，从而减少了漏气，其刷封部分的刷丝是顺着转子旋转方向排列一圈耐高温的钴基合金丝，运行时，散开的刷丝束类似于防护林的风阻效果，起到密封效果，并且可以适应转子的瞬态跳动，恢复原有的汽封间隙，能长期保证使用效果。因为刷丝有弹性，也不会对机组振动造成大的影响。不受位置及压力的影响，应用范围较广，效果较明显。
优点：属于柔性密封，可以适应转子瞬态跳动而保持间隙不变，长期保证其密封效果，刷丝耐高温，使用寿命长，顺转子旋转方向有角度排列，可以减小摩擦振动，对机组安全性的影响较小。
缺点：刷丝价格昂贵，加工工艺要求较高，成本较高。
建议改造位置：高、中、低压缸轴封，中压缸隔板汽封，小汽轮机轴封等，用在过桥（中间）汽封处，或平衡环处须进行结构优化以承受此处前后压差较大的要求。
3.6 DAS汽封特点
此种汽封为东方汽轮机厂自主研制的先进性汽封（DAS为缩写）也叫“大齿汽封”，其结构形式与梳齿类似，但汽封块两侧的高齿部分齿宽加厚，它与轴的径向间隙略小于其它齿，并采用铁素体类材料将其嵌入汽封块中，与转子摩擦时产生的热量小，不易弯轴。开机过临界时如产生碰磨就会先与大齿磨，由于它厚不易磨掉故不会磨到其它的齿，保证正常运行时的汽封间隙。
优点：密封间隙减小，结构没有大的改动，用在各处其强度能都保证。
缺点：当与轴摩擦是仍会造成机组振动，但相对原梳齿结构，能保护其他齿形不遭破坏，密封效果会随运行时间有所下降。
建议改造位置：无特殊要求，用在过桥（中间）汽封、或平衡盘处，可以承受前后较高压差，减小间隙，较少泄漏量

4. 各汽封型式的选择原则.
4.1汽封密封效果主要取决于三个因素
从当前实际使用中存在的问题分析，以影响效果的大、小为序，首先是，汽封安装结构型式；其次是，改造位置和数量；再次是，密封的径向间隙大小。
4.2汽封选型的原则：
从试验结果表明：无论是哪一种新型汽封，均能达到较好的效果，但应根据各自的技术特点，结合汽轮机的结构和实际状况，因地制宜的使用。关键是汽封的结构设计、加工工艺与质量和安装技术水平，否则无法达到应用的效果。
4.3 改型的目的
依据各缸内效率的高、低，判断与决策对汽封是否修复或更换。评估汽封的效果应根据汽轮机结构特点，改进前、后选用相同部位测点和试验条件，对测量数据进行综合分析判断。
现我们在浙能兰溪发电有限责任公司#2机改型为DAS汽封,为此本文对DAS汽封进行详细的介绍以及现场应用的情况。

5.ＤＡＳ汽封介绍
5.1 DAS汽封的开发背景
密封问题的设计研究在科学和技术领域都有非常重要的意义，对火力发
电的主要设备汽轮机和燃气轮机以及航空和航天发动机等透平机械的设计尤为
重要。随着节能减排的要求，机组的经济性越来越受到用户的重视，减小汽封泄漏量是其中非常重要的内容，泄漏量小的新型汽封的研发显得十分必要和迫切
近十年来，随着参数、单机功率的不断提高以及机组频繁的调峰运行，几乎每年都有由于动、静部分发生严重摩擦而导致大轴弯曲的事故发生，给电厂带来重大的损失
从保证机组经济性而言，要求漏汽量越少越好，也即汽封间隙越小越好；从保证机组运行安全而言，要求在各种状态下，汽封不与转子发生摩擦，或发生
摩擦但对转子磨损小。因此对新型汽封要求泄漏量小、耐磨，而且对转子产生的
附加作用力和损伤也要小
东方汽轮机有限公司一直以来在汽轮机密封技术的研究上投入了大量的人力和财力，取得了许多的密封技术成果。

5.2 DAS 汽封的结构
汽封的诞生解决了因汽封问题引发的经济性和安全性之间的矛盾。其应用将会对汽轮机经济性的提高和节能减排作出巨大贡献。

图5-2 DAS汽封实物图
常规铁素体汽封的汽封齿硬度较小，而且在高温下难以淬硬，对汽轮机转子磨损小，所以应用比较广泛。但正是由于其“软态”的优点，在机组运行过程中也容易被转子磨损，是汽封间隙变大，不能达到预期的密封效果。
DAS汽封在常规铁素体结构的基础上的重大改进，弥补了铁素体汽封齿在机组运行过程中被转子磨损从而使汽封间隙变大的缺点，从而达到既对转子磨损小，又不容易被转子磨损的效果，保证其密封性能。
DAS汽封把铁素体汽封的两个长齿更换成两个宽齿，并减小了汽封间隙。把原汽封块的弹簧片改成一块三只敏感性的弹簧圈，这样可以使汽封块退让更加灵敏。如图5-3所示

１　２　３

图5-3 DAS汽封齿结构及间隙
1为DAS汽封齿
2为铁素体汽封短齿
3为铁素体汽封长齿
A为常规汽封齿设计间隙
B为DAS汽封齿设计间隙
DAS汽封结构中，汽封齿1与转子的间隙B比齿2、3与转子的间隙A小，汽封齿1采用宽齿结构。在汽轮机启、停的过程中，由于过临界转速的影响，汽封齿有与转子产生摩擦的可能，因间隙B比间隙A小，所以汽封齿1应最先与转子产生碰摩，汽封齿1推动汽封圈退让，保护了汽封齿2、3不与转子产生摩擦。在汽轮机正常运行时，齿2、3的间隙A可达到设计值，从而保证了设计的密封效果。另一方面，由于间隙B比间隙A小，且齿1采用宽齿结构，材料也耐磨，即使与转子发生碰磨，其磨损量也非常小，运行时间隙B远小于间隙A，整个汽封的泄漏量比传统设计的汽封泄漏量小，这样就可解决汽轮机各处汽封蒸汽泄漏量大的问题。
5.3 DAS汽封试验分析
为了使DAS汽封在应用过程中安全可靠，东方汽轮机有限公司在汽封的研发期间做了大量的试验和计算工作，汽轮机有限公司针对不同汽封齿材料和不同汽封齿宽度进行的一系列的汽封齿磨损试验。得到了不同材料和不同宽度DAS汽封齿与转子发生碰磨时的现象及磨损后汽封齿和转子表面的性状及硬度变化。并最终得到的所需要汽封圈汽封齿材料和ＤAS汽封的适用宽度。
东方汽轮机有限公司对新开发的DAS汽封和常规的铁素体汽封进行了详细的数值对比分析，得到了DAS汽封密封特性。计算表明，在相同蒸汽的进、出口参数条件下，运用DAS汽封蒸汽泄漏量比常规的铁素体汽封下降70%～80%。
东方汽轮机有限公司新开发的DAS汽封圈与隔板或汽封体的接口尺寸没有改变，能方便快捷地对现役机组特别是汽轮机有限公司生产的机组实施节能改造，对接口尺寸不同的其它制造商生产的机组也可以通过测绘后及时有效地更换汽封圈，大大提高汽轮机组的经济性。

250

150

100

50
0 1.1 1.2 1.3
铁素体汽封
ＤＡＳ汽封

压比P0/P1
汽封泄漏量（相对值）随压比的变化曲线

6.DAS汽封的应用

浙江浙能兰溪发电有限公司（以下简称浙能兰电）由四台600MW燃煤机组组成，汽轮机由东方汽轮机厂与日本日立公司合作并按照日立公司技术制造，为600MW超临界、一次中间再热、冲动式、单轴三缸、双背压四排汽、凝汽式汽轮机，机组型号N600-24.2/566/566，从机头端往电机端看为逆时针转向。

6.1 ＃2机组主要技术规范如下：
型号： N600-24.2/566/566
额定功率： 600MW
额定转速： 3000r/min
额定主蒸汽压力/温度： 24.2 MPa（a）/566 ℃
额定再热蒸汽压力/温度： 3.976 MPa（a）/566 ℃
回热抽汽级数： 8级（3高4低1除氧）
额定∕最大蒸汽流量： 1705.2∕1903.23t/h
额定背压： 5.0/6.0 kPa（a）(平均5.5 kPa)
额定给水温度： 282.4℃
低压末级叶片高度： 1016mm
额定转速： 3000r/min
发电机额定功率因数： 0.9
6.2 DAS汽封在#2机中的应用
本次#2机组A级检修计划开工时间为2013年2月8日，工期为68天。检修期内，#2机组将进行主机翻瓦检查、高中压内缸返厂，高中低缸的所有汽轴封更换成东汽的DAS汽封类型，A中联阀及C高调阀解体检修、炉受热面氧化皮检测清理、水冷壁金属喷涂防磨防腐处理、捞渣机斜坡更换条形板及底板、烟道部分膨胀节更换、增压风机电机冷却器改造、故障录波器改造、电除尘阴极线连接更换螺栓以及年度内各技改科技项目等项目。
表6—1 原传统梳齿式汽封与DAS汽封控制汽封间隙对比 单位：mm
名 称
方
位

上
下
左
右
高压轴封
0.51_0.77
0.51_0.77
0.51_0.77
0.51_0.77
中压轴封
0.25_0.51
0.25_0.51
0.25_0.51
0.25_0.51
高压隔板汽封
0.87_1.13
0.87_1.13
0.25_0.51
0.25_0.51
中压隔板汽封
0.87_1.13
0.87_1.13
0.25_0.51
0.25_0.51
低压轴封
0.71_0.97
0.31_0.57
0.31_0.57
0.71_0.97
低压隔板汽封
1.07_1.33
1.07_1.33
0.31_0.57
0.71_0.97
DAS高压轴封
0.45_0.60
0.45_0.60
0.45_0.60
0.45_0.60
DAS中压轴封
0.25_0.40
0.25_0.40
0.25_0.40
0.25_0.40
DAS高压隔板汽封
0.87_1.02
0.87_1.02
0.25_0.40
0.25_0.40
DAS中压隔板汽封
0.87_1.02
0.87_1.02
0.25_0.40
0.25_0.40
DAS低压轴封
0.65_0.80
0.25_0.40
0.25_0.40
0.65_0.80
DAS低压隔板汽封
1.00_1.15
1.00_1.15
0.25_0.40
0.65_0.80

通过以上数据的对比,我们发现DAS汽封的间隙要求明显比传统汽封间隙要小,高中压侧上限数值减小0.11-0.17mm,下限数值没有变化。低压侧上限数值减小0.17mm，下限数值减小0.07mm。DAS汽封的宽齿在以上数据情况下再减小0.05mm。调整汽轴封间隙时，采用压铅丝和帖橡胶布的方法来进行。首先采用压铅丝的方法，把汽封块两侧用竹楔固定，不能让弹簧退让，每块汽封块上放上相应大小的保险丝，然后用转子吊入汽缸内，吊时一定保持转子平衡，不能晃动，倾斜。粗调上下缸间隙符合要求后，再全缸帖好相应层数的橡胶布，滚全缸胶布来检查汽轴封的间隙。浙江浙能兰溪发电有限责任公司#2在大修后开机时,遇到了开机冲转多次不成功。每次在中速暖机时#2瓦振动迅速上升，导致跳机。后来分析主要是过桥汽封改成DAS汽封后间隙减小，造成在中速时转子碰磨而转子弯曲跳机。后来改变开机方式，机组在低速暖机后以300rpm/min的升速率快速升到2200rpm后暖机，最后冲转到额定转速。通过以上方法解决了该机组改成DAS汽封后冷态开机的运行方式。现#2机运行正常，各轴承振动温度均达到理想状态。

6.3 兰电#2机改造后性能测试数据

表6—2 #2机改造后机组进行了性能测试
试验结果汇总表

序号
名称
单位
A修前
A修后
06性能考核试验
1
试验日期
/
2013.01.08
2013.05.14
2006.09.09
2
试验时间
/
10:40~12:10
11:00~12:00
10:00~11:00
3
高调门1开度
%
99.53
99.5
100
4
高调门2开度
%
99.55
99.53
100
5
高调门3开度
%
99.55
99.45
100
6
高调门4开度
%
2.53
1.3
0
7
机组净输出功率
kW
555068.1
568369.3
596416.4
8
主汽压力
MPa
24.33
24.38
24.22445945
9
主汽温度
℃
564.15
563.93
565.9641997
10
热再温度
℃
562.88
564.76
567.2251846
11
排汽压力
kPa
3.6796
8.33
6.410618652
12
主凝结水流量
kg/h
1238855.5
1317071.4
1323488.348
13
主蒸汽流量
kg/h
1631307.1
1739628.7
1768898.857
14
冷再流量
kg/h
1362348.1
1453640.0
1467272.099
15
热再流量
kg/h
1362782.7
1455582.7
1469962.314
16
机组试验热耗率
kJ/kWh
7805.37
8112.89
7843.174068
kcal/kWh
1864.28
1937.73

17
机组修正后热耗率
kJ/kWh
7959.68
7909.83
7854.122901
kcal/kWh
1901.14
1889.23

18
机组修正后净输出功率
MW
539755.0
576096.2
592276.1958
19
高压缸效率
%
81.17
83.023
84.80
20
中压缸效率
%
89.77
89.944
90.97
21
修正后主汽流量
kg/h
1618268
1721660
1765095

7.结论
#2机经过大修后机组热耗率比修前降低了49.85 kJ/kWh,高压缸效率提高了1.853%,中压缸效率提高了0.174%,整台机组节省煤耗1.7g/kw.h。说明机组汽封改造后取得明显的经济效益，特别是高压的过桥汽封间隙减小后效率明显提高。DAS汽封的应用取得良好的效果。虽然大修之后，高中压缸的效率的提高不是很大，但DAS汽封则将能够在一个大修期内完全保证汽封间隙始终为设计值，不会降低汽缸的效率。而常规汽封在一个大修期内可能会产生一定磨损，从而引起漏汽量的增加，降低汽缸的效率。

8.致谢
在这里我要感谢上海电力学院给予我一个学习的平台，感谢杭州电力学院给予我们提供了一个良好学习条件，感谢公司给予我学习培训的机会，同时在这里还要感谢上海电力学院何平老师的指导和浙能兰电顾扬彪工程师的大力支持。

9.参考文献
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