DLT438-2016火力发电厂金属技术监督规程修订情况讲解.ppt

单击此处编辑母版标题样式,单击此处编辑母版文本样式,第二级,第三级,第四级,第五级,DL/T 438-2016,火力发电厂金属技术监督规程,2017-3-16,1,一 火力发电厂金属技术监督规程的历程,SD107-83 1983,年 由原水利电力部颁布,DL438-91 1991,年 由原能源部颁布,DL438-2000 2000,年 由原国家经贸部颁布,DL/T438-2009 2009,年 由国家能源局发布,DL/T438-2016,年由国家发展和改革委员会能源,局颁布（,2016,年,8,月,16,日批准，,12,月,1,日实施）,2,二 标准属性,强制性标准,：,中华人民共和国标准化法,、,中华人民共和国标准化法实施条例,规定：凡保障,人民生命,、,财产安全,、,人身健康,，,环境保护和公共利益的标准,，,法律,、,行政法规规定强制执行的标准,，是强制性标准。其它为推荐性标准。,推荐性标准,：又称为,非强制性标准或自愿性标准,。是指生产、交换、使用等方面，通过经济手段或市场调节而自愿采用的一类标准。这类标准，不具有强制性，任何单位均有权决定是否采用，违反这类标准，不构成经济或法律方面的责任。,应当指出的是,，,推荐性标准一经接受并采用，或各方商定同意纳入商品经济合同中，就成为各方必须共同遵守的技术依据，具有法律上的约束性,3,三 修订的背景和依据,DL/T438-2016,的修订是依据：“国能科技,【2014】298,号第一批能源领域行业标准制修订计划”。,DL438-2009,的颁布实施，对规范火电机组的金属监督，特别是超（超）临界机组的建造、安装和运行监督发挥了重要的作用，为机组的安全运行提供了重要的技术支持。到,2015,年，该标准已实施了,6,年多时间。在这,6,年多的时间内，随着我国超超临界机组发展，金属材料方面暴露出了一些新问题，故需针对这些新问题,补充,制订一些相应的,条款,；另一方面国内外颁布了大量有关火电机组金属材料技术条件的,新标准,，故有必要对其进行修订。,4,自,2009,年以来，,DLT438-2009,在应用中暴露出的一些问题：,1,部件硬度检测的准确性,与判据,（,1,）,里氏硬度计测量值,的不准确性，特别是在,布氏硬度低于,180HB,的区域,。（,2,）,除了硬度检测的准确性外，部件硬度的判据也是一个重要的问题。,DL/T438-2009,中的一些材料硬度规定判据，电站设备制造行业认为不很合理，有必要与机械制造行业协调相关,判据。,2,蒸汽管道,钢管端部,0,500mm,区段超声波探伤损检测无判据,DL/T 438-2009,中,7.1.3 i,）只规定了要对钢管端部,0,500mm,区段进行超声波探伤，未明确对超声波探伤结果的判断。,三 修订的背景和依据,5,3 DL/T 438-2009,中没纳入对锅炉钢结构的金属监督,目前锅炉钢结构在制造中发现的焊缝裂纹、几何尺寸超差、螺栓穿孔率不满足相关规定，以及大于,60mm,的钢板有的制造厂不进行超声波检查的问题，有必要将钢结构纳入金属监督的范畴。,4,国内外大量新金属材料标准的颁布实施,自,2009,年以来，国内外、电力行业和机械行业相继颁布了一些新的火电机组金属材料技术标准与规程。例如,:,GB/T3077,2012,合金结构钢,GB/T7233.2,2010,铸钢件 超声检测 第,2,部分：高承压铸钢件,GB 13296,2013,锅炉、热交换器用不锈钢无缝钢管,GB/T16507,2013,水管锅炉,三 修订的背景和依据,6,4,国内外大量新金属材料标准的颁布实施,GB/T28559,2012,超临界及超超临界汽轮机叶片,GB 50764,2012,电厂动力管道设计规范,TSG G0001,2012,锅炉安全技术监察规程,DL/T 297,2011,汽轮发电机合金轴瓦超声波检测,DL/T 370,2010,承压设备焊接接头金属磁记忆检测,DL/T 679,2012,焊工技术考核规程,DL/T 681,2012,燃煤电厂磨煤机耐磨件技术条件,DL/T 694,2012,高温紧固螺栓超声波检测,DL/T 695,2014,电站钢制对焊管件,DL/T 714,2011,汽轮机叶片超声波检验技术导则,三 修订的背景和依据,7,4,国内外大量新金属材料标准的颁布实施,DL/T 715,2015,火力发电厂金属材料选用导则,DL/T 7172013,汽轮发电机组转子中心孔检验技术导则,DL/T718,2014,火力发电厂三通及弯头超声波检测,DL/T 752,2010,火力发电厂异种钢焊接技术规程,DL/T 869,2012,火力发电厂焊接技术规程,DL/T 1105.2,2010,电站锅炉集箱小口径接管座角焊缝无损检测技术导则 第,2,部分：超声检测,DL/T 1105.3,2010,电站锅炉集箱小口径接管座角焊缝无损检测技术导则 第,3,部分：涡流检测,三 修订的背景和依据,8,4,国内外大量新金属材料标准的颁布实施,DL/T 1317,2014,火力发电厂焊接接头超声衍射时差检验技术规程,DL/T 1422,2015,火力发电厂焊接接头超声衍射时差检验技术规程,DL/T 1324,2014,锅炉奥氏体不锈钢内壁氧化物堆积检测技术导则,DL 5190.2,2011,电力建设施工技术规范 第,2,部分：锅炉机组,DL 5190.5,2012,电力建设施工技术规范 第,5,部分：管道及系统,DL 5190.7,2012,电力建设施工技术规范 第,5,部分：焊接工程,DL/T 5210.5,2012,电力建设施工质量验收及评价规程 第,5,部分：管道及系统,三 修订的背景和依据,9,4,国内外大量新金属材料标准的颁布实施,JB/T 87082014 300,600MW,汽轮发电机无中心孔转子锻件技术条件,JB/T 11017-2010 1000MW,及以上汽轮发电机转子锻件技术条件,JB/T 11018-2010,超临界及超超临界机组汽轮机用,Cr10,型不锈钢铸件技术条件,JB/T 11019-2010,超临界及超超临界机组汽轮机高中压转子体锻件技术条件,JB/T 11020-2010,超临界及超超临界机组汽轮机用超纯净钢低压转子锻件技条件,JB/T 11030-2010,汽轮机高低压复合转子锻件技术条件,三 修订的背景和依据,10,4,国内外大量新金属材料标准的颁布实施,NB/T47019,2011,锅炉、热交换器用管材订货技术条件,NB/T47008,2010,承压设备用碳素钢和合金钢锻件,NB/T47010,2010,承压设备用不锈钢和耐热钢锻件,NB/T47013.1610,2015,承压设备无损检测(,NB/T47013.79,2012),NB/T47014,2011,承压设备焊接工艺评定,NB/T47015,2011,压力容器焊接规程,NB/T 47018,2011,承压设备用焊接材料订货技术条件,NB/T47019,2011,锅炉、热交换器用管材订货技术条件,NB/T47043,2014,锅炉钢结构制造技术规范,NB/T47044,2014,电站阀门,三 修订的背景和依据,11,ASME SA-182-2013,SPECIFICATION FOR FORGED OR ROLLED ALLOY AND STAINLESS STEEL PIPE FLANGES,FORGED FITTINGS,AND VALVES AND PARTS FOR HIGHTEMPERATURE SERVICE,ASME SA-213-2013,SPECIFICATION FOR SEAMLESS FERRITIC AND AUSTENITIC ALLOY-STEEL BOILER,SUPERHEATER,AND HEAT-EXCHANGER TUBES,ASME SA-299-2013,SPECIFICATION FOR PRESSURE VESSEL PLATES,CARBON STEEL,MANGANESE-SILICON,ASME SA-302-2013,SPECIFICATION FOR PRESSURE VESSEL PLATES,ALLOY STEEL,MANGANESE-MOLYBDENUM AND MANGANESE-MOLYBDENUM NICKEL,三 修订的背景和依据,12,4,国内外大量新金属材料标准的颁布实施,ASME SA-335-15a-2013,Standard Specification for Seamless Ferritic Alloy-Steel Pipe for High-Temperature Servic,ASME SA-387-2013,Standard Specification for Pressure Vessel Plates,Alloy Steel,Chromium-Molybdenum,ASME SA-672-2013,SPECIFICATION FOR ELECTRIC-FUSION-WELDED STEEL PIPE FOR HIGH-PRESSURE SERVICE AT MODERATE TEMPERATURES,ASME SA-691-2013,SPECIFICATION FOR CARBON AND ALLOY STEEL PIPE,ELECTRIC-FUSION-WELDED FOR HIGHPRESSURE SERVICE AT HIGH EMPERATURES,三 修订的背景和依据,13,4,国内外大量新金属材料标准的颁布实施,ASME SB-338-2013,SPECIFICATION FOR SEAMLESS AND WELDED TITANIUM AND TITANIUM ALLOY TUBES FOR CONDENSERS AND HEAT EXCHANGERS,EN10028,Flat products made for pressure purposes,EN10216-2-2010,Seamless steel tubes for pressure purposes Technical,deliveryconditions,Part 2:Non-alloy and alloy steel tubes with specified elevated temperature properties,EN10216-5 -2010,Seamless steel tubes for pressure purposes-Technical delivery conditions Part 5:Stainless steel tubes,三 修订的背景和依据,14,5,国内外,高效,超超临界机组的发展,近几年,国内外,大力发展,620,高效超超临界机组,。,截止,当前,，国内,1000MW,及以上高效超超临界机组设计、建造、投运的共,140,余,台,。相应的,660,MW,620,高效,超超临界机组估计也达,50,多台。,故修订后的,DL438,考虑了,620,高效,超超临界机组采用的,新型耐热钢部件的检验监督。,630,三 修订的背景和依据,15,5,国内外,高效,超超临界机组的发展,万州,1,号,623,/1000MW,一次再热机组,2015,年,2,月,9,日投运,安庆,3,、,4,号,623,/1000MW,一次再热机组,2015,年,5,月,31,日、,6,月,19,日投运,泰州,3,号,613,/1000MW,二次再热机组,2015.9,投运,田集第一台,623,/660MW,机组,2013.12,投运,安源,623,/660MW,二次再热机组,2015.7,投运,莱芜,5,、,6,号,623,/1000MW,二次再热机组,2015.7,、,2015.11,投运,哈锅建造的,623,/660MW,二次再热机组（,长兴,）,2015.7,投运,三 修订的背景和依据,16,5,国内外,高效,超超临界机组的发展,中国投运、在建、设计中,1000MW,的,620,高效超超临界机组,序号,电厂及机组号,参数,台数,1,大唐乌沙山电厂,5,、,6,DG3045/27.56-II1,（,（,605,/613,）,）,2,2,国电汉川电厂,6#,DG3027/29.4-II2,（,（,605,/623,）,）,1,3,国华寿光发电厂一期,1,、,2,DG3001/29.46-II1,（,605,/623,）,2,4,神华神东万州电厂,1,、,2,DG3130/29.4-II2,（,605,/623,）,2,5,神皖安庆二期,3,、,4,DG3130/29.15-II2,（,605,/623,）,2,6,神华罗源湾,1,、,2,DG2950/29.4-II1,（,605,/623,）,2,7,华能铜川电厂,3,、,4,DG3042/28.35-II1,（,605,/623,）,2,8,神华国华九江电厂,1,、,2,DG3130/29.4-II1,（,605,/623,）,2,9,国华永州电厂,DG3130/29.4-II1,（,605,/623,）,2,10,粤电惠来电厂,5,、,6,DG2702/33.5-II1605(605,/613/613,）,2,11,中电投广东前詹电厂,DG3054/28.25-II4,（,605,/613,）,2,三 修订的背景和依据,17,5,国内外,高效,超超临界机组的发展,序号,电厂及机组号,参数,台数,12,中电投丹河电厂扩建工程,DG2950/29.4-II4,（,605/613,）,2,13,神华天明江油发电厂,DG2918/29.4-II4,（,605/623,）,2,14,广东河源电厂,DG2713/33.3-II4,（,605/613,）,2,15,华能莱芜电厂,3,、,4,HG-2750/32.45-YM,2,16,广东大唐国际雷州电厂,1,、,2,HG-2708.7/32.55-YM,2,17,华电句容,3,、,4,HG-2750/32.65-YM,2,18,国电泰州二期,3,、,4,34.21/605/613/613,2,19,神华国华广投北海电厂,1,、,2,33.1/605/623/623,2,20,国投利辛板集电厂,1,、,2,29.3/605/623,2,21,山西漳泽发电厂,1,、,2,29.3/605/622,2,22,华电可门电厂三期工程,1,、,2,29.1/605/623,2,三 修订的背景和依据,18,序号,电厂及机组号,参数,台数,23,华厦阳西电厂二期,5,、,6,29.4/605/623,2,24,山西协鑫潞安电厂,1,、,2,、,3,29.1/605/623,3,25,广东宝丽华陆丰甲湖湾,1,、,2,29.4/605/623,2,26,山西裕光盂县电厂,1,、,2,29.4/605/623,2,52,三 修订的背景和依据,19,20,机组,锅炉供应商,汽机供应商,所属公司,投运时间,参数，,MPa/,/,容量，,MW,橘湾,1#,石川岛,东芝,J-Power,2001.7,25/600/610,1050,橘湾,2#,BHK,日立,三菱,J-Power,2001,25/600/610,1050,新矶子,1#,石川岛,J-Power,2002.4,24.1/600/610,600,新矶子,2#,石川岛,日立,J-Power,2009.7,25/600/620,600,Torre Nord,234,（意大利）,Hitachi;Ansaldo,MHI,ENEL,2009.3,2009.9,2010.1,/600/610,3,660,Boxberg R,Hitachi,Vattenfall,2010,31.5/600/610,670,Maasvlakte,荷兰,阿尔斯通,2013,27.5/596/619,1113,Datteln 4,Hitachi,E.ON,2013,28.5/600/620,1100,KarsruheRDK 8,德国,ALSTOM,EnBW,27.5/600/620,912,由于资料来源的不同，有些机组的蒸汽参数尚未明确是否指汽轮机入口的参数,三 修订的背景和依据,21,机组,锅炉供应商,汽机供应商,所属公司,投运时间,参数，,MPa/,/,容量，,MW,Wilhelmshaven,德国,27.1/603/621,Walsum 10,德国,Hitachi,Steag,29.0/600/620,750,Rybnic,(,法国,EDF),27.5/600/620,900,Westfalen,RWE,600/620,2x 800,Ensdorf,RWE,600/620,2x 800,Hamm,D/E,德国,28.6/600/620,800,Rotterdam,荷兰,27.0/603/621,由于资料来源的不同，有些机组的蒸汽参数尚未明确是否指汽轮机入口的参数,三 修订的背景和依据,（,1,）将原规程“考虑到超超临界机组在,400,450,范围内服役的集箱、管道数量较多，按服役温度,400,以上部件纳入金属监督的范围，一方面监督的联箱、管道数量大大增加，另一方面在这一温度范围服役的部件的蠕变损伤一般较小，故,在规程中对,400,450,范围服役的集箱、管道的金属监督列出相应条款。,但是？,（,2,）在硬度检测方法和设备中增加采用,现场布氏硬度计,对有争议的硬度值进行校核。,（,3,）根据,DL/T438-2009,的实践和最新的一些相关标准对火电机组设备部件的,硬度,范围（最好不做,判据,）,做出调整。,（,4,）对,钢管端部,0,500mm,区段夹层缺陷的超声波探伤结果应规定判据。,四,修订的主要原则及内容,22,（,5,）将,DL/T438-2009,中,10,“,锅筒的金属监督”改为“锅筒、汽水分离器,的金属监督,，,增加了对汽水分离器监督的条款和项目,。,（,6,）关于锅炉受热面管的金属监督。,取消了原规程“,9.1.1,中的,c,）奥氏体不锈钢管应作晶间应力腐蚀试验”的见证或试验,；,（,7,）,增加了对奥氏体耐热钢管内壁喷丸层,的质量检验,（,DL/T1603,）,；,（,8,）,增加了,T23,钢制水冷壁管的检验监督,（,检查,条款,：基建：水冷壁定位块,100%,宏观，,50%,表面；生产：热负荷区,100%,射线，焊缝上下,300mm,区域,100%MT,）,（,9,）,18Cr-8Ni,系列奥氏体耐热钢的组织老化评级,的条款。,（,10,）增加了汽轮机、发电机部件的金属,检验验收的技术标准,。,四,修订的主要原则及内容,23,（,11,）,12.2.6,“反,T,型结构的叶根轮缘槽”，,10,万小时后，检查。,（,12,）,12.2.7,：,600MW,以上机组，隔板变形超过,1mm,，对静叶与外环焊接部位检查，结构允许时对内环也要检查。,（,13,）增加了高温紧固件的,非金属夹杂物、低倍、高温铁素体,的要求；,（,14,）,关于紧固件的金属监督，增加了对,20CrlMolVNbTiB,（争气,1,号）、,20CrlMolVTiB(,争气,2,号,),钢制螺栓,100%,硬度,+20%,金相,，对,5,级粗晶的更换处理,要求；,（,15,）螺栓中心孔的,宏观,检查，防烧伤。,（,16,）新材料：,IN783,、,GH4169,合金制螺栓的检验监督条款,：基建,10%NDT,，,四,修订的主要原则及内容,24,（,17,）关于大型铸件的金属监督，增加部件金属检验验收的技术标准，并增加了对,汽缸坯料补焊的焊接资料和热处理记录的见证,，以及对汽缸坯料补焊区的硬度、金相组织检查和无损检测。,（,18,）鉴于目前锅炉钢结构在制造过程中发现的焊缝裂纹、几何尺寸超差、螺栓穿孔率不满足相关规定，,以及大于,60mm,的钢板有的制造厂不进行超声波检查的问题,，有必要将钢结构纳入金属监督的范畴。,（,19,）引用标准和附录,B,“电站常用金属材料和重要部件国内外技术标准”增加了一些,最新的国内外标准,。,四,修订的主要原则及内容,25,原规程,修订后,前言,1,范围,2,规范性引用文件,3,总则,4,名词术语,5,金属材料的监督,6,焊接质量的监督,7,主蒸汽管道和再热蒸汽管道及导汽管的金属监督,8,高温联箱的金属监督,9,受热面管子的金属监督,10,汽包的金属监督,前言,1,范围,2,规范性引用文件,3,总则,4,名词术语,5,金属材料的监督,6,焊接质量的监督,7,主蒸汽管道和再热蒸汽管道及导汽管,的金属监督,8,高温联箱的金属监督,9,受热面管子的金属监督,10,锅筒、汽水分离器和压力容器的检验监督,五 条款详解：,1,章节编排顺序和内容的调整,26,原规程,修订后,11,给水管道和低温联箱的金属监督,12,汽轮机部件的金属监督,13,发电机部件的金属监督,14,紧固件的金属监督,15,大型铸件的金属监督,16,金属技术监督管理,附录,A,金属技术监督工程师和金属实验室的职责,附录,B,电站常用金属材料和重要部件国内外技术标准,附录,C,电站常用金属材料硬度参考值,附录,D,低合金耐热钢蠕变损伤评级,11,给水管道和低温联箱的金属监督,12,汽轮机部件的金属监督,13,发电机部件的金属监督,14,紧固件的金属监督,15,大型铸件的金属监督,16,锅炉钢结构金属监督,17,金属技术监督管理,附录,A,金属技术监督工程师和金属实验室的职责,附录,B,电站常用金属材料和重要部件国内外技术标准,附录,C,电站常用金属材料硬度参考值,附录,D,低合金耐热钢蠕变损伤评级,五 条款详解：,1,章节编排顺序和内容的调整,27,2.1,关于蒸汽管道,和再热蒸汽管道及导汽管的金属监督,2.1.1,对服役温度在,400,450,范围内的管道、集箱的金属监督,据统计。目前的超临界、超超临界机组中，很多部件介于,400,至,450,之间,。,超临界、超超临界锅炉中在,400,450,之间的联箱,、,管道分别数占总数的,20%,和,55%,。,600MW,、,1000MW,机组锅炉中在,400,450,之间的联箱,、,管道分别数占总数的,45%,和,15%,。,汽轮机系统也有不少部件介于这个温度区间。,历史数据：,2000,版的,DLT438,为,450,。,关于温度问题？,如将金属部件蠕变的监督规定在工作温度高于等于,400,的部件，一方面监督的联箱、管道数量大大增加，另一方面在这一温度范围服役的部件的蠕变损伤一般较小，故在规程中对,400,450,范围服役的集箱、管道的金属监督列出专门的条款，主要强调在机组运行,8,万小时后根据设备运行状态，随机抽查硬度和金相组织。,五 条款详解,：,2,主要条款修订说明,28,2.1.2,对,7.1.3 i,）钢管端部,0,500mm,区段的超声波检测给出,验收,判据,DL/T438-2009,版的,7.1.3 i,）中只规定了要对,钢管端部,0,500mm,区段进行超声波探伤，未明确对超声波探伤结果的判断。鉴于,GB5310,、美国的,ASME SA335,等标准均对管端的夹层缺陷无判定的规定，所以新修订的,DL/T438,中,7.1.4 j,）中给出了判定。,规定,钢管按同规格根数的,20,进行超声波探伤，重点为钢管两端头的,0,500mm,区段，若发现超标缺陷，则扩大检查，同时在钢管端部进行表面探伤。对于钢管,0,500mm,区段的夹层类缺陷，按,EN10246-14,检验并,按,U2,级别验收；对于距焊缝坡口,50mm,附近的夹层缺陷，按,U0,级别验收；配管加工的焊接坡口，检查发现夹层缺陷，应予以机械切除。这一条款曾与美国威曼,-,高登钢管公司的技术专家于,2015,年,8,月,21,日在西安专门讨论，美国威曼,-,高登钢管公司的技术专家也同意这一条款。,29,2.1.3,对在役主蒸汽管道和再热蒸汽管道及导汽管,10,万小时完成焊缝无损探伤改为,3-4,个,A,级检修,对,DL/T-2009,的,7.2.3.1,、,7.2.3.2,和,7.2.3.3,进行了综合修改。,DL/T-2009,的,7.2.3.1,机组第一次,A,级检修或,B,级检修，按,10%,对直管段和焊缝进行外观、硬度、金相组织、厚度检验和无损探伤。以后检验逐渐增加抽查比例，后次,A,级检修或,B,级检修的抽查区段、焊缝为前次未检区段、焊缝，,至,10,万小时完成,100%,检验,。,30,考虑到,10,万小时完成,100%,检验有一定难度,，故对这一条中的直管段、焊缝检验在,7.2.3.1,、,7.2.3.2,和,7.2.3.3,中作了修改。,7.2.3.1,为外观检查,，强调安装前直段的检验记录，根据安装前及安装过程中对直段的检验结果，对受力较大部位、壁厚较薄的部位以及检查焊缝拆除保温的邻近直段进行外观检查。,7.2.3.2,规定直管段和焊缝的硬度和金相组织检验,。,7.2.3.3,为管道环焊缝检验，强调检验制造、安装相对较差的焊缝,；对正常焊缝，按不低于,10%,进行无损探伤。以后的检验重点检测质量较差、受力较大部位以及壁厚较薄部位的焊缝；逐步扩大对正常焊缝的抽查，后次,A,级检修或,B,级检修的抽查为前次未检的焊缝，,至,3-4,个,A,级检修,完成全部焊缝的检验,。,31,2.1.4,对少数材料、焊缝的硬度范围作了修改,12Cr1MoVG,钢管,的硬度由,135,179HB,修改为,135,195HB,，,依据：,美国,ASME SA 234,中高温用锻制碳钢、合金钢管件技术条件,（,SPECIFICATION FOR PIPING FITTINGS OF WROUGHT CARBON STEEL AND ALLOY STEEL FOR MODERATE AND HIGH-TEMPERATURE SERVICE,）中，,对包括,碳钢、钼钢、,12CrMo,、,15CrMo,、,P22,钢的最高硬度达,197HB,。,T/P91,、,T/,P92,、,T/,P911,、,T/,P122,钢管的硬度，由原来的,180,250HB,提高到,185-250HB.,对,P91,、,P92,、,P911,、,P122,组配件、集箱的硬度,仍保持,180,250HB,。,对,T91,、,T92,、,T911,、,T122,管屏的硬度,仍保持,180,250HB,。,对,T91,、,T92,、,T911,、,T122,焊缝的硬度由,180,270HB,修改为,185,290HB,。,P91,、,P92,、,P911,、,P122,焊缝的硬度由,180,270HB,修改为,185,270HB,32,2.1.4,对少数材料、焊缝的硬度范围作了修改,DL/T438-2009,中对,9-12Cr,钢制同一根管道、同一管件的硬度差做了规定,DL/T438-2016,中,取消了,DL/T438-2009,中,同一根管道、同一管件上任两点之间的硬度差的规定。,ASTM,A213-2010,和,ASTM,A335-2010,规定：,T/P91,钢管的硬度,190-250HB,33,美国电力科学研究院（,EPRI),关于,T/P91,的最新研究进展,硬度检测在,T/P91,钢制部件的制造和安装非常重要。,T/P91,钢管的硬度,190-250HB,但,不适用于,焊缝的熔合线区,和,在役部件,EPRI,技术报告中关于硬度的测量，三种方法：里氏硬度检测、超声波硬度检测、布氏硬度检测,34,欧洲 关于,9-12%,Cr,钢焊缝硬度,DL/T438,规定,T91,、,T92,钢制受热面管焊缝硬度为,180-290HB,。目前锅炉制造业有不同意见，,按,EN,ISO,15614-1,“金属材料焊接工艺规程及评定,焊接工艺 评定试验“中规定，,9%Cr-1Mo-V,焊缝的硬度低于等于,350HV10,（,333HB,）,。,但该规程 同时要对焊缝进行冲击、弯曲试验。冲击功不低于母材，弯曲无裂纹。,国内某锅炉厂制作的,1000MW,机组,T91,钢制,二级过热器上部管屏焊缝 硬度,290-,360HB,，弯曲试验开裂，焊缝马氏体组织粗大。,35,2025/1/4 周六,36,T91,、,T92,钢制受热面管焊缝硬度,DL/T438,考虑到现场不能随意取样进行冲击、弯曲试验，规定的,T91,、,T92,钢制受热面管焊缝的硬度,180-290HB,，充分考虑了焊缝的冲击、,弯曲性能。,2.1.5,在硬度检测中对有争议的硬度值采用便携式布氏硬度计校核,便携式里氏硬度计,测量值的不准确性，特别在,190HB,以下,现场布氏硬度计测量部件的硬度，测量的硬度值与试验室台式布氏硬度计测量值,基本一致,，表,1,示出了用,PHBR-100,型便携式布洛硬度计与里氏硬度计、台式布洛维硬度计检测结果的比较,。,表,1,几种仪器及部件表面状态检测硬度结果的比较,硬度检测方式,平均值,表面粗打磨后里氏硬度计检测（,HBHLD,）,158,164,176,171,167,表面抛光打磨后里氏硬度计检测（,HBHLD,）,164,161,167,163,163,表面抛光打磨后便携式布洛硬度计检测（,HBW,）,187,191,187,187,188,台式布洛维硬度计（,HBW2.5/187.5,）,191,193,187,193,191,37,2.1.5,在硬度检测中对有争议的硬度值采用便携式布氏硬度计校核,表,2,示出了对,226HBW,硬度试块采用,PHBR-100,型便携式布洛硬度计与,HT1000A,里氏硬度计检测结果的比较,表,2,几种仪器对硬度试块检测结果的比较,硬度计类型,检测结果,HT1000A,里氏硬度计,201,200,203,PHBR-100,型便携式布洛硬度计,229,224,229,HBS320,台式布氏硬度计,227,224,224,38,2025/1/4 周六,39,硬度检验,2.1.6,必要的打磨深度,外表面,P91,钢管（,ID273,30mm,）,的脱碳,2.1.8,硬度,异常的处理,7.1.6,钢管硬度高于本规程或拉伸强度高于相关标准的上限，应进行再次回火；硬度低于本规程或拉伸强度低于相关标准规定的下上限，可重新正火（淬火）,+,回火。重新回火或正火（淬火）,+,回火均,不应超过,2,次,。,美国,ASME,SA450,-2013,、,ASME,SA999,-2013,、,ASME,SA1016,-2013,中对碳钢、合金钢、铁素体钢和奥氏体钢管以及不锈钢管规定：若材料的性能不满足相关技术标准，,可重新进行热处理，但热处理次数不超过两次,。,JB/T11017,-2010,、,JB/T11018,-2010,、,JB/T11019,-2010,和,JB/T11020,-2010,中对汽轮机、发电机转子锻件、铸件的重新热处理，均明确规定：不包括回火在内的重新性能热处理次数得超过两次。,40,2.1.9 P91,、,P92,钢中的,-,铁素体,DL/T438-2016,中,7.3.2,b,）,主蒸汽管道和高温再热蒸汽管道及导汽管按按管道段数的,20%,进行金相组织检验。,-,铁素体含量的检验用金相显微镜在,100,倍下检查，取,10,个视场的平均值，金相组织中的,-,铁素体含量不超过,5%,。,41,P92,钢中的,-,铁素体,3%-,铁素体,5%-,铁素体,8%-,铁素体,10%-,铁素体,42,43,2.1.10 P91,、,P92,焊缝中的,-,铁素体,DL/T438-2009,中“,7.3.10,焊缝和熔合区金相组织中的,铁素体含量不超过,8,，最严重的视场不超过,10,”,。,华能关于,P91P92,焊缝的组织检查监督（,2014),规定：“,对于公称直径大于,150mm,或壁厚大于,20mm,的管道，按,20%,进行焊接接头金相组织检验。,焊缝组织中的,铁素体含量不超过,3%,，最严重视场中不超过,10%,；,熔合区金相组织中的,铁素体含量不超过,10%,，最严重的视场不超过,20%,。,44,45,2.1.11 P91,、,P92,钢中的非典型马氏体,T/P91,钢管样金相组织,46,T91,钢管样金相组织,P92,钢中的铁素体,P92,钢中的非正常马氏体,2.1.12 P91,、,P92,钢中的非正常组织,47,48,2.1.12 P91,、,P92,钢焊缝中的非正常组织,对线状黑色影线模拟试样进行了扫描电镜分析，结果表明：影线区域碳化物较密集，但影线上的颗粒与影线外的颗粒大小基本一致。,用能谱仪分析了影线上的颗粒状碳化物、影线及焊缝其他区域的微区成分，表明影线上的碳化物为富,Cr,、,Mo,的碳化物，有害元素未在阴影线上偏聚。,49,模拟正常焊接试样,焊缝、,HAZ,和母材的硬度处于正常,范围；,弯曲合格,；,冲击功低于有关标准和各国有关公司对,T/P91,焊缝冲击功的要求，但高于母材的横向指标、低于纵向指标。,超规范焊接接试样为堆焊试样，无法取样进行拉伸、弯曲试验，故只进行了冲击和硬度试验。,黑色阴影线与黑色阴影线外的硬度正常，且差异很小，冲击功反而高于,模拟正常焊接试样。,50,2.1.13 P91,、,P92,钢的组织老化,P92,钢的原始组织,P92,蠕变,试样金相组织,(,600C/110MPa/60628h,),51,2.1.13 P91,、,P92,钢的组织老化,540/17.2MPa,运行约,75787,小时,的,P91,组织,T91,再热器管的老化组织,52,2.1.14 P22,钢管的金相组织监督,要注意,P22,钢管的制造商：,美国,W,G,还是德国,V,M,或国产管,美国,W,G,：金相组织为珠光体,+,铁素体。等温退火,.927,奥氏体化，,718,等温,4h,空冷,德国,V,M,或国产管：金相组织为贝氏体（珠光体）,+,铁素体。正火,+,回火,组织决定于工艺,图,P22,钢的等温转变曲线,P22,钢的连续冷却转变曲线,化学成分,(%):C Si Mn Cr Mo,0.15 0.44 0.36 2.24 0.85,奥氏体化温度,:975,30min,53,2.1.15,A672B70CL32,冷段管道焊缝,WB36,母材,硬度：,DL/T438-2016,中应控制在,180HB,252 HB,ASME,SA335-2013,不超过,250HB,。,RT,检测,1#,片缺陷（,OD71120.62mm,和,OD508.815.88mm,）,裂纹,裂纹,裂,纹,lie,54,2.1.16,15NiCuMoNb5,（,WB36,）管材和管件的检验监督,该钢在欧洲的,EN10216-2,中的牌号为,15NiCuMoNb5-6-4,，在德国,VdTUV,中为,15NiCuMoNb5,，在,ASME SA335-08,中为,P36,，在,ASME SA182-08,中为,F36,，在我国,GB5310-2008,中为,15Ni1MnMoNbCu,，瓦卢瑞克,曼内斯曼钢管公司（,VOLLOREC,MANNESMANN,，简写,V&M,）定名为,WB36,。,55,WB36,硬度与拉伸强度、冲击吸收能量关系,试样,编号,位置,R,p0.2,(,MPa,),R,m,(,MPa,),A,(%),Z,(%),KV,2,(J),硬度，,HB,ZS1,外层,745,845,18.0,69.5,184.4,277,ZS2,中层,690,810,19.5,68.0,163.9,260,ZS3,内层,820,905,17.5,68.0,163.9,291,ZX1,外层,765,865,19.0,68.0,153.8,291,ZX2,中层,680,805,18.5,67.0,126,257,ZX3,内层,690,805,18.0,66.5,140.9,256,DS1,外层,710,815,22.5,71.0,195.9,274,DS2,中层,670,780,21.5,70.5,200.4,256,DS3,内层,685