模板支模系统方案.doc

目 录

第一节 编制依据-------------------------1
第二节 工程概况-------------------------1
第三节 方案选择-------------------------1
第四节 材料要求及选择-------------------2
第五节 模板安装-------------------------2
第六节 模板计算书---------------------- 4
第七节 搭设要求------------------------29
第八节 施工----------------------------30
第九节 安全----------------------------34

模板专项安全施工方案
第一节 编制依据
1、《建筑施工安全检查标准》JGJ 59-2011
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011
3、《建筑结构荷载规范》(GB50009－2011)
4、《建筑施工安全手册》(杜荣军 主编)
5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ 130-2011)
6、《钢管脚手架扣件》GB 15831-2006
7、《安全网》GB 5725-2009
8、11.《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008

6、本工程图纸
第二节 工程概况
拟建的丰盛·凤凰左岸二期工程C01-04#楼工程位于南京市六合区雄州街道广益小学以南，香塘路以北，四周交通便利。该项目C01#楼为左单元14层、右单元15层，C02#楼为15层，C03#楼为14层,C04#楼为15层,下部设有一层地下车库、总建筑面积67225.37m2，该项目由南京仁盛房地产开发有限公司建设，南京城镇建筑设计咨询有限公司设计，南京建力测绘勘察院地质勘察，南京天京建筑工程监理事务所监理，江苏新马建设有限公司承建。
第三节 方案选择
本工程考虑到施工工期、质量和安全以及相关的施工技术规范、文件要求，计划采用加强型扣件式钢管脚手架，计算中充分考虑以下几点：
1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构安全可靠，造价经济合理。
2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。
3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。
4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；
5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-11检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。

第四节 材料要求及选择
承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用Ф48×3.0钢管。板底采用40mm×90mm方木支撑，梁底采用38mm×89mm方木支撑，模板采用14mm胶合面板现场拼制。
模板支架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》(GB/T 13793)或《低压流体输送用焊接钢管》(GB/T 3092)中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》(GB/T 700)中Q235-A 级钢的规定。
模板支架的钢管壁厚不得小于3mm。
钢管外观质量要求：
1、钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；2、 钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合附录E的规定；
3、钢管应进行防锈处理。
钢管上严禁打孔，每根钢管的最大质量不宜大于25kg。
扣件外观质量要求：扣件式钢管模板支架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB 15831-2006的规定。采用其它材料制作的扣件时，应经试验证明其质量符合相关标准的规定后方可使用。
有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用；
扣件应进行防锈处理。模板支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用。
第五节 模板的安装
1、地下室混凝土内外墙模板的安装：
混凝土底板外模采用240砖砌体砌筑加木方围楞，在边坡下脚用木方打两道斜撑，使模板固定牢固。
内外墙采用φ14对拉螺杆中间用5㎜厚、尺寸为50㎜×50㎜的钢板满焊，制成止水螺杆，用作止水片，并在φ14对拉螺杆靠模板两边各放尺寸为50㎜×50㎜的钢筋满焊并加一块15㎜厚、尺寸为50㎜×50㎜的木板，木板要做成内大外小，待混凝土浇好拆模后，凿掉两边木板，截掉长出墙面的螺杆，再用1：2水泥防水砂浆分层补平。
为保证模板施工位置准确，确保墙体垂直度和平整度，地下室内墙采用下部焊钢筋限位来控制墙厚度及位置，同时以弹模板300㎜控制线来进行校正，并可作为验收的依据，模板限位尽量焊在大规格钢筋上，楼板面向上50㎜
墙体木方、钢管的安放：
φ14对拉螺杆两边竖向各放一木方，再在两对拉接螺杆中间放一根木方，木方不够墙高允许错开搭接，搭接位置在水平对拉接螺杆位置。
在竖向木方上对拉接螺杆的上下位置水平放置长钢管（上下钢管接头位置错开搭接、丁字形两墙交接处水平钢管用十字扣固定）用定型山型卡及φ12螺帽紧固，最下四排对拉螺杆用双螺帽紧固加强。
地下室外墙内侧模板支撑与地下室满堂架连接成一体，并搭设上中下三道斜撑保证其稳定；地下室外墙外侧模板支撑采用上中下三道钢管斜支撑，斜支撑间距不大于1.5m, 斜支撑间用水平钢管连成整体。
2、顶板模板安装：
顶板采用φ48钢管搭设满堂支模架，地下车库为750㎜×750㎜、一层、二层立杆间距为800㎜×800㎜，标准层立杆间距为800㎜，顶部木龙骨截面为38mm×89mm，龙骨间距不大于300㎜，木龙骨接头须错开。平台模板铺设时必须平台模板盖压墙梁模，平台模拼缝处贴胶带纸。
平台排架必须设纵横向扫地杆，采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200㎜处的立杆上，立杆下垫木板,当立杆基础不在同一水平面上时，必须将高处的扫地杆向低处延伸两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。
支架底层步距不应大于2m，底层以上步距1800㎜。
两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个接头错开的距离不应小于500㎜，各接头中心点至主节点的距离不宜大于步距的1/3。
支架立杆应竖直设置，2m高度内允许偏差为15㎜，地下室立杆间距不大于75㎝(钢管中到中),一层以上立杆间距不大于80㎝(钢管中到中)。
板底满堂排架最顶一根钢管用双十字扣加强。
满堂模板支架应符合下列规定：
满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置。
3、柱模安装：
为保证模板施工位置准确，确保墙体垂直度和平整度，柱采用下部焊钢筋限位来控制柱子位置，同时以弹模板300㎜控制线来进行校正，并可作为验收的依据，模板限位尽量焊在大规格钢筋上，楼板面向上50㎜。
墙柱模板支模时，四周必须设牢固支撑并与楼层满堂架连接成一体，避免柱模整体歪斜甚至倾倒，柱模板四周用对拉螺杆及钢管箍牢。
墙柱模与梁模交接处: 在柱模上放出梁模位置尺寸,直接在整块柱模上留洞口,并在接口处贴双面胶。
4、梁模板安装：
梁底模用14㎜厚胶合板按梁宽制作，刨去边上毛刺，贴上双面胶；梁宽≥350㎜时，梁底用四根木方立放，梁宽≤300㎜时，梁底用两根木方平放；梁端头底模压柱立模。
梁侧模用14㎜厚胶合板按梁高制作，刨去边上毛刺，贴上双面胶；梁高≥700㎜时，梁侧用三根木方立放，梁高＜700㎜时，梁侧用三根木方平放；现浇板模压梁侧模，梁侧模包梁底模。
梁高＜700㎜时，采用间距70㎝的木制夹具夹紧梁侧模，再用斜木撑约束撑紧梁侧模。梁底“步步紧”进一步加固。
以上所有的梁底第一道螺杆采用步步紧代替，吊模安装：吊模放置在砼垫块上，模内放与构件等宽的砼支撑间距70㎝，用φ12＠50㎝对拉螺杆加钢管紧固。
所有吊模处（包括楼梯间）均先捆绑密目钢丝网后再支模。
第六节 计算书
板模板计算书
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称
B1
新浇混凝土楼板板厚(mm)
120
新浇混凝土楼板边长L(m)
8.5
新浇混凝土楼板边宽B(m)
8
二、荷载设计
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)
2.5
当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)
2.5
当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)
1.5
当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)
1
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)
面板自重标准值
0.1
面板及小梁自重标准值
0.3
楼板模板自重标准值
0.5
模板及其支架自重标准值
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
24
钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
1.1
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
0.25
0.18
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
模板支架高度(m)
4.85
立柱纵向间距la(mm)
750
立柱横向间距lb(mm)
750
水平拉杆步距h(mm)
1800
立柱布置在混凝土板域中的位置
自定义
立柱距混凝土板短边的距离(mm)
150
立柱距混凝土板长边的距离(mm)
150
主梁布置方向
平行楼板长边
小梁间距(mm)
300
小梁距混凝土板短边的距离(mm)
90
小梁两端各悬挑长度(mm)
0，0
设计简图如下：

模板设计平面图

模板设计剖面图(楼板长向)

模板设计剖面图(楼板宽向)
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度(mm)
14
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
9.67
面板弹性模量E(N/mm2)
4500
根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×14×14/6＝32666.67mm3，I＝bh3/12=1000×14×14×14/12＝228666.67mm4
1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.25)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×2.5] ×1=10.04kN/m
q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m
p＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN
Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[10.04×0.32/8，0.11×0.32/8+3.15×0.3/4]= 0.24kN·m
σ＝Mmax/W＝0.24×106/32666.67＝7.27N/mm2≤[f]＝9.67N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.25)×1=6.38kN/m
ν＝5ql4/(384EI)＝5×6.38×3004/(384×4500×228666.67)＝0.65mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm
满足要求！
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格(mm)
38×89
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
11
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.2
小梁弹性模量E(N/mm2)
9000
小梁截面抵抗矩W(cm3)
50.17
小梁截面惯性矩I(cm4)
223.24
因[B/lb]取整＝[8000/750]取整＝10，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：

1、强度验算
q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.25)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝3.08kN/m
因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.25)×0.3＝2.13kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.94kN/m
M1＝0.077q1静L2+0.1q1活L2＝0.077×2.13×0.752+0.1×0.94×0.752＝0.15kN·m
q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.1kN/m
p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/m
M2＝0.077q2L2+0.21pL＝0.077×0.1×0.752+0.21×3.15×0.75＝0.5kN·m
M3＝0kN·m
Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.15，0.5，0]＝0.5kN·m
σ＝Mmax/W＝0.5×106/50170＝9.97N/mm2≤[f]＝11N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×2.13×0.75+0.62×0.94×0.75＝1.41kN
V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.1×0.75+0.681×3.15＝2.19kN
Vmax＝max[V1，V2]＝max[1.41，2.19]＝2.19kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.19×1000/(2×89×38)＝0.97N/mm2≤[τ]＝1.2N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.3＝1.97kN/m
跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×1.97×7504/(100×9000×2232400)＝0.2mm≤[ν]＝l/400＝750/400＝1.88mm
悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=1.97×04/(8×9000×2232400)＝0mm≤[ν]＝l1/400＝0/400＝0mm
满足要求！
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格(mm)
Ф48×3
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁截面惯性矩I(cm4)
10.78
主梁截面抵抗矩W(cm3)
4.49
1、小梁最大支座反力计算
Q1k＝1.5kN/m2
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.25)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝2.87kN/m
q1静＝0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.25)×0.3＝2.47kN/m
q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.57kN/m
q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.25)×0.3=2.03kN/m
承载能力极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×2.47×0.75+1.223×0.57×0.75＝2.64kN
R＝Rmax＝2.64kN;
同理，R'＝1.71kN，R''＝1.36kN
正常使用极限状态
按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×2.03×0.75＝1.74kN
R＝Rmax＝1.74kN;
同理，R'＝1.13kN，R''＝0.9kN
2、抗弯验算
计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.51kN·m
σ＝Mmax/W＝0.51×106/4490＝113.93N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
3、抗剪验算

主梁剪力图(kN)
Vmax＝4.23kN
τmax＝2Vmax/A=2×4.23×1000/424＝19.96N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
满足要求！
4、挠度验算

主梁变形图(mm)
νmax＝0.45mm
跨中νmax=0.45mm≤[ν]=750/400=1.88mm
悬挑段νmax＝0.16mm≤[ν]=90/400=0.22mm
满足要求！
七、立柱验算
钢管类型
Ф48×3
立柱截面面积A(mm2)
424
立柱截面回转半径i(mm)
15.9
立柱截面抵抗矩W(cm3)
4.49
抗压强度设计值[f](N/mm2)
205
λ＝h/i＝1800/15.9＝114≤[λ]＝150
满足要求！
查表得，φ＝0.51
Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.18×0.75×1.82/10＝0.05kN·m
Nw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×1]×0.75×0.75+0.92×1.4×0.05/0.75＝4.98kN
f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝4980.56/(0.51×424)+0.05×106/4490＝33.99N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！
1550梁梁模板计算书

一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m)：0.45；梁截面高度 D(m)：1.55；
混凝土板厚度(mm)：250.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.375；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.05；
立杆步距h(m)：1.80；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.75；
梁支撑架搭设高度H(m)：4.85；梁两侧立杆间距(m)：0.75；
承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数：1；
采用的钢管类型为；
立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；
2.荷载参数
新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：37.2；
振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；
3.材料参数
木材品种：进口松木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；
木材抗压强度设计值fc(N/mm2)：12.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.2；
面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：14.00；
面板弹性模量E(N/mm2)：4500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：9.67；
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)：38.0；梁底方木截面高度h(mm)：89.0；
梁底模板支撑的间距(mm)：150.0；
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：450；次楞根数：7；
主楞竖向支撑点数量：3；
固定支撑水平间距(mm)：450；
竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，500mm，1200mm；
主楞材料：圆钢管；
直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；
主楞合并根数：2；
次楞材料：木方；
宽度(mm)：38.00；高度(mm)：89.00；
二、梁侧模板荷载计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取4.000h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.550m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
分别计算得 46.083 kN/m2、37.200 kN/m2，取较小值37.200 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞的根数为7根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)
1.强度计算
材料抗弯强度验算公式如下：
σ ＝ M/W < [f]
其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 45×1.4×1.4/6=14.7cm3；
M -- 面板的最大弯矩(N·mm)；
σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：
M = 0.1q1l2+0.117q2l2
其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.45×37.2×0.9=18.079kN/m；
振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.45×4×0.9=2.268kN/m；
计算跨度: l = (1550-250)/(7-1)= 216.67mm；
面板的最大弯矩 M= 0.1×18.079×[(1550-250)/(7-1)]2 + 0.117×2.268×[(1550-250)/(7-1)]2= 9.73×104N·mm；
面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×18.079×[(1550-250)/(7-1)]/1000+1.2×2.268×[(1550-250)/(7-1)]/1000=4.899 kN；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 9.73×104 / 1.47×104=6.6N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 9.67N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =6.6N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=9.67N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
ν =0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 18.079N/mm；
l--计算跨度: l = [(1550-250)/(7-1)]=216.67mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 4500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 45×1.4×1.4×1.4/12=10.29cm4；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×18.079×[(1550-250)/(7-1)]4/(100×4500×1.03×105) = 0.583 mm；
面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =[(1550-250)/(7-1)]/250 = 0.867mm；
面板的最大挠度计算值 ν=0.583mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=0.867mm，满足要求！
四、梁侧模板支撑的计算
1.次楞计算
次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q = 4.899/0.450= 10.886kN/m
本工程中，次楞采用木方，宽度38mm，高度89mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W = 1×3.8×8.9×8.9/6 = 50.17cm3；
I = 1×3.8×8.9×8.9×8.9/12 = 223.24cm4；
E = 9000.00 N/mm2；

计算简图

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M = 0.220 kN·m，最大支座反力 R= 5.389 kN，最大变形 ν= 0.153 mm
(1)次楞强度验算
强度验算计算公式如下:
σ = M/W<[f]
经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 2.20×105/5.02×104 = 4.4 N/mm2；
次楞的抗弯强度设计值: [f] = 11N/mm2；
次楞最大受弯应力计算值 σ = 4.4 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=11N/mm2，满足要求！
(2)次楞的挠度验算
次楞的最大容许挠度值: [ν] = 450/400=1.125mm；
次楞的最大挠度计算值 ν=0.153mm 小于 次楞的最大容许挠度值 [ν]=1.125mm，满足要求！
2.主楞计算
主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力5.389kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。
本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 2×4.493=8.99cm3；
I = 2×10.783=21.57cm4；
E = 206000.00 N/mm2；

主楞计算简图

主楞弯矩图(kN·m)

主楞变形图(mm)
经过计算得到最大弯矩 M= 1.033 kN·m，最大支座反力 R= 15.974 kN，最大变形 ν= 0.912 mm
(1)主楞抗弯强度验算
σ = M/W<[f]
经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 1.03×106/8.99×103 = 115 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
主楞的受弯应力计算值 σ =115N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
(2)主楞的挠度验算
根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.912 mm
主楞的最大容许挠度值: [ν] = 700/400=1.75mm；
主楞的最大挠度计算值 ν=0.912mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=1.75mm，满足要求！
五、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 450×14×14/6 = 1.47×104mm3；
I = 450×14×14×14/12 = 1.03×105mm4；

1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ = M/W<[f]
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1:1.2×(24.00+1.50)×0.45×1.55×0.90=19.209kN/m；
模板结构自重荷载设计值：
q2:1.2×0.50×0.45×0.90=0.243kN/m；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：
q3: 1.4×(2.00+2.00)×0.45×0.90=2.268kN/m；
最大弯矩计算公式如下:
Mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1×(19.209+0.243)×1502+0.117×2.268×1502=4.97×104N·mm；
σ =Mmax/W=4.97×104/1.47×104=3.4N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =3.4 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=9.67N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下：ν= 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1+q2=19.209+0.243=19.452kN/m；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =150.00mm；
E--面板的弹性模量: E = 4500.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:[ν] =150.00/250 = 0.600mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×19.452×1504/(100×4500×1.03×105)=0.144mm；
面板的最大挠度计算值: ν=0.144mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =0.6mm，满足要求！
六、梁底支撑木方的计算
1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：
q1 = 1.2×[(24+1.5)×1.55×0.15+0.5×0.15×(2×1.3+0.45)/ 0.45]=7.725 kN/m；
(2)施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：
q2 = 1.4×(2+2)×0.15=0.84 kN/m；
均布荷载设计值 q = 7.725+0.840 = 8.565 kN/m；
梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值：
p=0.15×[1.2×0.25×24.00+1.4×(2.00+2.00)]×(0.75-0.45)/4=0.144kN
2.支撑方木验算
本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
W=3.8×8.9×8.9/6 = 5.02×101 cm3；
I=3.8×8.9×8.9×8.9/12 = 2.23×102 cm4；
E= 9000 N/mm2；
计算简图及内力、变形图如下：

简图(kN·m)

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm)
方木的支座力:
N1=N3=0.357 kN；
N2=3.428 kN；
最大弯矩：M= 0.115kN·m
最大剪力：V= 1.714 kN
方木最大正应力计算值 ： σ =M/W=0.115×106 /5.02×104=2.3 N/mm2；
方木最大剪应力计算值 ： τ =3V/(2bh0)=3×1.714×1000/(2×38×89)=0.76N/mm2；
方木的最大挠度：ν =0.045 mm；
方木的允许挠度：[ν]= 0.75×103/2/250=1.5mm；
方木最大应力计算值 2.298 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 [f]=11.000 N/mm2，满足要求！
方木受剪应力计算值 0.760 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 [fv]=1.200 N/mm2，满足要求！
方木的最大挠度 ν=0.045 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=1.500 mm，满足要求！
七、梁跨度方向钢管的计算
作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。
钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
W=5.13 cm3；
I=13.08 cm4；
E= 206000 N/mm2；
1.梁两侧支撑钢管的强度计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.357 kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.034 kN·m ；
最大变形 νmax = 0.012 mm ；
最大支座力 Rmax = 0.997 kN ；
最大应力 σ =M/W= 0.034×106 /(5.13×103 )=6.7 N/mm2；
支撑钢管的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 6.7 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度νmax=0.012mm小于375/150与10 mm,满足要求!
2.梁底支撑钢管的强度计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 3.428 kN

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.329 kN·m ；
最大变形 νmax = 0.119 mm ；
最大支座力 Rmax = 9.57 kN ；
最大应力 σ =M/W= 0.329×106 /(5.13×103 )=64.2 N/mm2；
支撑钢管的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 64.2 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度νmax=0.119mm小于375/150与10 mm,满足要求!
八、扣件抗滑移的计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.7