结构设计-玻璃雨篷计算书.doc

玻璃雨篷
设计计算书

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二〇一二年六月三日
目录

1 计算引用的规范、标准及资料 1
1.1 幕墙及采光顶相关设计规范： 1
1.2 建筑设计规范： 1
1.3 玻璃规范： 1
1.4 钢材规范： 2
1.5 胶类及密封材料规范： 2
1.6 相关物理性能等级测试方法： 3
1.7 《建筑结构静力计算手册》(第二版) 3
1.8 土建图纸： 3
2 基本参数 3
2.1 雨篷所在地区 3
2.2 地面粗糙度分类等级 3
3 雨篷荷载计算 3
3.1 玻璃雨篷的荷载作用说明 3
3.2 风荷载标准值计算 4
3.3 风荷载设计值计算 5
3.4 雪荷载标准值计算 6
3.5 雪荷载设计值计算 6
3.6 雨篷面活荷载设计值 6
3.7 雨篷构件恒荷载设计值 6
3.8 选取计算荷载组合 7
4 雨篷杆件计算 7
4.1 悬臂梁的受力分析 8
4.2 选用材料的截面特性 9
4.3 梁的抗弯强度计算 9
4.4 梁的挠度计算 9
5 雨篷焊缝计算 10
5.1 受力分析 10
5.2 焊缝校核计算 10
6 玻璃的选用与校核 11
6.1 玻璃板块荷载组合计算 11
6.2 玻璃板块荷载分配计算 12
6.3 玻璃的强度计算 12
6.4 玻璃最大挠度校核 13
7 附录 常用材料的力学及其它物理性能 14

玻璃雨篷设计计算书
1钢结构雨篷设计计算书
1 计算引用的规范、标准及资料
1.1 幕墙及采光顶相关设计规范：
《铝合金结构设计规范》 GB50429-2007
《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003
《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2009
《建筑幕墙》 GB/T21086-2007
《建筑玻璃采光顶》 JG/T231-2007
《建筑用玻璃与金属护栏》 JG/T342-2012
1.2 建筑设计规范：
《地震震级的规定》 GB/T17740-1999
《钢结构设计规范》 GB50017-2003
《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3-2010
《高处作业吊蓝》 GB19155-2003
《工程抗震术语标准》 JGJ/T97-2010
《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-2004
《混凝土结构加固设计规范》 GB50367-2006
《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010
《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG160-2004
《建筑防火封堵应用技术规程》 CECS154：2003
《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002
《建筑工程抗震设防分类标准》 GB50223-2008
《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001(2006年版、局部修订)
《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001
《建筑抗震设计规范》 GB50011-2010
《建筑设计防火规范》 GB50016-2006
《建筑物防雷设计规范》 GB50057-2010
《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 GB50018-2002
1.3 玻璃规范：
《镀膜玻璃 第1部分：阳光控制镀膜玻璃》 GB/T18915.1-2002
《镀膜玻璃 第2部分：低辐射镀膜玻璃》 GB/T18915.2-2002
《防弹玻璃》 GB17840-1999
《平板玻璃》 GB11614-2009
《建筑用安全玻璃 第3部分：夹层玻璃》 GB15763.3-2009
《建筑用安全玻璃 第2部分：钢化玻璃》 GB15763.2-2005
《建筑用安全玻璃 防火玻璃》 GB15763.1-2009
《半钢化玻璃》 GB/T17841-2008
《热弯玻璃》 JC/T915-2003
《压花玻璃》 JC/T511-2002
《中空玻璃》 GB/T11944-2002
1.4 钢材规范：
《建筑结构用冷弯矩形钢管》 JG/T178-2005
《不锈钢棒》 GB/T1220-2007
《不锈钢冷加工钢棒》 GB/T4226-2009
《不锈钢冷轧钢板及钢带》 GB/T3280-2007
《不锈钢热轧钢板及钢带》 GB/T4237-2007
《不锈钢丝》 GB/T4240-2009
《建筑用不锈钢绞线》 JG/T200-2007
《不锈钢小直径无缝钢管》 GB/T3090-2000
《彩色涂层钢板和钢带》 GB/T12754-2006
《低合金钢焊条》 GB/T5118-1995
《低合金高强度结构钢》 GB/T1591-2008
《建筑幕墙用钢索压管接头》 JG/T201-2007
《耐候结构钢》 GB/T4171-2008
《高碳铬不锈钢丝》 YB/T096—1997
《合金结构钢》 GB/T3077-1999
《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》 GB/T13912-2002
《冷拔异形钢管》 GB/T3094-2000
《碳钢焊条》 GB/T5117-1995
《碳素结构钢》 GB/T700-2006
《碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912-2008
《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274-2007
《优质碳素结构钢》 GB/T699-1999
1.5 胶类及密封材料规范：
《丙烯酸酯建筑密封膏》 JC484-2006
《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T882-2001
《彩色涂层钢板用建筑密封胶》 JC/T884-2001
《丁基橡胶防水密封胶粘带》 JC/T942-2004
《工业用橡胶板》 GB/T5574-2008
《混凝土建筑接缝用密封胶》 JC/T881-2001
《建筑窗用弹性密封剂》 JC485-2007
《建筑密封材料试验方法》 GB/T13477.1～20-2002
《建筑用防霉密封胶》 JC/T885-2001
《建筑用硅酮结构密封胶》 GB16776-2005
《建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品》 GB/T19686-2005
《建筑用硬质塑料隔热条》 JG/T174-2005
《聚氨酯建筑密封胶》 JC/T482-2003
《聚硫建筑密封胶》 JC/T483-2006
《绝热用岩棉、矿棉及其制品》 GB/T11835-2007
《硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定》 GB/T529-1999
《橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法》 GB/T531-1999
《修补用天然橡胶胶粘剂》 HG/T3318-2002
《中空玻璃用弹性密封胶》 JC/T486-2001
《中空玻璃用丁基热熔密封胶》 JC/T914-2003
1.6 相关物理性能等级测试方法：
《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T139-2001
《玻璃幕墙光学性能》 GB/T18091-2000
《彩色涂层钢板和钢带试验方法》 GB/T13448-2006
《钢结构工程施工质量验收规范》 GB50205-2001
《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2002(2011版)
《建筑防水材料老化试验方法》 GB/T18244-2000
《建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法》 GB/T15227-2007
《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T18575-2001
《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T18250-2000
《建筑装饰装修工程质量验收规范》 GB50210-2001
《金属材料室温拉伸试验方法》 GB/T228-2002
1.7 《建筑结构静力计算手册》(第二版)
1.8 土建图纸：

2 基本参数
2.1 雨篷所在地区
西宁地区；
2.2 地面粗糙度分类等级
按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)
A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；
B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；
C类：指有密集建筑群的城市市区；
D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；
依照上面分类标准，本工程按A类地形考虑。
3 雨篷荷载计算
3.1 玻璃雨篷的荷载作用说明
玻璃雨篷承受的荷载包括：自重、风荷载、雪荷载以及活荷载。
(1)自重：包括玻璃、杆件、连接件、附件等的自重，可以按照500N/m2估算：
(2)风荷载：是垂直作用于雨篷表面的荷载，按GB50009采用；
(3)雪荷载：是指雨篷水平投影面上的雪荷载，按GB50009采用；
(4)活荷载：是指雨篷水平投影面上的活荷载，按GB50009，可按500N/m2采用；
在实际工程的雨篷结构计算中，对上面的几种荷载，考虑最不利组合，有下面几种方式，取用其最大值：
A：考虑正风压时：
a.当永久荷载起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合：
SA+=1.35Gk+0.6×1.4wk+0.7×1.4Sk(或Qk)
b.当永久荷载不起控制作用的时候，按下面公式进行荷载组合：
SA+=1.2Gk+1.4×wk+0.7×1.4Sk(或Qk) (风荷载为第一可变荷载时)；
SA+=1.2Gk+1.4Sk(或Qk)+0.6×1.4×wk (风荷载非第一可变荷载时)；
B：考虑负风压时：
按下面公式进行荷载组合：
SA-=1.0Gk+1.4wk
3.2 风荷载标准值计算
按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)计算：
wk+=βgzμzμs1+w0 ……7.1.1-2[GB50009-2001 2006年版]
wk-=βgzμzμs1-w0
上式中：
wk+：正风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)；
wk-：负风压下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)；
Z：计算点标高：3.6m；
βgz：瞬时风压的阵风系数；
根据不同场地类型,按以下公式计算(高度不足5m按5m计算)：
βgz=K(1+2μf)
其中K为地面粗糙度调整系数，μf为脉动系数
A类场地： βgz=0.92×(1+2μf) 其中：μf=0.387×(Z/10)-0.12
B类场地： βgz=0.89×(1+2μf) 其中：μf=0.5(Z/10)-0.16
C类场地： βgz=0.85×(1+2μf) 其中：μf=0.734(Z/10)-0.22
D类场地： βgz=0.80×(1+2μf) 其中：μf=1.2248(Z/10)-0.3
对于A类地形，3.6m高度处瞬时风压的阵风系数：
βgz=0.92×(1+2×(0.387(Z/10)-0.12))=1.725
μz：风压高度变化系数；
根据不同场地类型,按以下公式计算：
A类场地： μz=1.379×(Z/10)0.24
当Z>300m时，取Z=300m，当Z<5m时，取Z=5m；
B类场地： μz=(Z/10)0.32
当Z>350m时，取Z=350m，当Z<10m时，取Z=10m；
C类场地： μz=0.616×(Z/10)0.44
当Z>400m时，取Z=400m，当Z<15m时，取Z=15m；
D类场地： μz=0.318×(Z/10)0.60
当Z>450m时，取Z=450m，当Z<30m时，取Z=30m；
对于A类地形，3.6m高度处风压高度变化系数：
μz=1.379×(Z/10)0.24=1.1677
μs1：局部风压体型系数，对于雨篷结构，按规范，计算正风压时，取μs1+=0.5；计算负风压时，取μs1-=-2.0；
另注：上述的局部体型系数μs1(1)是适用于围护构件的从属面积A小于或等于1m2的情况，当围护构件的从属面积A大于或等于10m2时，局部风压体型系数μs1(10)可乘以折减系数0.8，当构件的从属面积小于10m2而大于1m2时，局部风压体型系数μs1(A)可按面积的对数线性插值，即：
μs1(A)=μs1(1)+[μs1(10)-μs1(1)]logA
在上式中：
当A≥10m2时，取A=10m2；
当A≤1m2时，取A=1m2；
μs1(10)=0.8μs1(1)
w0：基本风压值(MPa)，根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001附表D.4(全国基本风压分布图)中数值采用，按重现期100年，西宁地区取0.0004MPa；
(1)计算龙骨构件的风荷载标准值：
龙骨构件的从属面积：
A=2.45×1.5=3.675m2
LogA=0.565
μsA1+(A)=μs1+(1)+[μs1+(10)-μs1+(1)]logA
=0.444
μsA1-(A)=μs1-(1)+[μs1-(10)-μs1-(1)]logA
=1.774
wkA+=βgzμzμsA1+w0
=1.725×1.1677×0.444×0.0004
=0.000358MPa
wkA-=βgzμzμsA1-w0
=1.725×1.1677×1.774×0.0004
=0.001429MPa
(2)计算玻璃部分的风荷载标准值：
玻璃构件的从属面积：
A=1.5×2.1=3.15m2
LogA=0.498
μsB1+(A)=μs1+(1)+[μs1+(10)-μs1+(1)]logA
=0.45
μsB1-(A)=μs1-(1)+[μs1-(10)-μs1-(1)]logA
=1.801
wkB+=βgzμzμsB1+w0
=1.725×1.1677×0.45×0.0004
=0.000363MPa
wkB-=βgzμzμsB1-w0
=1.725×1.1677×1.801×0.0004
=0.001451MPa
3.3 风荷载设计值计算
wA+：正风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载设计值(MPa)；
wkA+：正风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载标准值(MPa)；
wA-：负风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载设计值(MPa)；
wkA-：负风压作用下作用在雨篷龙骨上的风荷载标准值(MPa)；
wA+=1.4×wkA+
=1.4×0.000358
=0.000501MPa
wA-=1.4×wkA-
=1.4×0.001429
=0.002001MPa
wB+：正风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载设计值(MPa)；
wkB+：正风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载标准值(MPa)；
wB-：负风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载设计值(MPa)；
wkB-：负风压作用下作用在雨篷玻璃上的风荷载标准值(MPa)；
wB+=1.4×wkB+
=1.4×0.000363
=0.000508MPa
wB-=1.4×wkB-
=1.4×0.001451
=0.002031MPa
3.4 雪荷载标准值计算
Sk：作用在雨篷上的雪荷载标准值(MPa)
S0：基本雪压，根据现行<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001取值，西宁地区100年一遇最大积雪的自重：0.00025MPa.
μr：屋面积雪分布系数，按表6.2.1[GB50009-2001]，为2.0。
根据<<建筑结构荷载规范>>GB50009-2001公式6.1.1屋面雪荷载标准值为：
Sk=μr×S0
=2.0×0.00025
=0.0005MPa
3.5 雪荷载设计值计算
S：雪荷载设计值(MPa)；
S=1.4×Sk
=1.4×0.0005
=0.0007MPa
3.6 雨篷面活荷载设计值
Q：雨篷面活荷载设计值(MPa)；
Qk：雨篷面活荷载标准值取：500N/m2
Q=1.4×Qk
=1.4×500/1000000
=0.0007MPa
因为Sk≤Qk，所以计算时活荷载参与正压组合！
3.7 雨篷构件恒荷载设计值
G+：正压作用下雨篷构件恒荷载设计值(MPa)；
G-：负压作用下雨篷构件恒荷载设计值(MPa)；
Gk：雨篷结构平均自重取0.0005MPa；
因为Gk与其它可变荷载比较，不起控制作用，所以：
G+=1.2×Gk
=1.2×0.0005
=0.0006MPa
G-=Gk
=0.0005MPa
3.8 选取计算荷载组合
(1)正风压的荷载组合计算：
SkA+：正风压作用下的龙骨的荷载标准值组合(MPa)；
SA+：正风压作用下的龙骨的荷载设计值组合(MPa)；
SkA+=Gk+Qk+0.6wkA+
=0.001215MPa
SA+=G++Q+0.6wA+
=0.001601MPa
(2)负风压的荷载组合计算：
SkA-：负风压作用下的龙骨的荷载标准值组合(MPa)；
SA-：负风压作用下的龙骨的荷载设计值组合(MPa)；
SkA-=Gk+wkA-
=0.000929MPa
SA-=G-+wA-
=1.0Gk+1.4wkA-
=0.001501MPa
(3)最不利荷载选取：
SkA：作用在龙骨上的最不利荷载标准值组合(MPa)；
SA：作用在龙骨上的最不利荷载设计值组合(MPa)；
按上面2项结果，选最不利因素(正风压情况下出现)：
SkA=0.001215MPa
SA=0.001601MPa

4 雨篷杆件计算
基本参数：
1：计算点标高：3.6m；
2：力学模型：悬臂梁；
3：荷载作用：集中力荷载；
4：悬臂总长度：a=2450mm；
5：分格宽度：B=1500mm；
6：玻璃板块配置：夹层玻璃8 +8 mm；
7：悬臂梁：工20，Q235；
本处幕墙杆件按悬臂梁力学模型进行设计计算，受力模型如下：

4.1 悬臂梁的受力分析
(1)集中荷载值计算：
本工程结构的每个梁上，共有i=4个集中力作用点，下面对这些力分别求值：
Pki：每个集中力的标准值(N)；
Pi：每个集中力的设计值(N)；
ai：每个分格的沿悬臂梁方向的长度(mm)；
Sk：组合荷载标准值(MPa)；
S：组合荷载设计值(MPa)；
B：分格宽度(mm)；
a1=350mm
a2=925mm
a3=925mm
a4=250mm
Pk1=SkBa2/2
=842.906N
P1=SBa2/2
=1110.694N
Pk4=SkBa4/2
=227.812N
P4=SBa4/2
=300.188N
Pk2=SkB(a2+a3)/2
=1685.812N
P2=SB(a2+a3)/2
=2221.388N
Pk3=SkB(a3+a4)/2
=1070.719N
P3=SB(a3+a4)/2
=1410.881N
(2)雨篷杆件截面最大弯矩(根部处)的弯矩设计值计算：
M：全部作用力作用下悬臂梁根部弯矩设计值(N·mm)；
Mi：单个作用力Pi作用下悬臂梁根部弯矩设计值(N·mm)；
bi：单个作用力Pi作用点到悬臂梁根部的距离(mm)；
Pi：每个集中力的设计值(N)；
Mi=Pi×bi
M=ΣMi
M1=P1b1
=388742.9N·mm
M4=P4b4
=735460.6N·mm
M2=P2b2
=2832269.7N·mm
M3=P3b3
=3103938.2N·mm
M=ΣMi
=7060411.4N·mm
4.2 选用材料的截面特性
材料的抗弯强度设计值：f=215MPa
材料弹性模量：E=206000MPa
主力方向惯性矩：I=23700000mm4
主力方向截面抵抗矩：W=237000mm3
塑性发展系数：γ=1.05
4.3 梁的抗弯强度计算
按悬臂梁抗弯强度公式,应满足：
M/γW≤f
上式中：
M：悬臂梁的弯矩设计值(N·mm)；
W：在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(mm3)；
γ：塑性发展系数，取1.05；
f：材料的抗弯强度设计值，取215MPa；
则：
M/γW=7060411.4/1.05/237000
=28.372MPa≤215MPa
悬臂梁抗弯强度满足要求。
4.4 梁的挠度计算
df：全部作用力作用下悬臂梁悬臂端挠度计算值(mm)；
df,lim：悬臂梁悬臂端挠度限值(mm)；
dfi：单个作用力Pi作用下悬臂梁悬臂端挠度计算值(mm)；
bi：单个作用力Pi作用点到悬臂梁根部的距离(mm)；
Pki：每个集中力的标准值(N)；
a：悬臂梁总长度(mm)；
dfi=Pkibi2a(3-βi)/6EI
βi=bi/a
df=Σdfi
df1=Pk1b12a(3-β1)/6EI
=0.025mm
df4=Pk4b42a(3-β4)/6EI
=0.229mm
df2=Pk2b22a(3-β2)/6EI
=0.568mm
df3=Pk3b32a(3-β3)/6EI
=0.911mm
df=Σdfi
=1.733mm
df,lim=2×2450/250=19.6mm
1.733mm≤df,lim=19.6mm
悬臂梁杆件的挠度满足要求!
5 雨篷焊缝计算
基本参数：
1：焊缝高度：hf=4mm；
2：焊缝有效截面抵抗矩：W=76970mm3；
3：焊缝有效截面积：A=2532.4mm2；
5.1 受力分析
V：剪力(N)
a：悬臂长度(mm)：
B：分格宽度(mm)；
M：弯矩(N·mm)
V=SaB
=0.001601×2450×1500
=5883.675N
M=7060411.4N·mm
5.2 焊缝校核计算
校核依据：
((σf/βf)2+τf2)0.5≤ffw 7.1.3-3[GB50017-2003]
上式中：
σf：按焊缝有效截面计算，垂直于焊缝长度方向的应力(MPa)；
βf：正面角焊缝的强度设计值增大系数，取1.22；
τf：按焊缝有效截面计算，沿焊缝长度方向的剪应力(MPa)；
ffw：角焊缝的强度设计值(MPa)；
((σf/βf)2+τf2)0.5
=((M/1.22W)2+(V/A)2)0.5
=((7060411.4/1.22/76970)2+(5883.675/2532.4)2)0.5
=75.224MPa
75.224MPa≤ffw=160MPa
焊缝强度能满足要求

6 玻璃的选用与校核
基本参数：
1：计算点标高：3.6m；
2：玻璃板尺寸：宽×高=B×H=1500mm×2100mm；
3：玻璃配置：夹层玻璃，夹层玻璃：8 +8 mm；上片钢化玻璃，下片钢化玻璃；
模型简图为：

6.1 玻璃板块荷载组合计算
(1)玻璃板块自重：
Gk：玻璃板块自重标准值(MPa)；
G：玻璃板块自重设计值(MPa)；
t1：玻璃板块上片玻璃厚度(mm)；
t2：玻璃板块下片玻璃厚度(mm)；
γg：玻璃的体积密度(N/mm3)；
wk+：正风压作用下作用在雨篷上的风荷载标准值(MPa)；
Gk=γg(t1+t2)
=25.6/1000000×(8+8)
=0.00041MPa
因为Gk与其它可变荷载比较，不起控制作用，所以：
G+：正压作用下雨篷玻璃恒荷载设计值(MPa)；
G-：负压作用下雨篷玻璃恒荷载设计值(MPa)；
Gk：玻璃板块自重标准值(MPa)；
G+=1.2×Gk
=1.2×0.00041
=0.000492MPa
G-=Gk
=0.00041MPa
(2)正风压的荷载组合计算：
Sk+：正风压作用下的荷载标准值组合(MPa)；
S+：正风压作用下的荷载设计值组合(MPa)；
Sk+=Gk+Qk+0.6wk+
=0.001128MPa
S+=G++Q+0.6w+
=0.001497MPa
(3)负风压的荷载组合计算：
Sk-：负风压作用下的荷载标准值组合(MPa)；
S-：负风压作用下的荷载设计值组合(MPa)；
Sk-=Gk+wk-
=0.001041MPa
S-=G-+w-
=1.0Gk+1.4wk-
=0.001621MPa
(4)最不利荷载选取：
Sk：最不利荷载标准值组合(MPa)；
S：最不利荷载设计值组合(MPa)；
按上面2项结果，选最不利因素(负风压情况下出现)：
Sk=0.001041MPa
S=0.001621MPa
6.2 玻璃板块荷载分配计算
Sk：最不利荷载标准值组合(MPa)；
S：最不利荷载设计值组合(MPa)；
t1：上片玻璃厚度(mm)；
t2：下片玻璃厚度(mm)；
Sk1：分配到上片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；
S1：分配到上片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)；
Sk2：分配到下片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；
S2：分配到下片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)；
Sk1=Skt13/(t13+t23)
=0.001041×83/(83+83)
=0.00052MPa
S1=St13/(t13+t23)
=0.001621×83/(83+83)
=0.00081MPa
Sk2=Skt23/(t13+t23)
=0.001041×83/(83+83)
=0.00052MPa
S2=St23/(t13+t23)
=0.001621×83/(83+83)
=0.00081MPa
6.3 玻璃的强度计算
校核依据：σ≤[fg]
(1)上片校核：
θ1：上片玻璃的计算参数；
η1：上片玻璃的折减系数；
Sk1：作用在上片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；
a：支撑点间玻璃面板长边边长(mm)；
E：玻璃的弹性模量(MPa)；
t1：上片玻璃厚度(mm)；
θ1=Sk1a4/Et14 ……6.1.2-3[JGJ102-2003]
=0.00052×18504/72000/84
=20.654
按系数θ1，查表6.1.2-2[JGJ102-2003]，η1=0.917；
σ1：上片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa)；
S1：作用在幕墙上片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)；
a：支撑点间玻璃面板长边边长(mm)；
t1：上片玻璃厚度(mm)；
m1：上片玻璃弯矩系数, 查表得m1=0.137；
σ1=6m1S1a2η1/t12
=6×0.137×0.00081×18502×0.917/82
=32.65MPa
32.65MPa≤fg1=42MPa(钢化玻璃)
上片玻璃的强度满足!
(2)下片校核：
θ2：下片玻璃的计算参数；
η2：下片玻璃的折减系数；
Sk2：作用在下片玻璃上的荷载组合标准值(MPa)；
a：支撑点间玻璃面板长边边长(mm)；
E：玻璃的弹性模量(MPa)；
t2：下片玻璃厚度(mm)；
θ2=Sk2a4/Et24 ……6.1.2-3[JGJ102-2003]
=0.00052×18504/72000/84
=20.654
按系数θ2，查表6.1.2-2[JGJ102-2003]，η2=0.917
σ2：下片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa)；
S2：作用在幕墙下片玻璃上的荷载组合设计值(MPa)；
a：支撑点间玻璃面板长边边长(mm)；
t2：下片玻璃厚度(mm)；
m2：下片玻璃弯矩系数, 查表得m2=0.137；
σ2=6m2S2a2η2/t22
=6×0.137×0.00081×18502×0.917/82
=32.65MPa