氯碱计算大集合.doc

氯气洗涤塔的计算
1.  本装置采用40×40×4.5的瓷拉西环，堆放形式采用底部整砌上部乱堆，因此采用Eckert通用关联图计算泛点气速及填料层压降，即按气液负荷计算横坐标L/G（γg/γL）1/2，由此值查到图中的泛点线，得到纵坐标μF2Φψ/g（γg/γL）μL0.2，然后求得μF值。
6 F1 ~. d/ }, V( v! ]5 H: v, Q' T0 UμF：  泛点空塔气速       m/s
) p+ r- C2 C) d) m, Y' B! L. J; mg：    重力加速度         m/s22 P" {; u3 h) j: U/ n
a/ε3： 干填料因子         m-1
( Y5 R: Q) u( V4 }* O- z+ Kγg：  气相重度           kg/m3
3 z! e' n% S, @) DγL：  液相重度           kg/m3
4 F1 ?! v; e7 E/ K* D7 jμL：  液相粘度           cp
: j3 F0 [9 c1 N: }6 BL：   液相流量            kg/h
3 M1 |# ]1 ^$ n% A5 q! F* \G：   气相流量            kg/h
6 E; f2 k/ T3 `; ~. N' Tε：  填料空隙率          m3/ m3% s& t6 z" Q/ ?/ n# D+ u! ]
σL：  液相表面张力        dyn/cm( C! [1 ?' \: B
de:    填料通道的当量直径  m
( j: y/ n8 l- f6 [; _2.  现有6万吨/年离子膜氯气洗涤塔
& T- P6 R" W: G% H0 J" f8 Wg=9.81 m/s2，a/ε3=305 m-1，γg=1.989 kg/m3，γL=995 kg/m3，L=88000 kg/h，G=γgV，V=4121 m3/ h，Φ=350 m-1，ψ=γ水/γL=1（近似），μL=1cp3 o+ Z. e" N" N* X3 f1 \$ }! _# I4 Q
则L/G（γg/γL）1/2=[88000/（1.989×4121）](1.989/995)1/2=0.48
# n# ~3 m' e: O% f查图：得纵坐标为：0.0452 Q3 ?* z3 j! F/ g- x# }- x3 K
则μF2Φψ/g（γg/γL）μL0.2=0.0455 r) F( S' X; U! d( t
μF=[(0.045 gγL)/ (ΦψγgμL0.2)]1/2=0.79m/s
5 G; Q0 F9 f% @3 n, ~空塔气速取：μ=70%μF=70%×0.79=0.55 m/s% Q: Y+ ]5 S. F  i. ?2 m( L
则：初估塔径：D=[V/(0.785μ)]1/2=1628mm
) s( d6 j% w8 [/ n! Y* ?根据容器圆整后取：1700 mm" m& u6 P/ P! L4 u- ~- I6 @- t
则实际空塔气速为：V/(0.785D2)=4121/(0.785×1.72×3600)=0.50m/s& D- f: Q4 f% X: r( F( d. y
3. 7万吨/年离子膜氯气洗涤塔$ T8 m( q' n2 V% e( l
V=4877 m3/ h，L=100000kg/h，8 a# a& D) M0 Q6 @% V& \0 r
则L/G（γg/γL）1/2=[100000/（1.989×4877）](1.989/995)1/2=0.46; H6 `' K' b- Q* ?3 p1 n
查图：得纵坐标为：0.046
. }6 t# g7 a2 H; S' h' e4 V则μF2Φψ/g（γg/γL）μL0.2=0.046: }( q" d' k: S" E* y' [
μF=[(0.046 gγL)/ (ΦψγgμL0.2)]1/2=0.80m/s
1 @5 r" d6 W, H5 D/ u6 r空塔气速取：μ=70%μF=70%×0.80=0.56 m/s0 c" @$ W$ L/ U, \5 ^, T" h
则：初估塔径：D=[V/(0.785μ)]1/2=1755mm
! V( B" h  A$ j  C  U( E7 l* B5 r根据容器圆整并考虑一定的余量后取：2000 mm1 P/ D9 T' u7 W* A" i' k! ?9 a
则实际空塔气速为：V/(0.785D2)=4877/(0.785×22×3600)=0.43m/s8 C) O( X% x$ P" F# `5 j5 Y% G
填料层高度同6万吨/年离子膜取：6m。
3 c9 b; L; x* `* f横坐标：L/G（γg/γL）1/2=[100000/（1.989×4877）](1.989/995)1/2=0.46
1 _# ?$ ?, Z9 e$ `4 G% e: @  O% u纵坐标：μF2Φψ/g（γg/γL）μL0.2=(0.432×350/9.81)×(1.989/995)×1=0.0132
% e- W0 f7 N! y& s( T% K查得：压降ΔP/Z=15mmH2O/m填料则填料层总压降为：15×6=90mmH2O，即：900pa。 

干燥系统硫酸单耗计算
假设：电解氯气出口86度
' N1 a' S  D# ^/ \3 A& w     1. 经过钛冷之后温度在15度 0 E/ s8 ?/ k1 g# v  }- r& i
     2.设氯中含水指标为100PPM! ?% f, t) D2 s! i
          3.设1#干燥塔排出浓度为75%        , C6 f) ~+ _* ]6 {/ G4 _
          4.硫酸初始浓度为98%- k2 F- s& [, Y, d( x& J8 j6 Q% v
          5.设1千克氯气需要M克硫酸% ?8 s* T7 }8 ?7 l  E/ e/ Z- g3 z
     查表可知此15度时含水为4.3克/千克氯气
/ N4 _* `5 Y7 [2 M/ L) {     计算可的4.2克水分需要由浓硫酸来吸收  ' v0 z8 }1 e# X8 [% e
     可的方程：MX98%=（M+4.2）X75%1 {9 M: \- o5 y3 G
                                         M=13.7克  折成1千克100%碱是 12.3克; c. a: u' W1 N2 W- q( s; N- W
所以可知：吨100%碱消耗硫酸理论为12.3千克 可能有部分浪费或者其他原因算10%
" |% p- T5 k" H4 i* o( [' Y. S4 F; M$ O
3 d6 _$ S9 t. _则硫酸单耗指标也就在14KG/TNAOH

盐酸解析作计算
目的：对比不同酸浓的蒸汽消耗4 x! T0 E  Z+ n4 N' i
工艺：采用浓盐酸，连续解析，稀酸和浓酸换热后，用冷却水冷却后去吸收低纯氯化氢。  d0 k9 h3 f5 L3 _2 h
假设：解析塔出口气相和进入浓酸平衡，气相冷凝酸为38%盐酸。常压操作。3 J! q8 @- [" H* b5 R
32%时，查盐酸溶液的沸点图，沸点80℃，气相含氯化氢92%。查焓浓度80℃时液相焓75cal/g，气相焓488cal/g。+ w: Y  v4 |- A" k% p3 I
蒸汽氯化热取539 cal/g
$ l$ j  i; O; ^1 I( m每吨氯化氢理论蒸汽耗：* F) N6 q) L/ i; F- {, w5 R& L7 T& ^
{(1+ (1-0.98)*0.38} (488-75)/(0.92*539)=0.839吨1 m) U" D  D9 F
27%时，查查盐酸溶液的沸点图，沸点100℃，气相含氯化氢67%。查焓浓度100℃时液相焓82cal/g，气相焓530cal/g。* D& l, k2 C; G: }: E7 t* }
蒸汽氯化热取539 cal/g
; K/ ^) E- g2 W" p每吨氯化氢理论蒸汽耗：9 O6 n' o/ t/ p) T
{(1+ (1-0.67)*0.38} (530-82)/(0.67*539)=2.12吨& c, n3 _  [% w2 P. E
可见蒸汽消耗差很多。
电解
性能保证考核期间，电解槽出口的烧碱日产量(按100％NaOH计)应通过成品烧碱的数量、NaOH浓度和温度进行计算。该计算值应与以下保证值进行比较：4 C- p0 ?5 m8 f  b1 ?) e5 _/ K
          M烧碱= V阴极液* C烧碱*ρ阴极液*24时/天/t考核! o. \4 e* R8 d1 b' u9 {
M烧碱  ： 烧碱日产率(100％NaOH，吨／天)  P# {/ W) N+ h! O
V阴极液： 性能保证考核期间电解槽所产生的阴极液总量(m3)
: P7 ]# T/ K7 X. ?' a0 IC烧碱：  性能保证考核期间电解槽所产生的阴极液平均NaOH浓度(kg.NaOH／kg)8 i7 Y6 D: S$ e- E& I# n
ρ阴极液：性能保证考核期间电解槽所产生的阴极液平均密度(kg／m3); e/ T$ q$ r1 G  L$ C: w
t考核：  性能保证考核时间：72小时, q! d2 U- ], d7 D

# D  O" y0 q1 ~2 L$ T$ H& m  (a)性能保证考核期间电解槽产生的阴极液平均NaOH浓度C烧碱3 R% A6 D/ E7 w/ m' F
每2小时从烧碱泵出口处取样品，采用中和滴定法分析取其平均值。
: y( K/ M; o: e. d" i. w# J3 s/ V( q3 i- \) D6 d
  (b)性能保证考核期间电解槽生产的阴极液平均密度ρ阴极液  f" b) d) ^- y' }% L
     按上述(a)项的烧碱浓度C烧碱和TR—274所指示的碱液温度，在由卖方提供国际通用的烧碱温度—浓度—密度关系图上来求出密度。" n6 n+ d6 n: j
9 y/ @: \0 R% n' C
(c)性能保证考核期间电解槽生产的阴极液量V阴极液% S0 N4 P+ o/ g. A) C; k
由设置在成品碱液管道上经校正并由双方认可的积累式流量仪FIQ-274测定，由性能保证考核开始时FIQ-274流量仪所指示的数与性能保证考核结束时指示数之间的差值，求出阴极液量。
9 r; c9 T8 |- J4 f9 M
# m" l) x3 Z: L9 V& N( w) I$ z  (d) NaCl含量分析按规定的分析方法进行。, F& |. ^4 h: p9 d$ n

+ J6 n3 q; O9 R4 F4 w/ a注：烧碱电流效率按下述公式计算. q0 @; g5 S; o& D3 ]6 c& p' [
   η=M烧碱×10³÷（1.492×∑Ii×N单元槽i）×24时/天×10²（∑上面是 N电解槽 下面是n-1）/ U: E8 E7 B5 J" ^5 |
      ) g  Y) `0 h, R5 [
电流效率曲线之间的关系. a- O8 b! K* i. ]* N' m

( L9 d' l/ K3 q4 F2 wη离子膜=η烧碱+η泄漏（0.43%）; O' G+ Z+ z2 j, `1 q: U. [. V
  6.3.2电解直流电耗- Q0 T- L, d3 c
    性能考核期间每吨烧碱的电解电耗按下述公式计算并与保证值比较。
& {/ `2 U* J! J+ L) K) {. j直流电解电耗计算公式7 P2 o% `4 g; s' G4 x9 k9 R! ?
/ y" B) J+ O+ a% F/ M$ J/ X1 k4 C
    Φ平均=N÷ M总×24时/天÷t考核4 \5 l8 Z2 S' U- L
    Φ平均  ：平均电解电耗DC-KWH／MT-NaOH. `4 @; W* ]% @" P
       N：性能保证考核期间的电解直流电总耗量DC-KWH- H1 f. v% e5 }7 ^7 r- A
    M总  ：性能保证考核期间烧碱生产量(按100％NaOH计)吨／天
  ]% M6 f/ J5 {  ?t考核  ：性能保证考核(小时)9 f0 e# Z* k+ {

' ?- J1 D9 a* E* ^, N  n4 N# V在性能保证考核期间，每2小时测定一次供给电解槽的电流和电解槽两端之间的* f$ P6 U) u" m4 ?# O
差值，求得直流电的消耗量 。公式表示如下：
1 o6 V5 I# ]& D' v- Q- b/ ^2 E4 V   N电解槽 N次数1 Q9 [  e9 U, D$ V+ {0 A
N=∑       ∑    （Ei.j×Ii.j）×2(由于版本太低∑ 头和脚上的符号只能用上下两行表示)- {5 H8 P  l- @7 E, i- ]
       i-1             j-1
  k+ _$ j5 W9 T3 l2 h3 r N :  性能保证考核期间的电解直流电总耗量DC-KWH
- |: I) V" V$ l( U) l  H* S( A, c     E   ：电解槽两端之间的差值(v)) ^% C  i2 ~; T( z! O% h6 \* F
     I   ：单槽电流(DC-kA)3 j" G3 K9 V1 X5 y' O6 N
  N电解槽：电解槽数(=6)
) R' {- L8 R. h7 b     N次数  ：测量次数(=36)
, o( z" I! X! }5 Y4 G7 z7 A/ a6.3.3氯气纯度
& ~3 S& q; a: k(1)        氯气纯度按下式计算
. K/ I' i5 x/ M) a  r5 `7 a G CL2= VCL2÷(VCL2 +VO2+VH2-0.268 VN2) ×100$ Q% B4 `1 k0 J8 a; T/ K
G：氯气纯度（干基，不含CO2）  VOL%: c5 A7 u4 N3 E5 q2 l2 C% t+ k! J
VCL2，VO2，VH2，VN2：标准状态下氯气、氧气、氢气、氮气的体积; g& X' g/ J; v$ ?9 X

* x; ^/ D7 S/ U  u1 D; r(2)氯气的分析
; c$ m; P+ Q! b         用烧碱吸收氯气以取得氯气总量，并将所得数值换算成标准状态。
2 z5 a+ E% c6 t# p$ Y(3)未吸收气体
7 S6 U/ G" b$ w" f5 ?; p, U         将烧碱液未吸收的气体用气相色谱仪分析其O2,N2,H2的相对比率，再与烧碱未吸收气体的容积相乘，算出VO2，VN2，VH2。
4 \1 Z2 D& B  i* Y* z/ N 2 p, p: H0 O, L3 b- x
6.3.4氢气纯度0 c5 f% Q- U; D8 o
        氢气纯度按下式计算：; J. ^# n4 z6 O# F
       GH2= CH2÷(CH2+ CO2-0.268 CN2) ×100   
  [# P$ U* p$ k6 Z* L$ a      GH2：氢气纯度(％)8 H  q3 g; j% f; c6 z2 f
CH2，CO2，CN2：用气相色谱仪分析的分析值（%）

泵的扬程计算 （硫酸为例） 
基本参数：                                                                                       
: c7 R# n7 L+ O# M( i; |- T8 ^7 H3 n1 Z% h. o
          泵的流量：                             0.033                                  m3/s                                                               
# z$ e$ K7 F! d' ~& L5 Y                    泵的介质：               
' j/ i# d* h. H! O          介质的密度，                  1860                                   ,Kg/m3                                . J% R7 ~8 ~4 A( B! _: M
                    介质的粘度，                 0.0215                                ，Pa.s                               
9 z( r+ y6 t/ m4 w5 t                   泵的排出高度，Hd                12                                （单位,m）                                                       
8 ^7 q0 l, S& x. a$ O) P         泵的吸入高度，Hs                0.5                                （单位,m）                # d- {' Y, f( W1 z) }3 `
         雷诺数                             Re=24233.00566                                - d; @" }1 N6 Z
                 泵的排出压力，Pd                 0.3                                 （单位,Mpa）       
9 G( d; F* u6 P/ a) `- p        
# G, p& i: _+ i, `5 T         管道阻力                              1.033196327                                & _8 U6 c  x! O3 u8 n
                 泵的吸入压力，Ps                0                                 （单位,Mpa）                                                        : w9 Y9 f7 C8 {' n
         管道内径，d                                          0.15                                 （单位,m）                                                        . c# a- }: q2 o% ^* y/ V) u* U; L
        直管长度，l                                          30                                  （单位,m）                                                        / `8 n' S1 P. g- r5 w7 V
        管道粗糙度，ε                  0.0001                                     (单位，m）                                                        
; m8 K4 R: ^/ {! Z" F        局部阻力系数,ζ                 0.75                                                                1 O- A5 G: y3 P/ k9 b
        介质流速，v          1.867417999              （单位，m/s)                                                        ; L' ^  O1 l5 z3 V1 E) P: f

0 C0 W& m) w# ]: f                                                       
1 J3 ?3 E+ P- O5 |2 y+ A                     计算结果：                29.97461555            （单位，m）                7 W* ^/ f- a, G7 Z

: {' K6 E9 \# o! ^; _: ~3 q3 W          提示：Hd和Hs是包含符号的，如果高于泵的中心线，为正，否则为负。                                                                       
$ G: W, S- r6 G+ D- F  _3 ]2 _          理论基础：                Pd和Ps都为表压。
电解槽的物料衡算
一、精盐水规格  o+ Y6 D$ A5 M' r" |! p; }- f
NaC1,315g/L,密度=1190kg/m3,精盐水中杂质忽略不计.
& `( M3 P% c: S" E: g: h* v+ D; {二、电解液规格! D  J& k- B& }* j2 {
NaOH:125g/L,NaC1,180g/L,密度=1185kg/m3,电解碱液中由于副反应产生的杂质忽略不计。- p8 F) ?3 M: v# Q5 A2 `$ N
三、以生产1吨100%NaOH成品计
- {- M) r3 m# T& w2 M# B2NaCI  +  2H2Ｏ＝2NaOＨ＋H2↑+Cl2↑
4 f/ p7 M6 B8 F% C2×58﹒5    2×18   2×40    2     71
) t* f. |4 j6 ?; I2 g+ a. T7 B+ s生产1吨100%NaOH可制得氯气,氢气的重量及消耗氯化钠及水的重量分别为：6 S' X% E/ E3 F( ^/ U3 V' J% F( v

% T, b: K* \) {0 w5 e% Y      7 ^3 N5 g1 Q3 D6 ?2 s
电解槽的物料平衡如图所示/ N2 S, q7 \/ l/ R- Q# ~$ f
2 {" x5 e. n- P

/ u; u5 K6 e5 L4 R* A3 E. z" _-、进入电解槽的精制盐水量的计算) q9 X% f  q( b* f/ `7 a- R! Z
进入电解槽的NaCl重量=己转化为NaOH的NaCl重量+未转化的NaCl重量# u  G+ ]9 U9 ]. f) i

. d  H# t4 Q: }$ i4 d& N5 g% q. l% O# `6 F
二、输出电解槽的电解碱液计算
' n1 L* w& h8 o' |4 a" u0 p电解碱液的体积V2=1000/125=8M3
- M4 G1 s$ [# }$ f) j( r- b电解碱液的重量G2=8×1185=9480KG
9 K8 Z7 Q$ x& s其中：NaOH，1000(kg), NaCl：1440〈kg), H2O：7040(kg)
" l3 W% R/ F$ E0 d% B三、湿氯气的计算+ g* w% S  y6 ?7 Z% D
湿氯气中含水量的计算：# d- u) |! a8 X
根据气体分压定律,湿氯气中氯气和水蒸气的分压应与它们的摩尔数成正比,$ @. y- R1 A3 L5 B: l1 x7 S! V* o5 ^

' `$ o' r: h6 \0 O, G4 f2 T/ O9 u+ p* }* h) T$ D
四、湿氢气的计算
' w7 Q* z7 J$ X湿氢气中含水量的计算：: G3 G" B& f- k2 w' u9 s

0 \4 q: T; w9 n% Z6 D1 a0 L- K' b! {, z/ D
因此,离开电槽的湿氢气总重量
* r/ l, l, [$ _1 pG4=25+264．3=289．3㎏
/ L& r9 O# x! z6 X' W  O7 J6 w电解槽总的物料平衡见表
  p0 d% |, D; @- h; |9 ^# j                                                        物料平衡表+ R  ~* t. z( ]. ?: m; |: E; p
+ \2 E  \, F. v
化盐工序物料平衡计算
以生产1吨100%烧碱为计算基准。盐水精制方法采用烧碱-纯碱法。" ?# B! r" w0 B) U7 D7 k: S1 {& k, j" U
                               物料平衡公式推导) N% ?& M, L) e
一、采用符号9 a6 P5 f" P$ p% [: n
7 H  ]; b, y# l+ ]! w2 e, u( c3 ?/ K
二、化盐工序物料平衡:
  I7 X1 F, x) m) x/ b; O7 @2 Y1 w化盐工序物料平衡如图所示
. j+ I$ l& L' G6 i
# P9 S, F  \+ q1 I" ~. R(1)NaCl的衡算在NaCl的输入计算中,除了原盐和回收盐水外,在盐水精制时还有NaCl生成.& m) X% d, C) M' u  |

6 w- I3 M% f; Y% ~2 \MgCL2+  2NaOH   =Mg(OH)2↓+2NaCl  (a)3 u4 R/ Y/ o2 H' _+ h
CaCL  +  Na2CO3=CaCO3↓+2NaCl      (b)  S4 F9 ?) ]0 D+ ~
MgS04+  2NaOH   =Mg(OH)2↓+Na2SO3   (c): j+ y. j" j" r
2 I& X: k6 y( V3 O
% u- O0 R" o" W) e; |. U
(3〉盐水精制剂的计算9 S) d" q& ~; O4 v! P( V4 m# f' J6 J
! H  @  w( E$ a
. P( H- i* P' L; n
三,计算依据
7 g  G/ n. O& i, ~' d; V〈1〉原盐组成:C1=95%,C2=0.2%,C3=0.15%,C4=0.2%,C5=0.3%,不溶物=0.65%,C7=3.5%
1 a& o3 ~! h" S7 }1 ]6 u: d  (2〉回收盐水的组成及数量 G2=4.8m3/t·100%NaOH,  .x,=270g/L,X2=2g/L,X3=913g/L,d1=1.185  {3 S7 _5 V5 L' M
〈3〉精制盐水的组成   X4=315g/L, X5=0.3g/L, d2=1.203g/L
5 L, e3 M" Q  D, q+ F〈4〉废泥的组成及数量   G7=0.7m3/t100%NaOH    X12=log/L,  d3=1.024 h3 h" _9 W2 ^  ^7 R# J
四,输入0 k& @) q* h! N
〈1〉原盐消耗量的计算- _) F* Y0 ^0 Q6 [7 v5 G

# A( d% s$ Q% @+ W)
/ o6 c* a1 j% l. m:! \, y$ H6 E/ \. d/ Y
# x! ~
五,输出
% s8 K: {0 i% F; V  }- ~# ^' L+ {0 P0 K) _' k

, o+ ~( a4 z1 @2 X( [) y1 S, m2 P8 T六、补充水量计算: T) ?  t4 C7 o( D( o
8 v! o* O: L* ?; H! m1 D% m
化盐工序物料平衡见表:
+ K0 v0 Y$ b* x% e1 ]- O
扬程计算
泵的扬程计算是选择泵的重要依据，这是由管网系统的安装和操作条件决定的。计算前应首先绘制流程草图，平、立面布置图，计算出管线的长度、管径及管件型式和数量。, W0 H5 L2 d4 U7 ^: Q9 N- E& P0 I5 y6 b
一般管网如下图所示，（更多图例可参考化工工艺设计手册）。
) }! `9 b" Y# M: \7 V" |* GD——排出几何高度，m；
# m& s1 t( H# B: R+ A  H    取值：高于泵入口中心线：为正；低于泵入口中心线：为负；2 \& x) @/ C$ e9 G, F3 l% W
S——吸入几何高度，m；
3 ~; Y( W6 }- X; \取值：高于泵入口中心线：为负；低于泵入口中心线：为正；! X; q9 z2 X8 x4 w% k
Pd、Ps——容器内操作压力，m液柱（表压）；
1 j* r7 U- q/ N6 ?    取值：以表压正负为准
) y3 M; d' Z6 W# w& z! JHf1——直管阻力损失，m液柱；6 j/ S, M# Z$ D- R/ D# B
Hf2——管件阻力损失，m液柱；
8 E& f$ Q3 A7 V: S+ `Hf3——进出口局部阻力损失，m液柱；+ ]# |6 A! X( ?+ ~' }
h ——泵的扬程，m液柱。# n, `) G" F1 y2 v% m
: X( g0 k4 \- \1 P2 s( K4 v
h＝D+S+hf1+hf2+h3+ Pd－Ps5 x/ ]4 c8 W9 C( c( ~
! I6 B* n; @/ x$ J
h= D－S+hf1+hf2+hf3+ Pd－Ps
; l3 J% m5 _6 c0 s  a  B) @
' Y9 ~& B  `+ nh= D＋S+hf1+hf2+hf3+ Pd－Ps+ R; k7 _( l3 u  M

# {1 l9 X" ?! h2 m表5-5：计算式中各参数符号的意义
. R- g' ^4 m+ R2 ]符号        意义        单位; ?# r' q% r% x2 u# T
d        管内径        m9 x' z  V1 L: `% d
' q# M1 J6 U+ o) |
长度        m
; S# _3 ]1 J0 Y0 n9 AQ        液体的体积流量        m3/s. }: P1 |' M6 _% J" X
Re        雷诺准数        －
% X/ N! t# d0 ]( c+ C# NT        时间        s$ z9 p, n: [) g2 o  G; X
v        液体的流速        m/s% Q; L- w* M1 x: t% R) P
6 g% O- L  l- b( ~2 Y
密度        Kg/m3
- g  Y- V; ]5 W3 X& y: s/ B$ ~
" O. P( T( Q# V% r0 ^粘度        Pa.s+ p! W5 a+ N5 y8 n  U4 T, P* \% V
ζ        局部阻力系数        －
& c. D- e. ^0 o* W: f) K! Lε        绝对粗糙度        m
" [' K8 E( z% v2 N' c  s& _λ        摩擦因数        －
8 ]" T1 i2 G2 u0 k/ {9 {  g$ q; c, Q8 K/ y, F1 F
表5-6：某些工业管材的ε约值见表1& e2 T/ O1 l7 J% n! G
管道类别        绝对粗糙度ε/mm                管道类别        绝对粗糙度ε/mm
9 z; m7 P# _9 T+ P9 o! [  B" V1 v6 B! u
4 P3 ^, o4 a* t' e
金( Q# f4 E1 q# |/ c; @& H/ m
属
! v3 a3 S  X. l4 i管        无缝黄铜管、钢管、铅管        0.01～0.05               
8 }  \  |' J7 h* U非
" G7 `' H- s/ C! Q9 P金' h! N* \6 y5 p
属
, I4 a: c5 w6 d管        干净玻璃管        0.0015～0.01( P2 a; E' m3 J& _$ C& N: u# g
        新的无缝钢管、镀锌铁管        0.1～0.2                        橡皮软管        0.01～0.03
+ ^+ e6 D" d0 y0 _) k4 z$ o        新的铸铁管        0.3                        木管道        0.25～1.253 [' G, r, g- @1 O
        具有轻度腐蚀的无缝钢管        0.2～0.3                        陶土排水管        0.45～6.0
( X; w7 j) W7 w- h; G        具有显著腐蚀的无缝钢管        0.5以上                        很好整平的水泥管        0.33( _; t4 k, q7 r+ o  h
        旧的铸铁管        0.85以上                        石棉水泥管        0.03～0.8
* u8 w% Q- U# h/ f注：摘至《化工原理》科学出版社2001年9月第一版，何潮洪、冯霄主编。第48页。
* b" Q0 p6 G8 \/ {& z& t3 @4 C# r% F1 {9 y" `" X1 j

: d3 n1 A7 r4 e7 e% h; ]( F* ]9 F1 \% k5 ~