人货梯施工方案.doc

施工升降机

安全专项施工方案

龙成建设工程有限 公司

2014年3月15日
第一节 编制依据 - 2 -
第二节 工程概况 - 2 -
第三节 安装锚固方案 - 2 -
第四节 施工升降机的拆卸 - 5 -
第五节 安全要求及措施 - 5 -
第六节 施工升降机计算书 - 8 -

升降机专项施工方案

第一节 编制依据
本方案主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制:
《施工升降机》（GB/T 10054-2005）《施工升降机安全规则》（GB10055-2007）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）

第二节 工程概况
１、工程名称：恒隆水城商住楼及人防地下室
2、工程地点： 洪泽县城北京路与建设路交叉口（原老汽车站）
3、建筑概况：本工程总建筑面积为112000m2。由人防地下室、商业A区、商业B区、商业C区、3#楼及商业D区四块组成；商业A区分1#楼2#楼和大润发。需装人货梯的为1#楼2#楼和3#楼，其中1#楼总高65.6M，人货梯安装在地面；2#楼总高65.6M，人货梯安装在人防地下室顶板上；3#楼总高53M，人货梯安装在地面。

第三节 安装锚固方案
SC200/200为Ⅲ型锚固。锚固长度：3800mm（一般不大于4M），锚固间距：锚固高度1#楼7.2M一道，2#楼5.4M一道，3#楼8.7M一道，锚固件与墙体连接。
1、前期准备
1.1、将基础方案做好，保证基础的水平及各项使用要求；
1.2、保持施工升降机的进场道路通畅，并有足够的停放设备空间；
1.3、确保安装地点满足安全检查机构所规定的要求，且已获得安装许可。安装工地应配备一个专用电源箱，供电熔断器的电流为升降机额定电流的1.5～2倍，升降机工作电源电压值上下波动不得超过5%；
1.4、升降机的专用电源箱应直接从工地变电室引入电源，距离最好不超过30米，一般每个吊笼需配置一根大于4×25mm的铜芯电缆，如距离过长，应适当增加电缆的截面积；
1.5、专用配电箱内每一吊笼均用一开关控制，电源箱需采用冲击波无动作型漏电保护开关。
1.6、用接地电阻测试仪测量升降机钢结构及电器设备金属外壳的接地电阻，不得大于4Ω。用500兆欧表测量电动机及电器元件的对地绝缘电阻应不小于1MΩ；
1.7、准备好停层附件，如支架、安全栏杆等；
1.8、确定附墙方案，按需要准备好预埋件或固定件，并提前在符合附墙要求的附（附附墙件的安装图纸）

实际附墙件的位置尺寸为3800.

按照图纸设置扶墙件，且扶墙件间距不大于9米，在相应的楼层设置预埋件。
2、施工升降机的安装
2.1、把基础表面清扫干净；
2.2、将基础底座安装在基础平台上，用水平尺检查水平，并填实基础，检查基础底座中心到附墙点的距离；
2.3、按此顺序上三个标准节；
2.4、安装吊笼；
2.5、接通电源，对设备进行检测；
2.6、应用小辈杆进行标准节安装；
2.7、安装到高度后，安装各项限位，并进行调试；
2.8、安装外笼后，对设备试运行良好后，方可投入使用。
3、技术要求
3.1、每安装一道附墙架，应用经纬仪测量其垂直度；
3.2、附墙架允许的最大水平偏角为±；
3.3、齿轮和齿条的啮合侧隙应为0.2~0.7mm，靠背轮和齿条背间隙为0.5mm；
3.4、各滚轮与标准节间隙为0.5mm；
3.5、每隔6m安装一道护线杆；
3.6、安装对重时应保证对重与滑道间隙为0.5mm；
3.7、上极限碰铁应安装在吊笼越过上平台150mm处，下极限碰铁应安装在吊笼满载下行时自动停止在碰到缓冲簧100~200mm处；
3.8、必须保证极限开关触柄与上下极限碰铁的距离，在极限开关断开时，触柄距碰铁0.5~2mm内。

第四节 施工升降机的拆卸
升降机拆卸的方法与顺序基本上是与安装时相反，故这里仅给出一些主要的操作及注意事项。
1、将升降机附近区域用栅栏围住，并设置标志“谨防坠物”；
2、把笼顶操纵盒移到吊笼顶上，并将笼顶操纵盒上的“加节／运行”开关持到“加节”位置，装好吊杆及安全围栏；
3、将吊笼开到导轨架顶部，拆下两个限位撞块；
4、卸下导轨架标准节，过道竖杆、附墙架等，用吊笼运到地面。注意吊笼顶部一次只能装相当于3节标准节的重量；
5、同时，拆下电缆导向架、撑杆等，直到只有3节标准节时，把吊笼开到缓冲器上；
6、切断主电源，拆下电源电缆，松开吊笼电机的制动闸，用吊车吊走吊笼；
7、拆下三节标准节、基础构架及缓冲器等。

第五节 安全要求及措施
1、安装作业人员应按高空中作业的要求操作：佩戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋；
2、安装作业时，必须按额定载荷重量下进行安装，不许超载；
3、风速超过13m/s时及恶劣天气下不能进行安装作业；
4、安装作业时，应防止安装地点上方掉落物体，避免高空多层次作业；
5、首层进料口一侧搭设2m的防护棚安全通道，通道两侧用密目网封闭，通道顶部用50厚木板防护；
6、楼层上料平台处临边设1.5m高的防护栏；

7、每层楼层处设安全防护门和楼层标识牌。

第六节 施工升降机计算书
一、参数信息
1.施工升降机基本参数（参数见附图）
施工升降机型号：SC200/200； 吊笼形式：双吊笼；
架设总高度：120m； 标准节长度：1.508m；
底笼长：5.55M 底笼宽：3.55m
标准节重：140kg 乘客人数：2*24
吊笼重: 960kg 吊笼载重：2*2000kg
2.楼板参数
基础混凝土强度等级：C35； 楼板长：8.4m；
楼板宽：8.4m； 楼板厚：300mm；
梁宽：0.5m； 梁高：1.0m；
板中底部短向配筋：16@200；
板边上部短向配筋：16@200；
梁截面底部纵筋：1025；
梁中箍筋配置：10@150；
箍筋肢数：4；
3.荷载参数：
施工荷载：2.5kN/m2；
二、基础承载计算：
导轨架重（共需80节标准节，标准节重140kg）140*80=11200kg
施工升降机自重标准值：Pk=(945*2+17500+11200kg+4000)*10=345.9KN
考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1
基础承载力设计值：P=2.1×345.9KN=726.4KN
三、2#楼地下室顶板结构验算
验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。根据板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算
楼板长宽比：Lx/Ly=8.4/8.4=1
1、荷载计算
取板中1m板宽进行验算
q1=560×1/8.4*8.4=7.94kN/m
2、混凝土顶板配筋验算
板中最大弯矩：Mxmax=q1×Lx2/24=7.94×8.42/42=13.34
支座最大弯矩：M0x=-q1×Lx2/12=-7.94×8.42/42=-13.34
板中底部短向配筋：
αs=|M|/(α1fcbh02)=13.34×106/(1.00×19.10×1.00×103×225.002)=0.264；
ξ=1-(1-αs)1/2=1-(1-2×0.264)0.5=0.687；
γs=1-ξ/2=1-0.687/2=0.657；
As=|M|/(γsfyh0)=13.34×106/(0.657×360.00×225.00)=250.67mm2。
实际配筋：144.513 mm2 ≤ 250.67 mm2
板中底部短向配筋不满足要求！（不满足要求）
板边上部短向配筋：
αs=|M|/(α1fcbh02)=46.57×106/(1.00×19.10×1.00×103×225.002)=0.048；
ξ=1-(1-αs)1/2=1-(1-2×0.048)0.5=0.049；
γs=1-ξ/2=1-0.049/2=0.975；
As=|M|/(γsfyh0)=46.57×106/(0.975×360.00×225.00)=589.53mm2。
实际配筋：678.584 mm2 > 589.533 mm2
板边上部短向配筋满足要求！
3、混凝土顶板挠度验算
楼板惯性矩：I=1×0.253/12=0.00130m4
挠度：ωmax=q1Lx4/(384EI)=54.578×3.24/(384×3.25×107×0)= 1 / 2834<1/250
板配筋和挠度变形完全满足支承施工升降机荷重要求。
4、混凝土梁配筋验算
由于施工升降机自重主要通过中央立柱传递给大梁，所以可以看作一个集中荷载。
楼板自重传来荷载 0.25×3.2×25=20kN/m
梁自重 0.7×0.35×25=6.125kN/m
静载 20+6.125=26.125kN/m
活载 2.5×9.15=22.875kN/m
作用于梁上的均布荷载：q=26.125×1.2+22.875×1.4=63.375kN/m
作用于梁上的集中荷载：p=515.76×1.2/2=309.456kN
M=ql2/12+pl/4=63.375×9.152/12+309.456×9.15/4=1150.04kN·m
梁截面积：b×h=0.35×0.7=0.245m2
h0=h-25=700-25=675mm
αs=|M|/(α1fcbh02)=1150.04×106/(1.00×19.10×0.35×103×675.002)=0.378；
ξ=1-(1-αs)1/2=1-(1-2×0.378)0.5=0.505；
γs=1-ξ/2=1-0.505/2=0.747；
As=|M|/(γsfyh0)=1150.04×106/(0.747×360.00×675.00)=6332.09mm2。
实际配筋：3436.117 mm2 ≤ 6332.093 mm2；
梁截面底部纵筋不满足要求！（不满足要求）
5、混凝土梁抗剪验算
梁所受最大剪力：Q=p/2+ql/2=309.456/2+63.375×9.15/2=444.669kN；
Asv1=((Q-0.7ftbh0)/(1.25fyvh0))×s/n=((444.669×103-0.7×1.71×350×675)/(1.25×360×675))×200/4=26.646mm2；
配箍率：
Psvmin=0.24×ft/fyv=0.24×1.71/360=0.114%；
Psv=nAsv/(bs)=4×78.54/(350×200)=0.449%；
实配As=78.54mm2 > 26.646mm2 ；
梁配筋不满足要求！（不满足要求）
四、板底加强
经过上面的计算，得出地下室的顶板未能满足承载力的要求，现对地下室顶板设置支撑。
由于人货梯主要由中央立柱承受整个人货梯的荷载，现在对中央立柱对应的位置加强支撑，确保能承受整个人货梯的荷载。
中央立柱位置如下图：人货梯的中距A-6轴4.2M，距离1/0A轴3.8M

现对地下室顶板采用钢管支撑，钢管采用Φ4.8*3，搭设间距为400

钢管直接支撑到基础地板上，能满足受力要求。

第七节 转料平台计算

转料平台处由钢管从底部搭设至顶部，落地搭设高度23.35米，按24米考虑计算，上部采用槽钢悬挑，每5层悬挑一次，高度为17.25米。

立杆搭设为1200*1000，步距为1800。每层设置一个剪刀撑。

落地转料平台的计算

一、参数信息
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 24 m，立杆采用单立杆；
搭设尺寸为：横距Lb为 1.2m，纵距La为1m，大小横杆的步距为1.8 m；
内排架距离墙长度为0.25m；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；
采用的钢管类型为 Φ48×3.0；
横杆与立杆连接方式为单扣件；
连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件；
2.活荷载参数
施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；
3.风荷载参数
本工程地处无锡市，基本风压0.4 kN/m2；
风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs 为0.693；
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1161；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；
安全设施与安全网(kN/m2):0.005；
脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；
每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；
脚手板铺设总层数:13；
5.承重混凝土板参数
板类型：单向板；
板单元计算跨度度Lo(m)：2.5m；计算跨数：3跨；
板厚度h(mm)：250；混凝土成型龄期TB(天)：28；
混凝土强度等级：[XB=C40]；混凝土强度实测值fck(MPa)：19.1；
钢筋位置 配筋量及等级 每米宽钢筋面积（mm2）
板底正筋 HRB40012@150 ASY=754
板顶负筋 HRB40012@150 ASY'=754

二、大横杆的计算
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；
脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.2/(2+1)=0.12 kN/m ；
活荷载标准值: Q=2×1.2/(2+1)=0.8 kN/m；
静荷载的设计值: q1=1.2×0.033+1.2×0.12=0.184 kN/m；
活荷载的设计值: q2=1.4×0.8=1.12 kN/m；

图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:
M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2
跨中最大弯距为 M1max=0.08×0.184×12+0.10×1.12×12 =0.127 kN·m；
支座最大弯距计算公式如下:
M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2
支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.184×12-0.117×1.12×12 =-0.149 kN·m；
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ =Max(0.127×106,0.149×106)/4490=33.185 N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为 σ = 33.185 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下：
νmax = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI
其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.12=0.153 kN/m；
活荷载标准值: q2= Q =0.8 kN/m；
最大挠度计算值为：ν = 0.677×0.153×10004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.8×10004/(100×2.06×105×107800) = 0.403 mm；
大横杆的最大挠度 0.403 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1000/150 mm与10 mm，满足要求！
三、小横杆的计算
根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值：p1= 0.033×1 = 0.033 kN；
脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.2×1/(2+1)=0.120 kN；
活荷载标准值：Q=2×1.2×1/(2+1) =0.800 kN；
集中荷载的设计值: P=1.2×(0.033+0.12)+1.4 ×0.8 = 1.304 kN；

小横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax = ql2/8
Mqmax = 1.2×0.033×1.22/8 = 0.007 kN·m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax = Pl/3
Mpmax = 1.304×1.2/3 = 0.522 kN·m ；
最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.529 kN·m；
最大应力计算值 σ = M / W = 0.529×106/4490=117.768 N/mm2 ；
小横杆的最大弯曲应力 σ =117.768 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
νqmax = 5ql4/384EI
νqmax=5×0.033×12004/(384×2.06×105×107800) = 0.04 mm ；
大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.033+0.12+0.8 = 0.953 kN；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
νpmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EI
νpmax = 953.3×1200×(3×12002-4×12002/9 ) /(72×2.06×105×107800) = 2.633 mm；
最大挠度和 ν = νqmax + νpmax = 0.04+2.633 = 2.673 mm；
小横杆的最大挠度为 2.673 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1200/150=8与10 mm,满足要求！
四、扣件抗滑力的计算
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
大横杆的自重标准值: P1 = 0.033×1×2/2=0.033 kN；
小横杆的自重标准值: P2 = 0.033×1.2/2=0.02 kN；
脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×1.2×1/2=0.18 kN；
活荷载标准值: Q = 2×1.2×1 /2 = 1.2 kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.033+0.02+0.18)+1.4×1.2=1.96 kN；
R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架立杆荷载计算
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1161kN/m
NG1 = [0.1161+(1.00×2/2)×0.033/1.80]×24.00 = 3.230kN；
(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2
NG2= 0.3×13×1×(1.2+0.2)/2 = 2.827 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m
NG3 = 0.15×13×1/2 = 0.975 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2
NG4 = 0.005×1×24 = 0.12 kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.153 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值
NQ = 2×1.2×1×2/2 = 2.4 kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×7.153+ 0.85×1.4×2.4= 11.439 kN；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×7.153+1.4×2.4=11.943kN；
六、立杆的稳定性计算
风荷载标准值按照以下公式计算
Wk=0.7μz·μs·ω0
其中 ω0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0 = 0.4 kN/m2；
μz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz= 0.74；
μs -- 风荷载体型系数：取值为0.693；
经计算得到，风荷载标准值为:
Wk = 0.7 ×0.4×0.74×0.693 = 0.144 kN/m2；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为:
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 = 0.85 ×1.4×0.144×1×1.82/10 = 0.055 kN·m；
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
σ = N/(φA) + MW/W ≤ [f]
立杆的轴心压力设计值 ：N = 11.439 kN；
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
σ = N/(φA)≤ [f]
立杆的轴心压力设计值 ：N = N'= 11.943kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；
计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：μ = 1.53 ；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.181 m；
长细比: L0/i = 200 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.18
立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
考虑风荷载时
σ = 11439.48/(0.18×424)+55362.406/4490 = 162.219 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 162.219 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
不考虑风荷载时
σ = 11943.48/(0.18×424)=156.492 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 156.492 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
七、最大搭设高度的计算
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
Hs = [φAf - (1.2NG2k + 0.85×1.4(ΣNQk + MwkφA/W))]/1.2Gk
构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：
NG2K = NG2+NG3+NG4 = 3.922 kN；
活荷载标准值 ：NQ = 2.4 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.116 kN/m；
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.055 /(1.4 × 0.85) = 0.047 kN·m；
Hs =( 0.18×4.24×10-4×205×103-(1.2×3.922+0.85×1.4×(2.4+0.18×4.24×100×0.047/4.49)))/(1.2×0.116)=51.26 m；
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H] = Hs /(1+0.001Hs)
[H] = 51.26 /(1+0.001×51.26)=48.761 m；
[H]= 48.761 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =48.761 m。
脚手架单立杆搭设高度为24m，小于[H]，满足要求！
八、连墙件的稳定性计算
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl = Nlw + N0
连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.693，ω0＝0.4，
Wk = 0.7μz·μs·ω0=0.7 ×0.92×0.693×0.4 = 0.179 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.8 m2；
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 2.699 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7.699 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf = φ·A·[f]
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l/i = 250/15.9的结果查表得到 φ=0.958，l为内排架距离墙的长度；
A = 4.24 cm2；[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.958×4.24×10-4×205×103 = 83.269 kN；
Nl = 7.699 < Nf = 83.269,连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl = 7.699小于双扣件的抗滑力 12 kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图
九、混凝土板强度验算

单根立杆传递荷载代表值(kN)：NL=NG+NQ=7.153+2.4=9.553kN；
混凝土板活荷载设计值(kN/m2)：
QB=1.4×[2×NL/(La×Lb)×(Lb×La)/(0.7×La×Lo)+Qk]=1.4×[2×9.553/(1×1.2)×(1.2×1)/(0.7×1×2.5)+0]=15.285kN/m2；
混凝土板恒载设计值：(kN/m2)：GB=1.2×h0/1000×25=7.5kN/m2；

因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值：
Fi=GB+QB=7.5+15.285=22.785kN/m2；按3等跨均布荷载作用：

Mmax+=11.393kN·m，Mmax-=-14.241kN·m；
依据《工程结构设计原理》板的正截面极限计算公式为：
Mu=α1γsfyAsh0
Mu=α1fcbχ(h0-χ/2)+fy'As'(h0-αs')；
Mu=fyAs(h0-αs')（当χ<2αs'时，采用此公式）；
式中Mu ---板正截面极限承载弯矩；
α1 ---截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土α1取1.0；
αs' ---纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mm；
fc ---混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改；
fy' ---受压区钢筋抗拉强度标准值；
As'---受压区钢筋总面积；
χ ---混凝土受压区高度，χ=Asfyh0/(α1fcbh0+fy'As')
γs ---截面内力臂系数，γs=1-0.5ξ，ξ=Asfy/(α1bh0)
fy ---钢筋抗拉强度标准值；
As---受拉钢筋总面积；
h0 ---计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚；
[Mu+]=0.80×Mu+=0.80×1.00×{1-0.5×[754.000×360.00/(1.00×1000×230×19.10)]}×360.000×754.00×230/1000000=48.402kN·m；
[Mu-]=0.80×Mu-=0.80×[1.00×19.100×1000×13.385×(230-13.385/2)+360.000×754.000×(230-20)]/1000000=91.272kN·m；
所以有：[Mmax+]<[Mu+]，[Mmax-]<[Mu-]，此混凝土板是满足承载能力要求。

悬挑的转料平台的计算
一、参数信息
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 17.2 m，立杆采用单立杆；
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.2m，立杆的横距为1m，立杆的步距为1.8 m；
内排架距离墙长度为0.25 m；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；
采用的钢管类型为 Φ48×3.0；
横杆与立杆连接方式为单扣件；
连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距2.4 m，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件；
2.活荷载参数
施工均布荷载(kN/m2):3.000；
3.风荷载参数
本工程地处无锡市，基本风压0.45 kN/m2；
风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs 为0.214；
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；
安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4 层；
脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；
5.水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 2.3 m。
锚固压点螺栓直径(mm):20.00；
楼板混凝土标号:C40
6.拉绳与支杆参数

钢丝绳安全系数为:6.000；
钢丝绳与墙距离为(m):3.300；
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。
二、大横杆的计算
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；
脚手板的自重标准值:P2=0.3×1/(2+1)=0.1 kN/m ；
活荷载标准值: Q=3×1/(2+1)=1 kN/m；
静荷载的设计值: q1=1.2×0.033+1.2×0.1=0.16 kN/m；
活荷载的设计值: q2=1.4×1=1.4 kN/m；

图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:
M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2
跨中最大弯距为 M1max=0.08×0.16×1.22+0.10×1.4×1.22 =0.22 kN·m；
支座最大弯距计算公式如下:
M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2
支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.16×1.22-0.117×1.4×1.22 =-0.259 kN·m；
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ =Max(0.22×106,0.259×106)/4490=57.684 N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为 σ = 57.684 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下：
νmax = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI
其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.1=0.133 kN/m；
活荷载标准值: q2= Q =1 kN/m；
最大挠度计算值为：ν = 0.677×0.133×12004/(100×2.06×105×107800)+0.990×1×12004/(100×2.06×105×107800) = 1.009 mm；
大横杆的最大挠度 1.009 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1200/150 mm与10 mm，满足要求！
三、小横杆的计算
根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值：p1= 0.033×1.2 = 0.04 kN；
脚手板的自重标准值：P2=0.3×1×1.2/(2+1)=0.120 kN；
活荷载标准值：Q=3×1×1.2/(2+1) =1.200 kN；
集中荷载的设计值: P=1.2×(0.04+0.12)+1.4 ×1.2 = 1.872 kN；