明挖隧道主体结构模板施工方案-secret.doc

1编制依据
《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 中国建筑工业出版社；
《混凝土结构设计规范》GB50010-2002 中国建筑工业出版社；
《建筑施工手册》第四版 中国建筑工业出版社；
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001
《施工设计图纸》；
2工程概况
南纬四路下穿隧道工程的实施对于完善区域路网、保证行政办公大楼的交通顺畅、实现新区交通发展战略、总体规划目标有着重要的意义。工程范围起自南经十二路东，起点桩号为K0+481，终于南经十三路西侧，终点桩号为K0+984，道路全长503米；其中隧道引道主体结构长299米（西侧引道长147米，东侧引道长152米），暗埋段长182米，净宽9.25米。
3工程地质与水文情况
3.1工程地质
从地质勘察报告情况来看，自上而下可以分为：填土层～粘土层～全风化泥质砂岩层。拟建场地位于淮南市西郊山南新区，场区域地貌属江淮丘陵组成部分，地势起伏，地形高差较大，标高在56.14～58.72米之间。路线沿线地表水为附近沟、塘所蓄积的水，其来源主要为大气降水及上游河流径流补给。地下水对钢筋混凝土结构无腐蚀性。
3.2水文情况
地质报告中无地下水位标高。根据公司在淮南地区施工经验，地下水位埋深在1.0m左右，地下水位埋深较高，水量较小。
4施工计划
4.1 拟投入本工程的物资
工程物资投入表
序号
名称
单位
数量
备注
1
15mm厚木胶合板
m2
16470
2440×1220
2
旋转扣件
t
80

3
Φ14对拉止水螺杆
个
12000

4.2 劳动力安排
劳动力安排计划表
序号
工种
数量
工作范围
1
队长
2
现场协调、指挥，人员调配
2
模板工
40
脚手架搭拆
3
测量放线工
2
负责脚手架垂直度控制
4.3工程进度计划
本工程最大特点就是工期紧，隧道主体结构计划施工日期为2012年4月1日至2012年6月15日。主体结构工作量为钢筋2050吨,混凝土浇注14650方，模板16470平方。由于工程量大、工期紧，工程一旦开工，对物资材料的及时供应及施工组织的合理安排要求较高。
满堂脚手架及模板计划开工日期为2012年5月1日，计划竣工日期为2012年6月10日。
5施工工艺技术
5.1模板技术参数
根据明挖段的结构形式、施工工艺和目前建筑行业施工现状，底板、侧墙、顶板采用15mm厚木胶合板（尺寸2440×1220），次楞为60*80木枋、主楞为Φ48*3.5钢管、Φ14对拉止水螺杆，满堂脚手架支撑加固系统施工。
5.1.1侧墙模板技术参数
⑴基本参数
次楞间距(mm):300 穿墙螺栓水平间距(mm):600
主楞间距(mm):600 穿墙螺栓竖向间距(mm):600
对拉螺栓直径(mm):M14
⑵主楞参数
主楞材料:圆钢管 主楞合并根数:2
直径(mm):48.00 壁厚(mm):3.5
⑶次楞参数
次楞材料:木方 次楞合并根数:2
宽度(mm):60.00 高度(mm):80.00
⑷面板参数
面板类型:胶合面板 面板厚度(mm):15.00
面板弹性模量(N/mm2):6000.00 面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00
面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50
⑸木方和钢楞
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00
方木弹性模量E(N/mm2):9000.00
方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50
钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00
5.1.2顶板模板技术参数
⑴模板支架参数
立杆横向间距或排距(mm):900 纵距(mm):900 步距(mm):1200
上端伸出至模板支撑点长度(mm):35
模板支架搭设高度(mm):5660(按照最高设计)
采用的钢管(mm):Φ48×3.5 板底支撑连接方式:方木支撑
立杆承重连接方式:可调托座
⑵荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.500 混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500
施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000
⑶材料参数
面板采用胶合面板，厚度为15mm 板底支撑采用方木
面板弹性模量E(N/mm2):9500 面板抗弯强度设计值(N/mm2):13
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400 木方的间隔距离(mm):300
木方弹性模量E(N/mm2):9000
木方抗弯强度设计值(N/mm2):13
木方的截面宽度(mm):60.00 木方的截面高度(mm):80.00
托梁材料为：钢管(双钢管) :Ф48×3.5
⑷楼板参数
顶板的计算厚度(mm):750

5.2工艺流程
地板模板安装→地板混凝土浇筑→地板模板拆除→侧墙和顶板模板安装→侧墙和顶板混凝土浇筑→侧墙和顶板模板拆除
5.3施工方法
5.3.1底板及一段侧墙模板施工
模板采用2440×1220×15胶合板作面板，60mm×80mm方木作次楞，φ48*3.5mm钢管作主楞。外侧墙在低板混凝土浇筑时需浇筑到1.5米高（相对底板底面），外侧墙竖向预埋螺杆2排，上排为对拉螺杆，下排预埋螺杆与结构主筋焊于一体，不贯穿整个底板，阻止模板的移动，螺杆纵向间距600mm，竖向间距500mm。侧墙内侧倒角部分采用特制钢模，随同电缆槽外侧基础一同施工。次楞采用60*80方木（横向布置），主楞钢管竖向布置，顶部设置一道钢管拉结。底板混凝土和侧墙混凝土一次浇筑完毕。
5.3.2侧墙模板施工
明挖段主体结构侧墙模板体系采用钢管脚手架+顶托+次楞方木+主楞钢管支撑。模板采用2440×1220×15胶合板作面板，60mm×80mm方木作次楞，φ48*3.5mm钢管作主楞，采用满堂脚手架支撑，侧墙模板设对拉螺杆，对拉螺杆采用φ14钢筋。
5.3.3顶板模板施工
明挖段主体结构顶板模板体系采用钢管脚手架+顶托+次楞方木+主楞钢管支撑。明挖段高达5.66m,侧墙厚600mm、顶板厚750mm。模板采用2440×1220×15胶合板作面板，60mm×80mm方木作次楞，φ48*3.5mm钢管作主楞，满堂脚手架支撑。
5.4模板加工要求及质量标准
⑴多层板采用专用切割机裁割，防止毛边、飞边、破茬。模板裁口处用封边漆保护，减少截口处再次产生毛边或遇水膨胀、松散变形。材料进场均应有合格证和检测报告。
⑵木质模板在工地现场加工。木工加工组根据图纸对模板进行精确排板，加工成型后，首先由加工组进行自检，发现问题及时整改；再由质检员对加工进行专检，控制模板加工允许偏差在规定的范围内；使用前，由安装组对木制加工品再进行交接检，影响使用的立即返回整修。
⑶顶板模板施工时，要按要求起拱1.5‰。
⑷在顶板模板板缝处均设置底楞，尽量减少贴塑料胶带，在竖向模板板缝加海绵条密封。
⑸在顶板和端部适当位置设置清扫口，浇筑混凝土前，配制吸尘机清理模板内杂物。
⑹控制拆模时间，留设同条件养护试块，按规范要求决定拆模与否。
⑺高度重视模板拆除后的清理及保养工作，要作为一道必不可少的工序来对待，并由专人负责。模板清理要使用带刃扁铲和干拖布等专用工具，禁止用锤子砸模板，模板清理干净之前不得涂刷隔离剂。未经清理保养、涂刷隔离剂的模板不能使用。
⑻每根立杆底部拉杆、顶部拉杆必须上满上全，并保证可靠连接。
⑼可调丝杆外露长度不超过丝杆总长度的2/3（300mm）。
5.5模板工程验收标准
⑴ 模板进场前，据项目部的工程安排及流水段划分情况，对模板进行编号和使用部位编号，有次序地安排模板分批进场，保证现场施工的需求又避免占用现场更多的地方。
⑵模板检验标准
模板安装允许偏差
项次
项 目
允许偏差值(mm)
检查方法
1
轴线位移
基 础
3
尺量
2
标 高
±3
水准仪或拉线尺量
3
截面尺寸
基 础
±5
尺量
4
每层垂直度
3
2m托线板
5
相邻两板表面高低差
2
直尺、尺量
6
表面平整度
2
2m靠尺、楔形塞尺
7
阴阳角
方 正
2
方尺、楔形塞尺
顺 直
2
5m线尺
8
预埋铁件
预埋管
螺 栓
中心线位移
2
拉线、尺量
螺栓中心线位移
2
螺栓外露长度
＋5 ，－0

9

门窗洞口
中心线位移
3
拉线、尺量
宽、高
±5
对角线
6
6施工安全保证措施
6.1组织保证
（1）牢固树立“安全生产，预防为主，综合治理”的方针，坚决贯彻“管生产必须管安全”的原则，建立健全安全生产组织机构：以项目经理为组长的副经理、总工及安全总监为副组长的安全生产管理小组，下设四部一室即工程部、物设部、安质部、财务部、综合办公室）负责日常的管理工作，项目部配置专职安全管理人员1名。
6.2安全保证措施
（1）装拆预拼大片模板时，垂直吊运采用两个吊点，水平吊运用采用四个吊点。安装时，边就位、边校正和安设连接件。连结牢固后方可脱钩。吊运零散模板时，将模板放入吊笼内，防止坠落伤人。
（2）模板的支撑必须牢固，确保整体稳定。
（3）按规定设置纵横向水平支撑及剪刀撑。
（4）使用电动工具，需装有二级漏电保护装置。
（5）模板堆放场地及在施工现场内，不得进行明火焊接、切割作业。
（6）浇注砼时设专人看护模板，如发现模板倾斜、位移、局部鼓胀时，及时采取紧固措施，方可继续施工。
（7）拆模时，逐块拆卸，不得成片撬落或拉倒。拆下的模板和零件，严禁向下抛扔。
7质量保证措施
⑴建立健全质量管理体系组织机构，明确各职能部门的职责与分工，配足质量管理人员。经理部设专职质检工程师、作业队设质检员，保证模板、支架施工作业始终在质检人员的严格监督下进行。实行工程质量责任制，逐级落实到班组，责任到人。建立质量奖罚制度，明确奖罚标准，做到奖优罚劣，杜绝质量事故发生。
⑵加强施工技术管理，严格执行以总工程师为首的技术责任制，使施工管理标准化、规范化、程序化。认真熟悉施工图纸，严格按照施工图纸、施工规范、施工方案施工。
⑶工程技术人员应及时进行模板、支架技术交底，在施工期间技术人员跟班作业指导，发现问题及时解决。
⑷严格执行工程 “三检”制度，即自检、互检、交接检。作业队自检、经理部复检合格后，由经理部质检工程师及时通知监理工程师检查签认，隐蔽工程必须经监理工程师签认后方能隐蔽。
⑸认真执行各项质量管理制度，把施工图审签制，技术交底制，测量复核制，隐蔽工程检查签证制等行之有效的质量管理制度，贯穿到施工全过程，并落实到工班。
⑹在施工中，对每道工序、每个工种、每个操作工人，做到质量工作全面落实，强化施工人员的质量意识。
⑺模板支撑应牢固，内面平整光滑，尺寸符合设计，中线水平准确。支架体系牢固，强度、刚度、稳定性满足要求。
⑻预埋件加工尺寸要精确，材质满足设计要求，由技术人员对预埋件的位置进行准确计算，并作好技术交底，编制详细的现场施工技术交底书，进行现场交底，并派专人检查、监督施工，保证施工的质量。
8季节性施工技术措施
8.1雨季施工技术措施
（1）收集气象资料，了解本地区的气象的特点。
（2）做好防雨物资的储备，如草袋、水泵、备用电缆等。
9侧墙模板计算书
9.1参数信息
⑴基本参数
次楞间距(mm):300 穿墙螺栓水平间距(mm):600
主楞间距(mm):600 穿墙螺栓竖向间距(mm):600
对拉螺栓直径(mm):M14
⑵主楞参数
主楞材料:圆钢管 主楞合并根数:2
直径(mm):48 壁厚(mm):3.5
⑶次楞参数
次楞材料:木方 次楞合并根数:2
宽度(mm):60 高度(mm):80
⑷面板参数
面板类型:胶合面板 面板厚度(mm):15
面板弹性模量(N/mm2):6000 面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13
面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50
⑸木方和钢楞
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13 方木弹性模量E(N/mm2):9000
方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50
钢楞弹性模量E(N/mm2):206000 钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205

墙模板设计简图
9.2侧墙模板荷载标准值计算
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
F=γH
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24kN/m3
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2h
T -- 混凝土的入模温度，取20℃
V -- 混凝土的浇筑速度，取2.5m/h
H -- 模板计算高度，取3m
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.2
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850
分别计算得 17.031 kN/m2、72kN/m2，取较小值17.031 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.031kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=3kN/m2。
9.3侧墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。

面板计算简图
⑴抗弯强度验算
弯矩计算公式如下:
M=0.1q1l2+0.117q2l2
其中，M--面板计算最大弯矩(N·mm)
l--计算跨度(次楞间距): l=300.0mm
新浇混凝土侧压力设计值q1=1.2×17.031×0.6×0.9=11.036kN/m
倾倒混凝土侧压力设计值q2= 1.4×3×0.60×0.90=2.268kN/m
其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.1×11.036×3002+0.117×2.268×3002= 1.23×105N·mm
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ = M/W< f
其中， σ --面板承受的应力(N/mm2)
M --面板计算最大弯矩(N·mm)
W --面板的截面抵抗矩 :
W = bh2/6 = 600×15.0×15.0/6=2.25×104 mm3
f --面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=13N/mm2；面板截面的最大应力计算值σ= M/W = 1.23×105 / 2.25×104 = 5.5N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
⑵抗剪强度验算
计算公式如下:
V=0.6q1l+0.617q2l
其中，V--面板计算最大剪力(N)
l--计算跨度(次楞间距): l =300mm
其中q1=11.036kN/m，q2=2.268kN/m
面板的最大剪力：
V = 0.6×11.036×300 + 0.617×2.268×300= 2406.3N
截面抗剪强度必须满足:
τ= 3V/(2bhn)≤fv
其中，τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)
V--面板计算最大剪力(N)：V = 2406.3N
b--构件的截面宽度(mm)：b = 600mm
hn--面板厚度(mm)：hn = 15.0mm
fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.5 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值:τ=3×2406.3/(2×600×15.0)=0.401N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[τ]=1.5N/mm2，满足要求！
⑶挠度验算
根据《建筑施工手册》，刚度验算采用标准荷载，不考虑振动荷载作用。
挠度计算公式如下:
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中，q--作用在模板上的侧压力荷载: q = 17.03×0.6 = 10.219N/mm
l--计算跨度(次楞间距): l = 300mm
E--面板的弹性模量: E = 6000N/mm2
I--面板的截面惯性矩: I = 60×1.5×1.5×1.5/12=16.88cm4
面板的最大允许挠度值:[ν] = 1.2mm；面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×10.22×3004/(100×6000×1.69×105) = 0.553 mm小于面板的最大允许挠度值 [ν]=1.2mm，满足要求！
9.4侧墙模板主次楞的计算
⑴次楞直接承受模板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算。
本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 6×8×8/6×2= 128cm3
I = 6×8×8×8/12×2= 512cm4

次楞计算简图
①次楞的抗弯强度验算
次楞最大弯矩按下式计算：
M = 0.1q1l2+0.117q2l2
其中， M--次楞计算最大弯矩(N·mm)
l--计算跨度(主楞间距): l =600.0mm
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×17.031×0.3×0.9=5.518kN/m
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×3×0.30×0.90=1.134kN/m，其中0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.1×5.518×6002+0.117×1.134×6002= 2.46×105N·mm
次楞的抗弯强度应满足下式：
σ = M/W< f
其中， σ --次楞承受的应力(N/mm2)
M --次楞计算最大弯矩(N·mm)
W --次楞的截面抵抗矩，W=1.28×105mm3
f --次楞的抗弯强度设计值； f=13N/mm2
次楞的最大应力计算值：σ = 2.46×105/1.28×105 = 1.9 N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
②次楞的抗剪强度验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:
V=0.6q1l+0.617q2l
其中， V－次楞承受的最大剪力
l--计算跨度(主楞间距): l =600.0mm
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×17.031×0.3×0.9/2=2.759kN/m
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×3.00×0.3×0.9/2=0.567kN/m，其中，0.90为折减系数。
次楞的最大剪力：
V = 0.6×2.759×600.0+ 0.617×0.567×600.0 = 1203.2N
截面抗剪强度必须满足下式：
τ=3V/(2bhn)
其中， τ--次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)
V--次楞计算最大剪力(N)：V = 1203.2N
b--次楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm
hn--次楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm
fv--次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2
次楞截面的受剪应力计算值:
τ =3×1203.2/(2×60.0×80.0×2)=0.188N/mm2小于次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！
③次楞的挠度验算
根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中， ν--次楞的最大挠度(mm)
q--作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 17.03×0.30=5.11 kN/m
l--计算跨度(主楞间距): l =600.0mm
E--次楞弹性模量（N/mm2）：E = 9000N/mm2
I--次楞截面惯性矩(mm4)，I=5.12×106mm4
次楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×10.22/2×6004/(100×9000×5.12×106) = 0.097 mm小于次楞的最大容许挠度值 [ν]=2.4mm，满足要求！
⑵主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W =5.08cm3 I =12.19cm4 E = 206000N/mm2

主楞计算简图

主楞计算剪力图(kN)

主楞计算弯矩图(kN·m)

①主楞的抗弯强度验算
作用在主楞的荷载:
P＝1.2×17.03×0.3×0.6＋1.4×3×0.3×0.6＝4.435kN
主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 600mm
强度验算公式：
σ = M/W< f
其中，σ-- 主楞的最大应力计算值(N/mm2)
M -- 主楞的最大弯矩(N·mm)M = 3.59×105 N·mm
W -- 主楞的净截面抵抗矩(mm3)W = 9.46×103 mm3
f --主楞的强度设计值(N/mm2)f =205N/mm2；
主楞的最大应力计算值:σ= 3.59×105/9.46×103 = 38 N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！
②主楞的抗剪强度验算
主楞截面抗剪强度必须满足:
τ=2V/A≤fv
其中， τ--主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)
V--主楞计算最大剪力(N)：V = 3259.7N
A --钢管的截面面积(mm2)：A = 978mm2
fv--主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2
主楞截面的受剪应力计算值:
τ =2×3259.7/978=6.67N/mm2小于主楞截面抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！
③主楞的挠度验算
主楞的最大挠度计算值: ν= 0.376mm
主楞的最大容许挠度值: [ν] = 2.4mm
主楞的最大挠度计算值 ν=0.376mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=2.4mm，满足要求！
9.5穿墙螺栓的计算
计算公式如下:
N<[N]=f×A
其中 N -- 穿墙螺栓所受的拉力；
A -- 穿墙螺栓有效面积 (mm2)
f -- 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2
查表得：
穿墙螺栓的型号: M14 ，穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm，穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2，穿墙螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×1.05×10-4 = 17.85 kN，主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 5.92 kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值 [N]=17.85kN，满足要求！
10顶板模板计算书
10.1参数信息
⑴模板支架参数
横向间距或排距0.90m，纵距0.90m，步距1.20m，立杆上端伸出至模板支撑点长度0.35m，模板支架搭设高度5.66m，采用的钢管(mm):Φ48×3.5，板底支撑连接方式为方木支撑，立杆承重连接方式为可调托座。
⑵荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.5 混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.5
施工均布荷载标准值(kN/m2):1
⑶材料参数
面板采用胶合面板，厚度为15mm，板底支撑采用方木。
面板弹性模量E(N/mm2):9500 面板抗弯强度设计值(N/mm2):13
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400 木方的间隔距离(mm):300
木方弹性模量E(N/mm2):9000 木方抗弯强度设计值(N/mm2):13
木方的截面宽度(mm):60 木方的截面高度(mm):80；
托梁材料为：钢管(双钢管) :Ф48×3.5
⑷楼板参数
顶板的计算厚度(mm):750；

顶板支撑架荷载计算单元
10.2模板面板计算
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度
模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 90×1.52/6 = 33.75 cm3
I = 90×1.53/12 = 25.312 cm4
模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图
⑴荷载计算
①静荷载为钢筋混凝土板和模板面板的自重(kN/m)
q1 = 25.5×0.75×0.9+0.5×0.9 = 17.66 kN/m
②活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)
q2 = 1×0.9= 0.9 kN/m
⑵强度计算
计算公式如下:
M=0.1ql2
其中：q=1.2×17.66+1.4×0.9= 22.452kN/m
最大弯矩 M=0.1×22.452×3002= 202068 N·m
面板最大应力计算值 σ =M/W= 202068/33750 = 5.987 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
⑶挠度计算
挠度计算公式为
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中q =q1=22.452kN/m
面板最大挠度计算值 ν = 0.677×22.452×3004/(100×9500×25.312×104)=0.51 mm小于面板最大允许挠度 [ν]=300/ 250=1.2 mm满足要求!
10.3模板支撑方木的计算
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=b×h2/6=6×8×8/6 = 64 cm3
I=b×h3/12=6×8×8×8/12 = 256 cm4

方木楞计算简图
⑴荷载的计算
(1)静荷载为钢筋混凝土板和模板面板的自重(kN/m)
q1= 25.5×0.3×0.75+0.5×0.3 = 5.888 kN/m
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)
q2 = 1×0.3 = 0.3 kN/m
⑵强度验算
计算公式如下:
M=0.1ql2
均布荷载 q = 1.2 × q1 + 1.4 ×q2 = 1.2×5.888+1.4×0.3 = 7.486 kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.1×7.486×0.92 = 0.606 kN·m
方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.606×106/64000 = 9.47 N/mm2小于
方木的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2满足要求!
⑶抗剪验算
截面抗剪强度必须满足:
τ = 3V/2bhn < [τ]
其中最大剪力: V = 0.6×7.486×0.9 = 4.042 kN
方木受剪应力计算值 τ = 3 ×4.042×103/(2×60×80) = 1.263 N/mm2小于方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.4 N/mm2满足要求!
⑷挠度验算
计算公式如下:
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
均布荷载 q = q1 = 5.888 kN/m
最大挠度计算值 ν= 0.677×5.888×9004 /(100×9000×2560000)= 1.135 mm小于最大允许挠度 [ν]=900/ 250=3.6 mm满足要求!
10.4托梁材料计算
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算
托梁采用：钢管(双钢管) :Ф48×3.5
W=10.16 cm3，I=24.38 cm4
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝5.91kN

托梁计算简图
最大弯矩 Mmax = 1.419 kN·m
最大变形 Vmax = 1.856 mm
最大支座力 Qmax = 19.307 kN
最大应力 σ= 1418826.579/10160 = 139.48 N/mm2小于托梁的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求!
托梁的最大挠度为 1.856mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!
10.5模板支架立杆荷载设计值(轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.158×5.3 = 0.838 kN
(2)模板的自重(kN)
NG2 = 0.5×0.9×0.9 = 0.405 kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)
NG3 = 25.5×0.75×0.9×0.9 = 15.491 kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 16.734 kN
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1+2) ×0.9×0.9 = 2.43 kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N = 1.2NG + 1.4NQ =23.483 kN
10.6立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
σ =N/(φA)≤[f]
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 23.483kN
φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3
σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2
L0---- 计算长度 (m)
按下式计算:
l0 = h+2a = 1.2+0.35×2 = 1.9 m
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度取0.35 m
l0/i = 1900 / 15.8 = 120
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.458，
钢管立杆的最大应力计算值 σ=23483/（0.458×489） = 104.853 N/mm2
小于钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
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