某12层综合办公楼.doc

某 12 层综合办公楼，框架-剪力墙结构，主体高度 39.9m，属丙内建筑。抗震设防烈度为 1 度，场地类别类，设计地震分组为第一组，基本风压2/5.0mkN，地面粗糙度为B 类。工程的建筑平、剖面示意图见图 1-1，首层 3.6m，122层 层高均为 3.3m。剪力墙门洞高均取 2.2m，内、外围护墙墙厚 190mm,选用加气混凝土。地下室 1 层，层高 4m。与上部结构相比，地下室顶板刚度足大，手算时可近似取为上部结构的嵌固端。混凝土强度等级选用：梁、板为 C30；墙、柱51层为 C40，126层 C35。各种构建的截面尺寸 表 1-1 由上图可知，横向有 6 列连梁、8 个刚结端（梁与墙的连接端）；纵向有 8 列连梁、8个刚结端；总剪力墙与总框架之间通过连梁和楼板连接，因此，纵、横向均为刚接计算体系。由地下室顶板至顶层屋面处，主体结构高度mH9.39（高出无眠的小楼部分不计入主体高度内）。一，总框架的抗侧刚度计算。1，框架梁柱的线刚度计算：楼层 梁截面（mm)柱)(mmhb 剪力墙厚（mm)混凝土强度等级 纵向 横向 LL1、LL2 非框架梁 边柱 中柱 81 ww 梁、板 墙及柱 51 250450 250700 250400 200400 600600 700700 250 C30 C40 126 250450 250700 250400 200400 500500 600600 250 C30 C35.12b3lEIihI 计算数据如下表所示：框架梁柱的惯性矩及线刚度计算表 表 1-2 计算对象 层数)(bmm)(hmm)(l1mm)(l2mm)/(2 mmkNE)mm10(410I )10(i71mmkN)10(i72mmkN 梁 112 250 700 8325 6775 30 1.14 4.12 5.06 边柱 1 600 600 3600 32.5 1.08 9.75 25 600 600 3300 31.5 1.08 10.31 612 500 500 3300 31.5 0.52 4.97 中柱 1 700 700 3600 32.5 2.00 18.06 25 700 700 3300 31.5 2.00 19.10 612 600 600 3300 31.5 1.08 10.31 2，框架柱抗侧刚度计算。DhCDf2ch12i 如图 1 所示与柱 A 相同fC的柱子有 10 个，同样柱 D、E 各 6 个，所以可以求得每层总框架的fC，又由于抗侧刚度每层不同所以按高度方向取它们的加权平值作为整个框架的抗侧刚度。即 每层6610jfjEfjDfjAfCCCC (j 为层数）总框架的抗侧刚度9.3973.33.346.312652j1fjjfjfCCCC K 和柱抗侧刚度修正系数 计算公式 表 1-3 楼层 简图 K 一般柱 ciiiiK2i4321 KK2 底层柱 ciiK21i KK25.0 总框架抗侧刚度计算表 表 1-4 柱 A 层数 1i 2i 3i 4i ci K c)mm/k(ND h(mm)10(3kNCfi)10(3kNCf 1 0.00 4.12 0.00 0.00 9.75 0.423 0.381 34.380 3600 123.77 3478.91 25 0.00 4.12 0.00 4.12 10.31 0.400 0.167 18.920 3300 62.43 1875.38 612 0.00 4.12 0.00 4.12 4.97 0.829 0.293 16.050 3300 52.96 1588.69 柱 D 1 4.12 5.06 0.00 0.00 18.06 0.508 0.402 67.235 3600 242.05 )10(3kNCf 25 4.12 5.06 4.12 5.06 19.10 0.481 0.194 40.789 3300 134.60 612 4.12 5.06 4.12 5.06 10.31 0.891 0.308 35.004 3300 115.51 1854.08 柱 E 1 5.06 0.00 0.00 0.00 9.75 0.519 0.405 36.525 3600 131.49 25 5.06 0.00 5.06 0.00 10.31 0.491 0.197 22.395 3300 73.90 612 5.06 0.00 5.06 0.00 4.97 1.018 0.337 18.483 3300 60.99 二，总剪力墙的等效抗弯刚度 1，剪力墙类型 本题横向剪力墙中 W1、W3、W4 无洞口为整体墙；W2 为小开口整体墙，WF1、WF2 为壁式框架。2，等效抗弯刚度计算 W1、W2、W3、W4 截面尺寸图如下：根据截面尺寸图分别求出各剪力墙的wA、WI，再根据公式 2-1 求出各剪力墙的等效抗弯刚度。)12(64.312eq HGAEIEIEIwww W1、W2、W3、W4 的等效抗弯刚度计算结果如下表。各剪力墙等效抗弯刚度计算表 表 2-1 由表 2-1 得总剪力墙的等效抗弯刚度为：)10(245.161957.39265.452193.312818.6222134321mmkNEIEIEIEIEIeqeqeqeqeq 三，壁式框架 壁式框架与普通框架计算原理和步骤一样，但要对 D 值和反弯点高度进行修正。1w 层数)/k(2mmNE)/k(2mmNG)10(26mmAw )10(412wmmI )10(213mmkNEIeq)10(213mmkNEIeq 的加权平均数 15 32.5 13 1.438 2.125 2.09 6.785 6.818 612 31.5 12.6 1.438 2.125 2.09 6.577 w2 15 32.5 13 1.315 11.175 1.68 33.579 31.193 612 31.5 12.6 1.196 9.568 1.47 28.242 3w 15 32.5 13 2.338 14.535 1.37 45.047 45.265 612 31.5 12.6 2.338 14.535 1.37 43.661 4w 15 32.5 13 2.356 13.964 1.56 43.106 39.957 612 31.5 12.6 2.166 11.967 1.39 36.111 D 值的修正按公下式计算。212hKDcc 300llEIEIhEIKVc 式中cK考虑刚域和剪切变形影响后的柱线刚度；0EI杆件中段的截面抗弯刚度；0l杆件中段长度；l相邻两墙肢形心线的距离；V考虑剪切变形的刚度折减系数。1，壁式框架 WF2 梁的线刚度计算表 表 3-1 层数 梁跨 剪力墙厚（mm)连梁截面高)(h mmb 连梁中段的长度l0(mm)相邻两墙肢形心线之距l(mm)10(4100mmI 0lhb V)mmk10(211NEI)10(27mmkNKb 1 DA 250 1400 1950 2225 5.717 0.718 0.397 10.114 45.458 AB 250 1400 1950 2350 5.717 0.718 0.397 11.917 50.709 BE 250 1400 1949.5 2237.5 5.717 0.718 0.397 10.294 46.006 212 DA 250 1100 1874 2225 2.773 0.587 0.492 6.850 30.788 AB 250 1100 1874 2350 2.773 0.587 0.492 8.071 34.344 BE 250 1100 1874.5 2237.5 2.773 0.587 0.492 6.961 31.109 柱的线刚度计算表 表 3-2 柱号 层数 剪力墙厚（mm)柱截面高)(mmhc 柱中段的长度)(0mmh 层高 h（mm)10(490mmI 0chh V)(2mmkNE)mmk10(211NEI)10(27mmkNKb D 1 250 500 2325 3600 2.604 0.215 0.875 32.5 2.749 7.637 2 250 500 2450 3300 2.604 0.204 0.886 32.5 1.832 5.553 35 250 500 2450 3300 2.604 0.204 0.886 32.5 1.832 5.553 612 250 500 2450 3300 2.604 0.204 0.886 31.5 1.776 5.382 A 1 250 750 2325 3600 8.789 0.323 0.765 32.5 8.112 22.533 2 250 750 2450 3300 8.789 0.306 0.783 32.5 5.466 16.562 35 250 750 2450 3300 8.789 0.306 0.783 32.5 5.466 16.562 612 250 750 2450 3300 8.789 0.306 0.783 31.5 5.297 16.053 B 1 250 750 2325 3600 8.789 0.323 0.765 32.5 8.112 22.533 2 250 750 2450 3300 8.789 0.306 0.783 32.5 5.466 16.562 35 250 750 2450 3300 8.789 0.306 0.783 32.5 5.466 16.562 612 250 750 2450 3300 8.789 0.306 0.783 31.5 5.297 16.053 E 1 250 525 2325 3600 3.015 0.226 0.864 32.5 3.142 8.729 2 250 525 2450 3300 3.015 0.214 0.876 32.5 2.097 6.356 35 250 525 2450 3300 3.015 0.214 0.876 32.5 2.097 6.356 612 250 525 2450 3300 3.015 0.214 0.876 31.5 2.033 6.160 壁式框架 WF2 抗侧刚度计算表 表 3-3 柱 D 层数 1bK 2bK 3bK 4bK cK K c h(mm)/(mmkND)10(3kNCfi)10(3fkNC 1 0 45.458 0 0 7.637 5.953 0.811 3600 57.37 206.54 1580.879 2 0 30.788 0 45.458 5.553 6.865 0.774 3300 47.38 156.37 1184.682 35 0 30.788 0 30.788 5.553 5.544 0.735 3300 44.97 148.39 1111.578 612 0 30.788 0 30.788 5.382 5.720 0.741 3300 43.94 145.01 1088.095 柱 A )10(3kNCf 1 45.458 50.709 0 0 22.533 4.268 0.761 3600 158.71 571.35 1146.372 2 30.788 34.344 45.458 50.709 16.562 4.869 0.709 3300 129.37 426.92 35 30.788 34.344 30.788 34.344 16.562 3.933 0.663 3300 120.98 399.22 612 30.788 34.344 30.788 34.344 16.053 4.057 0.670 3300 118.48 391.00 柱 B 1 50.709 46.006 0 0 22.533 4.292 0.762 3600 158.90 572.05 2 34.344 31.109 50.709 46.006 16.562 4.896 0.710 3300 129.57 427.58 35 34.344 31.109 34.344 31.109 16.562 3.952 0.664 3300 121.18 399.89 612 34.344 31.109 34.344 31.109 16.053 4.077 0.671 3300 118.68 391.63 柱 E 1 46.006 0 0 0 8.729 5.270 0.794 3600 64.15 230.94 2 31.109 0 46.006 0 6.356 6.067 0.752 3300 52.67 173.81 35 31.109 0 31.109 0 6.356 4.895 0.710 3300 49.72 164.07 612 31.109 0 31.109 0 6.160 5.050 0.716 3300 48.62 160.46 WF1 抗侧刚度计算表 数量)/k(mmND)(fkNCi)10(3fkNC 1 2 35 612 1 2 35 612 2 319600 201180 172820 171580 926840 694060 570320 566240 1220.718 四，刚度特征值计算 1，铰接体系：041.21045.161210)718.1220371.1146081.1854(9.3963feqcIECH 2，刚接体系：先计算综合连梁的约束刚度，共有 6 处梁与墙肢相连，其中 2 根 LL1 与 W1 相连,2 根 LL2 与W2 相连，2 根 KL3 与 W4 相连。连梁 1 计算长度：)(4500300330023000lmm 连梁 1 刚臂长度：00311.045001400a)(1400440023000albblmm 连梁 1 的约束刚度：1 层：)(92.594133600)311.01(450012)311.01(400250306h)1()1(63331kNalaEICb 212 层：)(18.648153300)311.01(450012)311.01(400250306h)1()1(63331kNalaEICb LL1 的约束刚度取高度方向的加权平均值得：)10(656.12829.396.392.594133.31118.648153b1kNC 连梁 2 的计算长度：)(720021002720023000lmm 连梁 2 刚臂长度：486.072003500)(3500440027200194.072001400a)(1400440023000albmmblmm 连梁 1 的约束刚度：1 层：)(97.2011993600)486.0194.01(720012)486.0194.01(400250306)1()1(63331kNbalbaEICb)(06.3668943600)486.0194.01(720012)486.0194.01(400250306)1()b1(63332kNbalaEICb 212 层：)(87.2194903300)486.0194.01(720012)486.0194.01(400250306)1()1(63331kNbalbaEICb)(06.4002483300)486.0194.01(720012)486.0194.01(400250306)1()b1(63332kNbalaEICb LL2 的约束刚度取高度方向的加权平均值得：)10(158.123029.396.3)06.36689497.201199(3.311)06.40024887.219490(3b1kNCKL3 计算长度：)(11700300840027200lmm KL3 刚臂长度：00299.0117003500a)(3500440027200albblmm 连梁 1 的约束刚度：1 层：)(88.215023600)299.01(450012)299.01(400250306h)1()1(63331kNalaEICb 212 层：)(69.234573300)299.01(450012)299.01(400250306h)1()1(63331kNalaEICb LL1 的约束刚度取高度方向的加权平均值得：)(63.4656229.396.388.215023.31169.23457b1kNC 所有连梁约束刚度等于 LL1、LL2、KL3 的约束刚度的和，即：)10(377.140563.4656249.123015870.1286553bkNC 2，刚接体系：在计算体系基本周期时，认为体系完全处于弹性阶段工作，按下式计算：357.210245.16110)377.1405718.1220372.1146081.1854(9.39133feqcIECH在体系协同内力计算时，总连梁等效剪切刚度bC可乘以考虑弹塑性变形影响的刚度折减系数，根据高规5.2.1 条规定折减系数不宜小于 0.5，本题取 0.55。221.210245.16110)377.140555.0718.1220372.1146081.1854(9.39133feqcIECH五，横向水平地震作用 1，各层的恒载都取2/k10mmN，活荷载取2/k2mmN，所以每层的重力荷载代表标准值为：)(56.93226.158.4912kN。2，结构等效总重力荷载)(112.950901256.932285.085.0eqkNGGE 3，结构基本周期 T 假想把集中在各层楼面处的重力荷载iG视作水平荷载来计算结构的顶点侧移T，为了计算方便，可把重力荷载简化为水平均布荷载 q，如下图所示。)/(78.28039.391256.93229.3912qmkNGi 框架剪力墙结构顶点位移T为均布荷载作用下的顶点位移，1 故，2111244shchchshEIqHeqT 铰接体系：)(217.02041.2041.2041.21041.2ch2.0411sh2.041041.2041.2110612.19.3978.28032494mshchT 结构基本自震周期)(594.0217.075.07.17.1sTT。同理刚接体系)(196.0Tm，)(565.0sT。4，相应于 T 的水平地震荷载影响系数1 本题属类场地，设计地震分组为第一组，查规范得特征周期)(35.0sTg。按烈度 7 度查规范得水平地震影响系数最大值为：08.0max。铰接体系：因ggTTT594.05，故由规范得：0497.008.00.1594.035.09.0max2TTg 同理得刚接体系0520.0。5，主体结构底部剪力标准值EKF 铰接体系：)(76.4727112.950900497.0kNGFeqEK 同理刚接体系 )(33.4946112.950900520.0kNFEK。6，各层水平地震作用iF 本题)(48.035.04.14.1)(594.0sTsTg，查规范得：铰接体系：117.007.0594.008.007.008.0Tn kNFHGHGHGHGFHGHGFnnjiiinjiiinEKnjiiiii3331i31i11062.01015.5121.01052.4)121.01(1015.5)1(刚接体系：115.007.0520.008.007.008.0Tn。kNFHGHGHGHGFnnjiiinjiiii3331i31i1064.01038.5119.01074.4)119.01(1038.5 iF的计算结果见表 5-1。横向各层水平地震作用iF计算表 表 5-1 层数)(mHi)(kNGi)(mkNHGii iiiHGHGi)(ikNF)(ikNV)(iimkNHF 铰接体系 刚接体系 铰接体系 刚接体系 铰接体系 刚接体系 12 39.9 10876.32 433965.17 0.153 691.27 725.30 691.27 725.30 27581.64 28939.28 11 36.6 10876.32 398073.31 0.140 634.10 665.31 1325.37 1390.60 23207.93 24350.29 10 33.3 10876.32 362181.46 0.128 576.92 605.32 1902.29 1995.93 19211.56 20157.21 9 30 10876.32 326289.60 0.115 519.75 545.33 2422.04 2541.26 15592.54 16360.05 8 26.7 10876.32 290397.74 0.102 462.58 485.35 2884.62 3026.61 12350.85 12958.79 7 23.4 10876.32 254505.89 0.090 405.41 425.36 3290.03 3451.97 9486.50 9953.45 6 20.1 10876.32 218614.03 0.077 348.23 365.37 3638.26 3817.34 6999.49 7344.02 5 16.8 10876.32 182722.18 0.064 291.06 305.39 3929.32 4122.73 4889.82 5130.51 4 13.5 10876.32 146830.32 0.052 233.89 245.40 4163.21 4368.13 3157.49 3312.91 3 10.2 10876.32 110938.46 0.039 176.72 185.41 4339.92 4553.55 1802.50 1891.22 2 6.9 10876.32 75046.61 0.026 119.54 125.43 4459.47 4678.97 824.85 865.45 1 3.6 10876.32 39154.75 0.014 62.37 65.44 4521.84 4744.41 224.53 235.58 130515.84 2838719.52 1.000 4521.84 4744.41 125329.69 131498.77 六，水平地震作用折算及水平位移验算 1，水平地震作用折算 为方便计算，可把各层质点处水平地震作用iF和顶点附加水平地震作用nF折算为倒三角形分布荷载0q和顶点集中荷载 F。水平地震作用iF和nF产生的基底弯矩和剪力分别为：铰接体系：)(1015.51062.01052.4)m(1024.1509.391062.01033.1253330333i0kNFFVkNHFHFMnini 又 00200max23,)(6qVHMPHMHV 代入得：)(85.1003)/(63.207qmaxkNPmkN 刚接体系：)(87.1037)/(85.217q)(1038.51064.01074.4)m(1002.1579.391064.01050.131max33303330kNPmkNkNVkNM 水平地震作用下主体结构框架-剪力墙协同工作计算简图如下图所示。2，水平位移验算 计算公式如下：6121121)1(y2233243w3shshshchchEIqHshchchshEIPHw 将041.2（刚接体系：357.2）及各楼层标高处的 值代入上式中，可求出相应高度处的位移pqy,y。各楼层标高处的总水平位移为)()()(ypqyy。各层间相对位移：)()(y1iiiyy。以上各项计算结果见表 6-1。水平位移计算表 表 6-1 层数)(mHi)(mhi 9.39iH 铰接体系 刚接体系)mm(qy)(mmyP)mm()(iy)mm(y)mm(qy)(mmyP)mm()(iy)mm(y 12 39.9 3.3 1.00 16.70 4.99 21.70 2.21 9.39 4.29 13.68 1.41 11 36.6 3.3 0.92 15.07 4.41 19.48 2.14 8.47 3.80 12.27 1.37 10 33.3 3.3 0.83 13.51 3.83 17.35 2.07 7.60 3.31 10.91 1.33 9 30 3.3 0.75 12.01 3.27 15.28 2.00 6.75 2.83 9.58 1.29 8 26.7 3.3 0.67 10.55 2.72 13.27 1.94 5.93 2.36 8.30 1.25 7 23.4 3.3 0.59 9.14 2.20 11.33 1.88 5.13 1.92 7.05 1.20 6 20.1 3.3 0.50 7.75 1.71 9.46 1.81 4.35 1.49 5.84 1.16 5 16.8 3.3 0.42 6.40 1.25 7.65 1.73 3.58 1.10 4.69 1.10 4 13.5 3.3 0.34 5.07 0.85 5.92 1.64 2.83 0.76 3.59 1.03 3 10.2 3.3 0.26 3.77 0.51 4.29 1.53 2.10 0.46 2.56 0.95 2 6.9 3.3 0.17 2.51 0.25 2.76 1.40 1.39 0.22 1.61 0.84 1 3.6 3.6 0.09 1.29 0.07 1.36 1.36 0.71 0.06 0.77 0.77 0 0 0 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 铰接体系、刚接体系的侧移曲线和层间侧移曲线如下图所示：铰接体系的侧移曲线 刚接体系的侧移曲线 层间最大位移与层高之比应满足规范要求，即8001/yh，由表 6-1 知：800115001330021.2yhyh（满足要求）。七，水平地震作用下的内力计算 1，总剪力墙、总框架和总连梁的内力 铰接体系 总剪力墙的弯矩wM和剪力wV计算公式如下：)2.7(11221)1.7(112212222shchshchPchchchshshqHVshchchshPHshchchshshqHMww 总框架的剪力fV计算公式：)3.7()()(121)()(2pwwwfVPVqHVVV 计算结果如表 7-1：表 7-1 层数 铰接体系 倒三角形荷载 顶点集中力)(wkNV)/(mkNMw)(fkNV)(wkNV)/(mkNMw)(fkNV 12-1385.54 0.00 1385.54 256.35 0.00 747.50 11-745.30 -3492.01 1402.14 260.01 849.99 743.84 10-183.16 -5004.79 1440.18 271.11 1724.26 732.75 9 316.95 -4769.02 1483.58 289.95 2647.81 713.91 8 769.30 -2965.42 1518.07 317.07 3647.02 686.78 7 1186.84 270.10 1530.70 353.26 4750.45 650.59 6 1581.48 4842.54 1509.55 399.54 5989.63 604.31 5 1964.52 10695.12 1443.35 457.24 7399.98 546.61 4 2346.89 17807.63 1321.14 528.01 9021.78 475.85 3 2739.52 26195.87 1132.00 613.86 10901.39 390.00 2 3153.64 35912.08 864.71 717.25 13092.53 286.60 1 3601.06 47046.47 507.44 841.15 15657.80 162.71 0 4142.22 60965.28 0.00 1003.85 18969.44 0.00 刚接体系 计算步骤如下：（1）把刚接体系的刚度特征值和某一截面处的相对高度 代入式（7.2）中，求出wV。（2）再把wV代入式（7.3）中，求出fV。（3）根据总框架的抗侧刚度和总连梁的约束刚度按比例分配fV，得到总框架和总连梁的剪力：fbfbfbfffVCCCVCCCVm（4）总剪力墙分配到的剪力mVVww。（5）总剪力墙的弯矩按式（7.1）计算。计算结果如表 7-27-3：表 7-2 倒三角形荷载 顶点集中力 m)(wkNV)(fkNV m)(wkNV)(fkNV 383.53 -1535.48 1535.48 210.57 194.84 843.03 389.72 -871.10 1560.28 209.64 198.56 839.31 404.26 -299.58 1618.47 206.82 209.84 828.03 421.69 200.88 1688.28 202.01 229.12 808.75 437.26 649.35 1750.61 195.01 257.14 780.73 446.69 1062.92 1788.38 185.56 294.96 742.92 446.05 1457.37 1785.82 173.31 344.02 693.85 431.59 1847.72 1727.89 157.78 406.20 631.68 399.57 2248.87 1599.71 138.38 483.86 554.02 346.19 2676.09 1386.00 114.37 579.96 457.91 267.38 3145.68 1070.46 84.85 698.18 339.70 158.66 3675.54 635.19 48.67 843.00 194.87 0.00 4346.11 0.00 0.00 1037.87 0.00 表 7-3 倒三角形荷载 顶点集中力)(wkNV)/(mkNMw)(fkNV)(wkNV)/(mkNMw)(fkNV-1151.95 0.00 1151.95 405.41 0.00 632.46 -481.38 -3942.05 1170.56 408.20 647.06 629.67 104.68 -5851.29 1214.22 416.66 1318.79 621.21 622.57 -5997.34 1266.59 431.13 2040.79 606.74 1086.61 -4582.60 1313.35 452.15 2840.59 585.73 1509.61 -1749.99 1341.69 480.52 3748.67 557.35 1903.42 2411.66 1339.76 517.33 4799.66 520.55 2279.31 7864.14 1296.30 563.97 6033.61 473.90 2648.44 14618.47 1200.14 622.24 7497.56 415.64 3022.28 22735.30 1039.81 694.34 9247.32 343.54 3413.06 32327.21 803.08 783.02 11349.59 254.85 3834.20 43563.00 476.54 891.68 13884.52 146.19 4346.11 57968.94 0.00 1037.87 17257.39 0.00 总框架梁、总剪力墙、总连梁的内力等于倒三角形分布荷载作用下的内力与顶部集中荷载作用下的内力之和，计算结果如表 7-4：表 7-4 层数 铰接体系 刚接体系 总剪力墙)(wkNV 总剪力墙)/(mkNMw 总框架)(fkNV 总剪力墙)(wkNV 总剪力墙)/(mkNMw 总框架)(fkNV 总连梁 m 12-1129.19 0.00 2133.04 -746.54 0.00 1784.41 594.09 11-485.28 -2642.02 2145.98 -73.18 -3294.98 1800.23 599.36 10 87.95 -3280.53 2172.93 521.34 -4532.49 1835.43 611.08 9 606.89 -2121.21 2197.49 1053.70 -3956.54 1873.33 623.70 8 1086.37 681.60 2204.85 1538.75 -1742.01 1899.08 632.27 7 1540.10 5020.55 2181.29 1990.13 1998.69 1899.04 632.26 6 1981.02 10832.18 2113.87 2420.75 7211.32 1860.31 619.36 5 2421.76 18095.10 1989.96 2843.28 13897.75 1770.20 589.36 4 2874.89 26829.41 1796.99 3270.67 22116.03 1615.78 537.95 3 3353.38 37097.26 1522.00 3716.62 31982.62 1383.35 460.56 2 3870.89 49004.61 1151.31 4196.08 43676.80 1057.93 352.22 1076.00 1 4442.21 62704.27 670.15 4725.87 57447.52 622.73 207.33 1030.00 1076.00 0 5146.08 79934.72 0.00 5383.99 75226.33 0.00 0.00 1030.00 1076.00 总框架剪力fV的调整 对总框架剪力02.0 VVf的楼层，fV取10301015.52.02.030V（刚接体系为 1076）和28.330785.22045.15.1maxf,V（刚接体系为 2848.62）中较小值，见表中有下划线的数值。各框架总剪力调整后，按调整前后的比例放大各柱和梁的剪力和端部弯矩，柱轴力不放大。铰接体系、刚接体系总剪力墙、总框架、总连梁内力曲线图如下所示：铰接体系内力曲线图 刚接体系内力曲线图 2，各根柱、各根连梁、各片剪力墙的内力（1），个框架柱的剪力和弯矩 总框架剪力应按各框架柱的 D 值分配到各柱。第 j 层第 i 根框架柱的剪力cijV为：2)1(f1cfjjmiiiijVVDDV 式中 m第 i 层中柱子总数。总框架剪力fV是由框架和壁式框架承担，按两个的 D 值分配，令框架承担的剪力为1V，壁式框架承担的剪力为2V，计算结果如表 7-57-6：表 7-5 壁式框架与框架的分配系数计算表 )(CfkN 分配系数 框架 1854081.12 0.439 WF1 1146371.79 0.272 WF2 1220718.50 0.289 表 7-6 WF1、WF2、框架剪力（kN）楼层 铰接体系 刚接体系 框架 WF1 WF2 框架 WF1 WF2 12 936.90 579.28 616.85 783.77 484.61 516.03 11 942.59 582.80 620.60 790.72 488.90 520.61 10 954.42 590.12 628.39 806.18 498.46 530.79 9 965.21 596.79 635.49 822.83 508.75 541.75 8 968.44 598.79 637.62 834.14 515.74 549.19 7 958.10 592.39 630.81 834.12 515.73 549.18 6 928.48 574.08 611.31 817.11 505.22 537.98 5 874.06 540.43 575.48 777.53 480.75 511.92 4 789.30 488.02 519.67 709.71 438.81 467.27 3 668.51 413.34 440.15 607.61 375.68 400.05 2 505.69 312.67 332.95 464.6