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高支模满堂脚手架专项施工方案

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大唐延安发电厂2×350MW”上大压小”热电联产工程

高支模满堂脚手架专项施工方案

批准:

审核:

编制:

********************项目部
08月16日

目 录
1 编制依据 2
2 工程概况 2
3 施工方案 2
3.1 施工流程 2
3.2 脚手架的设置 3
3.3 脚手架的搭设 3
3.4 脚手架的拆除 4
3.5 重大危险源监控及预防措施 5
4 安全生产保证体系 5
5 安全技术保证体系 6
6 高支模满堂脚手架的设计验算 6
6.1 梁模板扣件钢管高支撑架计算书 错误! 未定义书签。
6.2 扣件钢管楼板模板支架计算书 错误! 未定义书签。

1 编制依据
1.1 现场施工的条件和要求
1.2 结构施工图纸
1.3 《建筑施工模板安全技术规范》( JGJ162- )
1 4 《混凝土结构设计规范》(GB50010- )
1.5 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130- )
1.6 《建筑施工手册》第五版
2 工程概况
该项目为综合楼及室外工程, 综合楼属于高层建筑, 结构形式为框架结构, 建筑面积6739.34㎡, 综合楼地下一层, 地上九层, 地下为设备用房, 建筑面积292.68㎡, 地上1-3层为办公, 4-8层为宿舍,9层为多功能厅,建筑面积为6446.66㎡, 建筑高度为45.6米。室外工程包括围墙、 大门、 道路、 绿化、 硬化、 管线综合等。
本工程九层 部位支撑高度为8.1米, 支撑体系为高支模项目, 为危险性较大的分部分项工程。
3 施工方案
高支模采用扣件式满堂钢管脚手架, 使用Ф48mm、 壁厚3.5mm钢管,立杆采用2m,6m钢管, 纵横水平杆采用6m钢管, 剪刀撑采用6m钢管。
3.1 施工流程:
场地清理→弹立杆定位轴线→排放纵向扫地杆→竖立杆→将纵向扫地杆与立杆连接→安装横向扫地杆→安装纵向水平杆→安装横向水平杆→安装剪刀撑→安装连接件→绑扎水平安全网
3.2 脚手架的设置:
3.2.1 脚手架立杆纵横距为0.8m, 其中梁纵距为0.8m,横向间距为0.3m, 竖向支撑采用单立杆, 并用对接扣件相互错开对接, 且不能在同一步距内, 下端第一杆采用2m杆和6m杆相互错开, 步距均为1.5m。
　 3.2.2 剪刀撑四边与中间每隔4m设置一道竖向剪刀撑, 由底到顶连续设置, 满堂脚手架两端与中间每隔5m设置一道水平剪刀撑。
3.3 脚手架的搭设
3.3.1立杆施工要求
( 1) 立杆设置前要用墨斗线弹出立杆位置线, 并在位置线处设置立杆。
( 2) 立杆接长严禁搭接, 必须采用对接扣件连接, 相邻两立杆的对接接头不得在同步内, 且对接接头沿竖向错开距离不小于500mm,各接头中心距主节点不大于步跨的1/3。
( 3) 严禁将上段立杆与下段立杆错开固定在水平杆上, 立杆的垂直偏差不大于架高的1/300。
( 4) 、 严禁使用不合格、 锈蚀、 和有裂纹的扣件。
3.3.2 水平杆施工要求
纵横水平钢管水平方向间距与立杆间距相同, 顶端水平杆距楼板、 梁为900mm,步距为不大于1.5m。
( 1) 脚手架底座上不大于200mm处的立杆上必须设置纵、 横向扫地杆, 横向水平杆设于纵向杆之下, 纵向水平杆固定在立杆的内侧, 并采用直角扣件与立杆扣紧。
( 2) 纵横向水平杆接长一般采用对接扣件连接, 相邻纵向水平杆对接接头应交错布置, 不应设在同步、 同跨内, 相邻接头水平距离不应小于500mm。
( 3) 每一主节点处必须设置一根横向水平杆, 并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上, 该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150mm。
( 4) 水平杆必须扣接在立杆上, 不得相互扣接。扣件螺帽一定要拧紧, 立杆竖接和水平杆横接一定要采用对接扣件, 保证竖向传力和水平观感。
3.3.3 剪刀撑的设置要求
( 1) 每道剪刀撑宽度不应小于4跨,其宽度为4～6m,连续布置, 斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆或立杆上, 旋转扣件中心线至主节点的距离不得大于150mm。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧, 夹角为45º～60º之间。
( 2) 满堂脚手架应在同一立面处按相应间距连续设置剪刀撑
( 3) 剪刀撑斜杆的接头采用搭接方式, 搭接长度不应小于1000mm,并采用三个旋转部扣件分别在离杆端不小于100mm处和搭接中段固定。
3.3.4 扣件要求:
( 1) 扣件式钢管脚手架主要由直角扣件、 旋转扣件、 对接扣件连接, 直角扣件用于两根呈垂直交叉钢管的连接, 旋转扣件用于两根呈任意角度交叉钢管的连接, 对接扣件用于两根钢管的对接连接, 承载力直接传递到结构板上。
( 2) 扣件与钢管的接触面要保证严密, 确保扣件与钢管连接紧固。
( 3) 扣件和钢管的质量要合格, 满足施工要求, 对发现脆裂、 变形、 滑丝的严禁使用。
3.3.5 安全网
安全网采用10cm×10cm的安全网, 在支撑体系上设置一道水平安全网。高度为4米。
3.4 脚手架的拆除
3.4.1 拆除前应报审批准, 进行必要的安全技术交底后方可进行拆除。周围设围栏或警戒标识, 划出工作禁区, 禁止非拆卸人员进入, 并设专人看管。拆除时, 班组成员要明确分工, 统一指挥, 操作过程中精力要集中, 不得东张西望和开玩笑, 工具不用时要放入工具袋内。
3.4.2 严格遵守拆除顺序, 拆除顺序应从上而下, 一步一清, 不允许上下同时作业, 本着先搭后拆, 按层次由上而下进行, 脚手架逐层拆除。
3.4.3 拆除脚手架的大横杆、 剪刀撑, 应先拆中间扣, 再拆两头扣, 由中间操作人往下顺钢管, 不得往下乱扔; 拆除的脚手架杆、 模板、 扣件等材料应由专人传递或用绳索吊下, 不得往下投扔, 以免伤人和不必要的损失。
3.4.4 拆除过程中最好不要中途换人, 如必须换人时, 应将拆除情况交代清楚; 拆除过程中最好不要中断, 如确需中断应将拆除部分处理清楚告一段落, 并检查是否会倒塌, 确认安全后方可停歇。
3.4.5 拆下来的钢管、 模板、 扣件要分类堆放, 进行保养, 检修。
3.5 重大危险源监控及预防措施:
3.5.1 作业中, 禁止随意拆除脚手架的构架杆件、 整体性构建、 连接紧固件。却因操作要求需要临时拆除时, 必须经主管人员同意, 采取相应弥补措施, 并在作业完毕后及时予以恢复。
3.5.2 人在架设作业时, 应注意自我安全保护和她人的安全, 避免发生碰撞、 闪失和落物, 严禁在架杆上等不安全处休息。
3.5.3 每班工人上架工作时, 应现行检查有无影响安全作业的问题, 在排除和能解决后方可开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时, 应立即停止作业进行检查, 直到安全后方可正常作业。
4 安全生产保证体系
项目经理部健全安全生产保证体系, 设置安全生产管理机构, 配备专职安全监督管理人员, 并赋予一定的管理权限。建立健全安全生产责任制, 严格执行安全生产法律、 法规标准和企业安全规章制度, 确保安全生产。
工 作 保 证
检 查 保 证
制定岗位责任
执行有关安全施工规程
经济保证
组织保证
项目经理
制定安全施工技术措施
技术质量科
消防、 临时用水用电设置、 季节性防爆、 防冻防煤气中毒用品
材料设备科
购置劳动保护用品机械设备管理
易燃爆、 半成品堆放检查
综合办公室
组织电工自查用电设备、 职工体检、 宿舍检查
贯彻落实有关安全施工规程进行全员安全教育
施工安监科
安全员专检安全值日巡回检查、 安全资料收整理、 施工
财务科
安全资金保障
奖 惩
安全生产保证体系图
5 安全技术保证体系
建立以项目部总工程师为主, 施工安监科、 技术质量科各专业人员组成的安全技术保证体系, 负责编制施工技术方案、 作业指导书( 含安全技术措施) , 负责专业技术人员、 特殊作业人员、 专业施工人员、 新入工地人员及其它人员的安全技术培训教育, 组织制订安全操作规程。编制危险源识别、 风险评价、 风险控制计划和方案。
6 高支模满堂脚手架的设计验算
板顶标高39.3米; 支撑高度为8.1米、 板厚为120mm; 最大梁截面 350*600作为梁模板支撑满堂架计算对象。选取板厚为120mm楼板作为计算对象。
6.1扣件式梁模板安全计算书
6.1.1计算依据
1、 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-
2、 《混凝土结构设计规范》GB50010-
3、 《建筑结构荷载规范》GB50009-
4、 《钢结构设计规范》GB50017-
6.1.1.1计算参数
基本参数
混凝土梁高h(mm)
600
混凝土梁宽b(mm)
300
混凝土梁计算跨度L(m)
3.6
模板支架高度H(m)
8.1
计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-
模板荷载传递方式
可调托座
次梁悬挑长度a1(mm)
0
梁两侧楼板情况
梁两侧有板
梁侧楼板厚度
120
斜撑(含水平)布置方式
普通型
梁跨度方向立柱间距la(m)
0.8
垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb(m)
0.7
水平杆步距h(m)
1.5
梁侧楼板立杆的纵距la1(m)
0.8
梁侧楼板立杆的横距lb1(m)
0.8
立杆自由端高度a(mm)
300
梁底增加立柱根数n
1
梁底支撑小梁根数m
4
架体底部布置类型
底座
结构表面要求
表面外露

材料参数
主梁类型
圆钢管
主梁规格
Ф48×3.0
次梁类型
矩形木楞
次梁规格
50×100
面板类型
覆面木胶合板
面板规格
12mm(克隆、 山樟平行方向)
钢管规格
Ф48×3

荷载参数
基础类型
混凝土楼板
地基土类型
/
地基承载力特征值fak(N/mm2)
/
架体底部垫板面积A(m2)
0.2
是否考虑风荷载
否
架体搭设省份、 城市
陕西(省)延安市(市)
地面粗糙度类型
/
基本风压值Wo(kN/m^2)
/
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m^2)
0.5
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m^3)
24
钢筋自重标准值G3k(kN/m^3)
1.5
施工人员及设备产生荷载标准值Q1k(kN/m^2)
2.5
6.1.1.2施工简图

( 图1) 剖面图1 (图1) 剖面图1
6.1.2面板验算
根据规范规定面板可按简支跨计算, 根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上, 无悬挑端, 故可按简支跨一种情况进行计算, 取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3, I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4
6.1.2.1强度验算
由可变荷载控制的组合:
q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1kb}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×1+1.4×2.5×1)=20.214kN/m
由永久荷载控制的组合:
q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q1kb}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1)=21.402kN/m
取最不利组合得:
q=max[q1,q2]=max(20.214,21.402)=21.402kN/m

( 图3) 面板简图

( 图4) 面板弯矩图
Mmax=0.027kN·m
σ=Mmax/W=0.027×106/24000=1.115N/mm2≤[f]=31N/mm2
满足要求
6.1.2.2挠度验算
qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×600/1000)×1=15.8kN/m

( 图5) 简图

( 图6) 挠度图
ν=0.012mm≤[ν]=300/((4-1)×400)=0.25mm
满足要求
6.1.3次梁验算
由可变荷载控制的组合:
q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×300/1000/(4-1)+1.4×2.5×300/1000/(4-1))=2.021kN/m
由永久荷载控制的组合:
q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×300/1000/(4-1)+1.4×0.7×2.5×300/1000/(4-1))=2.14kN/m
取最不利组合得:
q=max[q1,q2]=max(2.021,2.14)=2.14kN/m
计算简图:

( 图7) 简图
6.1.3.1强度验算

( 图8) 次梁弯矩图(kN·m)
Mmax=0.277kN·m
σ=Mmax/W=0.277×106/(83.333×1000)=3.32N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足要求
6.1.3.2抗剪验算

( 图9) 次梁剪力图(kN)
Vmax=1.426kN
τmax=VmaxS/(Ib)=1.426×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=0.428N/mm2≤[τ]=2N/mm2
满足要求
6.1.3.3挠度验算
挠度验算荷载统计,
qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.5+(24+1.5)×600/1000)×300/1000/(4-1)=1.58kN/m

( 图10) 变形计算简图

( 图11) 次梁变形图(mm)
νmax=0.356mm≤[ν]=1.1×1000/400=2.75mm
满足要求
6.1.4主梁验算
梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆, 立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点, 为了便于计算统一按铰节点考虑, 偏于安全。根据实际工况, 梁下增加立杆根数为1, 故可将主梁的验算力学模型简化为1+2-1=2跨梁计算。这样简化符合工况, 且能保证计算的安全。
等跨连续梁, 跨度为:2
跨距为: (等跨)0.35
将荷载统计后, 经过次梁以集中力的方式传递至主梁。
A.由可变荷载控制的组合:
q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×300/((4-1)×1000)+1.4×2.5×300/((4-1)×1000))=2.021kN/m
B.由永久荷载控制的组合:
q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka}=0.9×(1.35×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×300/((4-1)×1000)+1.4×0.7×2.5×300/((4-1)×1000))=2.14kN/m
取最不利组合得:
q=max[q1,q2]= max(2.021,2.14)=2.14kN
此时次梁的荷载简图如下

( 图16) 次梁承载能力极限状态受力简图
用于正常使用极限状态的荷载为:
qk=[ G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.5+(24+1.5)×600/1000)×300/((4-1)×1000)=1.58kN/m
此时次梁的荷载简图如下

( 图17) 次梁正常使用极限状态受力简图
根据力学求解计算可得:
承载能力极限状态下在支座反力: R=2.686kN
正常使用极限状态下在支座反力: Rk=1.983kN
还需考虑主梁自重, 则自重标准值为gk= 65.3/1000=0.065 kN/m
自重设计值为: g=0.9×1.2gk=0.9×1.2×65.3/1000=0.071kN/m
则主梁承载能力极限状态的受力简图如下:

( 图18) 主梁正常使用极限状态受力简图
则主梁正常使用极限状态的受力简图如下:

( 图19) 主梁正常使用极限状态受力简图
6.1.4.1抗弯验算

( 图12) 主梁弯矩图(kN·m)
Mmax=0.289kN·m
σ=Mmax/W=0.289×106/(8.986×1000)=32.151N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求
6.1.4.2抗剪验算

( 图13) 主梁剪力图(kN)
Vmax= 4.675kN
τmax=QmaxS/(Ib)=4.675×1000×6.084×103/(21.566×104×1.2×10)=10.992N/mm2≤[τ]=120N/mm2
满足要求
6.1.4.3挠度验算

( 图14) 主梁变形图(mm)
νmax=0.019mm≤[ν]=0.7×1000/(1+1)/400=0.875mm
满足要求
6.1.4.4支座反力计算
因两端支座为扣件, 非两端支座为可调托座, 故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。
故经计算得:
两端支座最大支座反力为: R1=0.722kN
非端支座最大支座反力为: R2=9.351kN
6.1.5端支座扣件抗滑移验算
按上节计算可知, 两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力
R1=0.722kN≤[N]=8kN
满足要求
6.1.6可调托座验算
非端支座最大支座反力为即为可调托座受力
R2=9.351kN≤[N]=30kN
满足要求
6.1.7立柱验算
6.1.7.1长细比验算
立杆与水平杆扣接, 按铰支座考虑, 故计算长度l0取步距
则长细比为:
λ=h/i=1.6×1000/(1.59×10)=100.629≤[λ]=150
满足要求
6.1.7.2立柱稳定性验算
根据λ查JGJ162- 附录D得到φ=0.588
梁侧立杆承受的楼板荷载
N1=[1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4Q1k]la1lb1=(1.2×(0.5+(24+1.5)×120/1000)+1.4×2.5)×1.2×1.2=11.192kN
由第五节知, 梁侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力
R1=0.722kN
由于梁中间立杆和梁侧立杆受力情况不一样, 故应取大值进行验算
NA=max(N1+R1,R2)=11.914kN
考虑架体自重荷载得:
NB=NA+1.2×H×gk=11.914+1.2×0.065×(8.1+(600-120)/1000)=12.586kN
f=NB/(φA)=12.586×1000/(0.588×(4.24×100))=50.483N/mm2≤[σ]=205N/mm2
满足要求
6.2扣件式钢管支架楼板模板安全计算书
6.2.1计算依据
1、 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-
2、 《混凝土结构设计规范》GB50010-
3、 《建筑结构荷载规范》GB50009-
4、 《钢结构设计规范》GB50017-
5、 《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-
6.2.2计算参数
基本参数
楼板厚度h(mm)
120
楼板边长L(m)
43.8
楼板边宽B(m)
15.6
模板支架高度H( m)
8.5
主梁布置方向
平行于楼板长边
立柱纵向间距la(m)
0.8
立柱横向间距lb(m)
1
水平杆步距h1(m)
1.5
立杆自由端高度a(mm)
300
架体底部布置类型
底座
次梁间距a(mm)
0
次梁悬挑长度a1(mm)
0
主梁悬挑长度b1(mm)
0
主梁合并根数
1
结构表面要求
表面外露
剪刀撑( 含水平) 布置方式
普通型
计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-
材料参数
主梁类型
矩形木楞
主梁规格
80×80
次梁类型
矩形木楞
次梁规格
50×100
面板类型
覆面木胶合板
面板规格
12mm(克隆、 山樟平行方向)
钢管类型
Ф48×3

荷载参数
基础类型
混凝土楼板
地基土类型
/
地基承载力特征值fak(kPa)
/
架体底部垫板面积A(m^2)
0.2
是否考虑风荷载
否
架体搭设省份、 城市
陕西(省)延安市(市)
地面粗糙度类型
/
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m^2)
0.3
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m^3)
24
钢筋自重标准值G3k(kN/m^3)
1.1
计算模板及次梁时均布活荷载Q1k(kN/m^2)
2.5
计算模板及次梁时集中活荷载Q2k(kN)
2.5
计算主梁时均布活荷载Q3k(kN/m^2)
1.5
计算立柱及其它支撑构件时均布活荷载Q4k(kN/m^2)
1
基本风压值Wo(kN/m^2)
/

简图:

( 图1) 平面图

( 图2) 纵向剖面图1

( 图3) 横向剖面图2
6.2.3面板验算
取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3
I=bh3/12=1000×123/12=144000mm4
6.2.3.1强度验算
A.当可变荷载Q1k为均布荷载时:
由可变荷载控制的组合:
q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1kb}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1+1.4×2.5×1)=6.727kN/m
由永久荷载控制的组合:
q2=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q1kb}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1)=6.229kN/m
取最不利组合得:
q=max[q1,q2]=max(6.727,6.229)=6.727kN/m

( 图4) 可变荷载控制的受力简图1
B.当可变荷载Q1k为集中荷载时:
由可变荷载控制的组合:
q3=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1)=3.577kN/m
p1=0.9×1.4Q2k=0.9×1.4×2.5=3.15kN

( 图5) 可变荷载控制的受力简图2
由永久荷载控制的组合:
q4=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1)=4.024kN/m
p2=0.9×1.4×0.7Q2k=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kN

( 图6) 永久荷载控制的受力简图
取最不利组合得:
Mmax=0.276kN·m

( 图7) 面板弯矩图
σ=Mmax/W=0.276×106/24000=11.52N/mm2≤[f]=31N/mm2
满足要求
6.2.3.2挠度验算
qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1=3.312kN/m

( 图8) 正常使用极限状态下的受力简图

( 图9) 挠度图
ν=0.211mm≤[ν]=300/400=0.75mm
满足要求
6.2.4次梁验算
当可变荷载Q1k为均布荷载时:
计算简图:

( 图10) 可变荷载控制的受力简图1
由可变荷载控制的组合:
q1=0.9×{1.2[G1k+( G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×300/1000+1.4×2.5×300/1000)=2.018kN/m
由永久荷载控制的组合:
q2=0.9×{1.35[G1k+( G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×300/1000+1.4×0.7×2.5×300/1000)=1.869kN/m
取最不利组合得:
q=max[q1,q2]=max(2.018,1.869)=2.018kN/m
当可变荷载Q1k为集中荷载时:
由可变荷载控制的组合:
q3=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×300/1000)=1.073kN/m
p1=0.9×1.4Q2k=0.9×1.4×2.5=3.15kN

( 图11) 可变荷载控制的受力简图2
由永久荷载控制的组合:
q4=0.9×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×300/1000)=1.207kN/m
p2=0.9×1.4×0.7Q2k=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kN

( 图12) 永久荷载控制的受力简图
6.2.4.1强度验算

( 图13) 次梁弯矩图
Mmax=0.621kN·m
σ=Mmax/W=0.621×106/(83.333×103)=7.455N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足要求
6.2.4.2抗剪验算

( 图14) 次梁剪力图
Vmax=3.15kN
τmax=VmaxS/(Ib0)=3.15×1000×62.5×103/(416.667×104×5×10)=0.945N/mm2≤[τ]=2N/mm2
满足要求
6.2.4.3挠度验算
挠度验算荷载统计,
qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.3+(24+1.1)×120/1000)×300/1000=0.994kN/m

( 图15) 正常使用极限状态下的受力简图

( 图16) 次梁变形图
νmax=0.154mm≤[ν]=1×1000/400=2.5mm
满足要求
6.2.5主梁验算
将荷载统计后, 经过次梁以集中力的方式传递至主梁。
A.由可变荷载控制的组合:
q1=Υ0×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q3ka}=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×300/1000+1.4×1.5×300/1000)=1.64kN/m
B.由永久荷载控制的组合:
q2=Υ0×{1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q3ka}=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×300/1000+1.4×0.7×1.5×300/1000)=1.604kN/m
取最不利组合得:
q=max[q1,q2]=max(1.64,1.604)=1.64kN
此时次梁的荷载简图如下

( 图17) 次梁承载能力极限状态受力简图
用于正常使用极限状态的荷载为:
qk=[G1k+(G2k+G3k)h]a=(0.3+(24+1.1)×120/1000)×300/1000=0.994kN/m
此时次梁的荷载简图如下

( 图18) 次梁正常使用极限状态受力简图
根据力学求解计算可得:
Rmax=1.874kN
Rkmax=1.136kN
还需考虑主梁自重, 则自重标准值为gk=38.4/1000=0.038kN/m
自重设计值为: g=Υ0×1.2gk=0.9×1.2×38.4/1000=0.041kN/m
则主梁承载能力极限状态的受力简图如下:

( 图19) 主梁正常使用极限状态受力简图
则主梁正常使用极限状态的受力简图如下:

( 图20) 主梁正常使用极限状态受力简图
6.2.5.1抗弯验算

( 图21) 主梁弯矩图
Mmax=0.509kN·m
σ=Mmax/W=0.509×106/(85.333×1000)=5.962N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足要求
6.2.5.2抗剪验算

( 图22) 主梁剪力图
Vmax=3.499kN
τmax=QmaxS/(Ib0)=3.499×1000×64×103/(341.333×104×8×10)=0.82N/mm2≤[τ]=2N/mm2
满足要求
6.2.5.3挠度验算

( 图23) 主梁变形图
νmax=0.361mm≤[ν]=0.9×103/400=2.25mm
满足要求
6.2.5.4支座反力计算
立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力, 故:
Rzmax=6.118kN
6.2.6立柱验算
6.2.6.1长细比验算
立杆与水平杆扣接, 按铰支座考虑, 故计算长度l0取步距
则长细比为:
λ=h1/i=1.8×1000/(1.59×10)=113.208≤[λ]=150
满足要求
6.2.6.2立柱稳定性验算
根据λ查JGJ162- 附录D得到φ=0.474
N1=0.9×[1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q4k]lalb +0.9×1.2×H×gk=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)+1.4×1)×0.9×1+0.9×1.2×8.5×0.145=5.684kN
f=N1/(φA)=5.684×1000/(0.474×(4.24×100))=28.286N/mm2≤[σ]=205N/mm2
满足要求
6.2.7可调托座验算
按上节计算可知, 可调托座受力N= Rzmax =6.118 kN
N=6.118 kN≤[N]=30kN
满足要求