均匀化激光加热CFRP层合板高温剩余拉伸性能.pdf

均匀化激光加热C F R P层合板高温剩余拉伸性能王家伟1,2,3,冯国斌2,3,李 斌1,张检民2,3,吕玉伟2,3,韦成华2,3,刘泽涛2,3,王 娜2,3(1.西北工业大学 航空学院,西安7 1 0 0 7 2;2.西北核技术研究所;3.激光与物质相互作用国家重点实验室:西安7 1 0 0 2 4)摘 要:通过均匀化激光加热T 7 0 0/9 A 1 6型碳纤维增强复合材料(c a r b o n f i b e r r e i n f o r c e d p o l y m e r,C F R P)层合板,在试件的特定区域内形成较均匀的温度场。对加热后的C F R P层合板开展了拉伸性能测试,基于数字图像相关(d i g i t a l i m a g e c o r r e l a t i o n,D I C)方法获取了试件激光加热区域在拉伸加载过程中的应变。结果表明:与常温相比,激光加热至3 0 0 时,C F R P层合板拉伸弹性模量变化不明显,发生断裂时的极限应变增加了约2 8%,试件整体拉伸强度增加了约2 3%;激光加热超过4 2 0 时,试件的拉伸力学性能开始出现明显下降。试件断口的扫描电子显微镜结果表明:与常温相比,激光加热至3 0 0 时,碳纤维及环氧树脂的界面结合情况出现了明显的改变;激光加热温度超过4 2 0,可观察到碳纤维表面环氧树脂损失;激光加热至8 4 0 时,可观察到明显的碳纤维丝烧蚀坑。热重分析显示,若C F R P层合板在高温下未发生明显热失重,则材料的剩余拉伸强度下降不明显;若出现明显的失重峰,则在相应温度区间内,材料的剩余拉伸强度明显下降。本文可为C F R P材料及结构在极端热环境下的工程应用提供参考。关键词:高温;激光加热;数字图像相关方法;剩余拉伸强度;碳纤维增强复合材料中图分类号:T N 2 4 9;O 4 3 4文献标志码:A D O I:1 0.1 2 0 6 1/j.i s s n.2 0 9 5 6 2 2 3.2 0 2 3.0 2 0 3 0 2收稿日期:2 0 2 2 1 0 1 5;修回日期:2 0 2 3 0 1 0 5基金项目:激光与物质相互作用国家重点实验室基金资助项目(S K L L I M 1 8 0 2)作者简介:王家伟(1 9 8 9-),男,重庆万州人,助理研究员,硕士,主要从事激光辐照效应研究。E-m a i l:w a n g j i a w e i n i n t.a c.c nH i g h T e m p e r a t u r e R e s i d u a l T e n s i l e P e r f o r m a n c e s o f C F R P L a m i n a t e s H e a t e d b y U n i f o r m L a s e rWANG J i a w e i1 2 3 F E NG G u o b i n2 3 L I B i n1 Z HANG J i a n m i n2 3 L YU Y u w e i2 3 WE I C h e n g h u a2 3 L I U Z e t a o2 3 WANG N a2 3 1 S c h o o l s o f A e r o n a u t i c s N o r t h w e s t e r n P o l y t e c h n i c a l U n i v e r s i t y X i a n 7 1 0 0 7 2 C h i n a 2 N o r t h w e s t I n s t i t u t e o f N u c l e a r T e c h n o l o g y 3 S t a t e K e y L a b o r a t o r y o f L a s e r I n t e r a c t i o n W i t h M a t t e r X i a n 7 1 0 0 2 4 C h i n a A b s t r a c t I n t h i s p a p e r a t e n s i l e p e r f o r m a n c e t e s t s o n T 7 0 0 9 A 1 6 c a r b o n f i b e r r e i n f o r c e d p o l y m e r C F R P l a m i n a t e s a r e c o n d u c t e d b y u n i f o r m l a s e r h e a t i n g a n d o b t a i n e d t h e s t r a i n o f C F R P l a m i n a t e s d u r i n g t e n s i l e l o a d i n g i n t h e l a s e r h e a t i n g a r e a i s b y u s i n g d i g i t a l i m a g e 1-203020第1 4卷 第2期2 0 2 3年6月现 代 应 用 物 理MO D E R N A P P L I E D P HY S I C SV o l.1 4,N o.2J u n.2 0 2 3c o r r e l a t i o n D I C m e t h o d T h e r e s u l t s s h o w t h a t w h e n t h e s p e c i m e n i s h e a t e d b y l a s e r t o 3 0 0 t h e c h a n g e i n t e n s i l e e l a s t i c m o d u l u s o f C F R P l a m i n a t e s i s n o t s i g n i f i c a n t b u t t h e u l t i m a t e s t r a i n a t f r a c t u r e i n c r e a s e s b y a b o u t 2 8%c o m p a r e d t o t h a t a t r o o m t e m p e r a t u r e T h e o v e r a l l t e n s i l e s t r e n g t h o f t h e s p e c i m e n h a s i n c r e a s e d b y a b o u t 2 3%c o m p a r e d t o t h e t e n s i l e s t r e n g t h g e n e r a t e d b y t h e s p e c i m e n a t r o o m t e m p e r a t u r e Wh e n t h e s p e c i m e n i s h e a t e d b y l a s e r o v e r 4 2 0 t h e t e n s i l e s t r e n g t h o f t h e s p e c i m e n b e g i n s t o s h o w a s i g n i f i c a n t d e c r e a s e T h e S EM r e s u l t s o f t h e f r a c t u r e s u r f a c e o f t h e s p e c i m e n s i n d i c a t e t h a t w h e n C F R P w a s h e a t e d t o 3 0 0 b y l a s e r t h e i n t e r f a c i a l b o n d i n g b e t w e e n c a r b o n f i b e r a n d e p o x y r e s i n c h a n g e d s i g n i f i c a n t l y Wh e n t h e l a s e r h e a t i n g t e m p e r a t u r e e x c e e d s 4 2 0 t h e l o s s o f e p o x y r e s i n o n t h e s u r f a c e o f c a r b o n f i b e r s c a n b e o b s e r v e d Wh e n t h e l a s e r h e a t i n g t e m p e r a t u r e r e a c h e s 8 4 0 t h e o b v i o u s c a r b o n f i b e r w i r e a b l a t i o n p i t s c a n b e o b s e r v e d T h e r m o-g r a v i m e t r i c a n a l y s i s s h o w s t h a t i f C F R P d o e s n o t h a v e s i g n i f i c a n t t h e r m a l w e i g h t l o s s a t h i g h t e m p e r a t u r e t h e r e s i d u a l t e n s i l e s t r e n g t h o f C F R P d o n o t d e c r e a s e s i g n i f i c a n t l y I f a s i g n i f i c a n t w e i g h t l o s s p e a k o c c u r s t h e r e s i d u a l t e n s i l e s t r e n g t h o f t h e m a t e r i a l w i l l d e c r e a s e o b v i o u s l y w i t h i n t h e c o r r e s p o n d i n g t e m p e r a t u r e r a n g e T h i s p a p e r c a n p r o v i d e a r e f e r e n c e f o r t h e e n g i n e e r i n g a p p l i c a t i o n o f C F R P m a t e r i a l s a n d s t r u c t u r e s i n e x t r e m e t h e r m a l e n v i r o n m e n t s K e y w o r d s h i g h t e m p e r a t u r e l a s e r h e a t i n g D I C r e s i d u a l s t r e n g t h C F R P 碳纤维增强复合材料(c a r b o n f i b e r r e i n f o r c e d p o l y m e r,C F R P)具有高比强度、高比模量、耐腐蚀、耐疲劳及阻尼减震性好等优点,在航空航天及土木工程等领域得到了广泛应用13。在实际工程应用中,C F R P材料的性能受温度影响较大,受环境温度作用后的力学性能变化将直接影响结构的安全性。因此,经历温度变化后的C F R P剩余力学性能研究引起了学者的广泛关注46。李承高7研究了碳纤维经高温(4 0 07 0 0)处理后的结构与拉伸性能的关系,并建立了相应模型。纪朝辉等8利用电流加热的方式研究了T 3 0 0/E 5 1型C F R P材料加热后的剩余压缩强度。结果表明,随着电流的增加,稳态温度也升高,电流产生的高温会破坏基体及界面的粘接性能,当稳态温度大于1 8 0 时,C F R P材料的力学性能出现明显下降。郭云力9研究了雷击引起的瞬态高温温度场对C F R P层合板剩余力学性能的影响,结果表明,C F R P材料在瞬态高温影响下主要损伤形式有损伤坑和分层2种,引起损伤坑的主要原因是树脂热解及纤维烧蚀,引起分层的主要原因是气体膨胀和热应力。上述研究成果均表明,温度对C F R P材料的力学性能具有重要的影响,研究高温加热后的C F R P剩余力学性能具有重要意义。另一方面,激光作为一种新型热源正在不断发展,采用激光对复合材料进行热处理或模拟开展高温力学性能实验方面的应用变得越来越广泛1 01 4。目前,针对C F R P层合板在激光加热后的剩余力学性能研究相对较少。比较有代表性的有:赵伟娜1 5测试了激光诱导高温下C F R P材料剩余拉伸强度,研究中忽略了激光辐照面与背面的温度差异,直接采用激光辐照面内的温度进行表征,获取了不同加热温度下C F R P层合板的剩余强度,并与传统加热方式下C F R P层合板的高温剩余力学性能进行了对比,结果表明,加热至相同温度时,激光加热方式下,C F R P的剩余拉伸强度要高于传统加热方式,在相同温度下材料的温升率越高,力学性能保持越好;M a等1 6实验获取了C F R P层合板在相同时间,不同功率密度激光加热后的剩余拉伸强度,研究中直接采用激光功率密度进行表征,没有进一步研究激光引起的高温对C F R P材料剩余拉伸性能影响的作用机理。上述研究表明,激光加热对C F R P材料剩余力学性能影响机理的研究,无论从实验手段还是测试表征方法都亟待改进。本文基于激光双面辐照加热的方式,对T 7 0 0/9 A 1 6型C F R P材料进行均匀加热,采用数字 图像相关(d i g i t a l i m a g e c o r r e l a t i o n,D I C)技术开展了材料在拉伸载荷作用下的全场应变分析,结合扫描电子显微镜(s c a n n i n g e l e c t r o n m i c r o s c o p e,S EM)与热分析等手段对激光加热后材料剩余拉伸性能开展了研究,为相关材料在极端热环境下的工程应用提供技术支撑。2-203020 王家伟 等:均匀化激光加热C F R P层合板高温剩余拉伸性能第2期 1C F R P层合板经激光加热后的高温剩余力 学性能实验研究1.1试件规格实验选用T 7 0 0/9 A 1 6型C F R P层合板,试件尺寸为2 5 0 mm1 0 mm1 mm,在材料的两端黏贴1 0 mm 4 0 mm的加强片,单铺层厚度为0.1 2 5 mm,共计8层,铺层顺序为0,9 0,0,9 0,0,9 0,0,9 0,实验中使用的C F R P层合板规格如图1所示。(a)F r o n t v i e w(b)S i d e v i e w图1实验中使用的C F R P层合板规格F i g.1 S p e c i f i c a t i o n s o f C F R P l a m i n a t e s u s e d i n t h e e x p e r i m e n t1.2均匀化激光双面辐照加热C F R P层合板实验为避免传统激光加热过程中试件表面及内部的不均匀性,便于对激光加热下的温度进行表征。本文采用均匀化激光双面辐照加热的方式对试件加热1 3,该加热方式可在材料加热区域形成较均匀的温度场。实验中使用的加热激光波长为1 0 8 0 n m。均匀激光光斑3维形貌及光斑中心横向和纵向剖面功率密度分布,如图2所示。其中,激光到靶的光斑尺寸约为2 5 mm2 5 mm。均匀激光双面辐照加热C R R P层合板的实验场景如图3所示。均匀方形激光光斑辐照于试件表面后,剩余尺寸约为1 5 mm2 5 mm的矩形光斑经全反镜反射后照射到试件的后表面。实验中使用的全反镜对波长为1 0 8 0 n m激光的反射率达9 9%以上,可近似认为激光经全反镜反射后功率密度没有衰减。(a)3-D m o r p h o l o g y o f u n i f o r m l a s e r s p o t(b)L a s e r s p o t p o w e r d e n s i t y d i s t r i b u t i o n图2均匀激光光斑3维形貌及光斑中心横向和纵向剖面功率密度分布F i g.2 3-D m o r p h o l o g y a n d p r o f i l e p o w e r d e n s i t y d i s t r i b u t i o n图3均匀激光双面辐照加热C F R P层合板实验场景F i g.3 E x p e r i m e n t a l s c e n e o f C F R P h e a t e d b y l a s e r i r r a d i a t i o n o n b o t h s i d e s o f s p e c i m e n o f l a s e r s p o t 采用上述 方 法 可 实 现 单 激 光 束 等 功 率 密 度对试件两面同时加热的效果,设置激光加热时间为1 m i n。使用红外热像仪 记录在激光 加热下,试件前后表面的温度分布,热像仪发射率设置为0.9。激光加热初期,试件温度快速上升,但随着加热的持续,试件激光加热区域表面温度会逐渐3-203020第1 4卷现 代 应 用 物 理达到平衡。待温度达到稳定后停止激光加热,通过控制不同的 激光出光 功率达到控 制加热温 度的目的。考 虑 到C F R P层 合 板 在 激 光 加 热 过 程中的热解产气会阻挡部分激光能量,可在试件附近加装排风 扇进行去除。实验中 采 用 悬 挂 夹 持的方式固定试件,避免试件在激光加热后,因环氧树脂热解失稳发生折断,干扰加热效果。图4为激光加热过程中,不同时刻C F R P层合板表面温度分布。由图4可见,均匀激光加热试件的效果较好,能在试件表面形成较为稳定的均匀热 流 输 入;试 件 在 横 向 出 现 了 轻 微 的 热 膨胀,同时由于试件纵向的热传导效应,材料的热影响区在纵向出现了扩大;无论是激光加热初期的低温阶段,还是达到平衡温度的高温阶段,温度的分布整体都较均匀。(a)L a s e r h e a t i n g b e g i n (b)A p p r o a c h i n g t h e r m a l s t e a d y s t a t e图4激光加热过程中,不同时刻C F R P层合板表面温度分布F i g.4 T h e r m a l i m a g i n g o f s p e c i m e n s u r f a c e r e c o r d e d b y t h e r m a l i m a g e r试件加热至最高温度约1 2 0 0 时,激光加热区域横向和纵向的典型温度分布如图5所示。图5中,0点表示激光加热区域的中心。由图5可见,横向与纵向的最低温均出现在激光加热区域的边缘,且纵向最低温低于横向最低温。分析认为,这是由于添加了排风扇,导致激光加热区域边缘温度比中心温度低;由于存在热传导,激光加热区域纵向边缘上温度较低。热像仪记录得到激光加热中心1 0 mm1 0 mm的区域,试件前表面平均温度为1 1 8 0,后表面平均温度为1 1 6 0,取二者平均温度1 1 7 0 作为测试温度的表征。在中心区域内最高温度为1 2 1 0,最低温度为1 1 2 0,与平均温度相差最大为5 0,表明系统控温最大相对偏差在4.3%以内。(a)T r a n s v e r s e(b)L o n g i t u d i n a l图5激光加热区域内横向和纵向温度分布F i g.5 T r a n s v e r s e a n d l o n g i t u d i n a l t e m p e r a t u r e d i s t r i b u t i o n s i n l a s e r h e a t i n g a r e a上述结果表明,采用均匀化激光双面辐照加热的方式可在试件表面形成较均匀的温度场。在后续的实验分析中,均取激光加热区域中心的1 0 mm1 0 mm区域的平均温度作为温度的表征。实验中,通过调节不同的激光出光功率,改变试件在激光加热下的最终平衡温度,制备得到不同加热温度后的试件。1.3基于D I C方法的C F R P层合板剩余拉伸性能测试使用D D L-5 0万能试验机对加热结束后的试件开 展 拉 伸 性 能 实 验,实 验 中 位 移 加 载 速 度 为4 mmm i n-1,直至试件发生断裂。为获取材料在力学加载过程中表面应变场的变化,测试前在试件表面喷涂散斑,采用D I C方法对试件激光加热后中心区域的 应变进行了 测试。图6为 试件加热至6 4 0 时,不同拉伸时间下试件表面应变分布。数据处理时,主要针对激光加热区域及附近的小部分区域,对激光加热的中心区域(1 0 mm1 0 mm)进行标注。由图6可见,拉伸载荷加载条件下,随拉伸时间的增加,试件的应变逐渐增加,但试件应变变化情况不同;试件在载荷加载的初期,在激光加热的边4-203020 王家伟 等:均匀化激光加热C F R P层合板高温剩余拉伸性能第2期缘应变最大,当拉伸时间变大,试件发生最大应变的区域开始向试件内部转移并最终发生断裂。分析认为,当试件发生断裂的位置在激光加热的均匀温度区域(1 0 mm1 0 mm)时,此时试件的拉伸强度可表征为激光加热至某温度下的剩余拉伸强度。(a)1 0 s (b)2 0 s(c)3 0 s (d)4 0 s图6试件加热至6 4 0 时,不同拉伸时间下试件表面应变分布情况F i g.6 T r e a t m e n t r e s u l t s o f t y p i c a l D I C m e t h o d s(6 4 0)2结果分析2.1拉伸实验分析不考虑荷载加载过程中,试件宽度及厚度的变化,计算试件在加载过程中的应力,可表示为=Pb d(1)其中:P为万能试验机施加的拉伸载荷;b为试件的初始宽度;d为试件的初始厚度。图7为不同激光加热温度下,C F R P层合板在拉伸载荷作用下应力随应变的变化关系。由图7可见,当温度为2 51 6 0 时,随温度的增加,C F R P层合板剩余拉伸弹性模量出现一定程度的增加。激光加热至3 0 0 时,C F R P层合板拉伸弹性模量变化不明显,与常温相比,发生断裂时的极限应变增加了约2 8%,试件整体拉伸强度增加了约2 3%;当激光加热温度继续升高,C F R P层合板的弹性模量和极限应变均随温度的升高而降低,与弹性模量的变化相比,极限应变对温升更加敏感,出现大幅下降;当激光加热至8 4 0 时,测试得到的剩余弹性模量几乎为0,极限应变约只有常温下的5.8%。图7不同激光加热温度下,C F R P层合板在拉伸载荷作用下应力随应变的变化关系F i g.7 S t r e s s v s.s t r a i n o f C F R P l a m i n a t e s u n d e r t e n s i l e l o a d i n g a t d i f f e r e n t l a s e r h e a t i n g t e m p e r a t u r e s基于上述实验方法,测得的C F R P层合板剩余拉伸强度随激光加热温度的变化关系,如图8所示。实验中当激光加热至某 温度(如3 0 0)时,拉伸实验中试件的断口位置不在激光加热区域的中心,不整齐的断口各位置在激光加热下的温升历程极不一致,此时测得的拉伸强度不能对应该温度下试 件的剩余拉 伸强 度。当 加 热 温 度超过4 2 0,试 件 断 口 均 位 于 激 光 加 热 中 心 区域,此时测得的拉伸强度可表征该温度下的剩余拉伸强度。由图8可见,T 7 0 0/9 A 1 6型C F R P层合板在一定的温度范围内能保持较好的拉伸强度;温度大于4 2 0 时,试件的拉伸强度开始出现明显下降;温度为5 1 06 7 0 时,拉伸强度下降最为剧烈;温度大于8 4 0 时,试件几乎不能承载。5-203020第1 4卷现 代 应 用 物 理图8 C F R P层合板剩余拉伸强度随激光加热温度的变化关系F i g.8 R e s i d u a l t e n s i l e s t r e n g t h v s.l a s e r h e a t i n g t e m p e r a t u r e o f C F R P m a t e r i a l 2.2试件断口S EM形貌分析为进一步探究激光加热后试件拉伸强度的变化及作用机理,采用S E M对试件断口形貌进行观察,考虑到铺层方向为0 的铺层纤维主要承受拉伸载荷,S E M主要观察该铺层的断口。不同加热温度的试件断口处S E M形貌如图9所示。(a)T=2 5 (b)T=3 0 0(c)T=4 2 0(d)T=8 4 0 图9不同加热温度的试件断口处S EM形貌F i g.9 S EM m o r p h o l o g y o f f r a c t u r e a t d i f f e r e n t t e m p e r a t u r e s由图9可见,受加工环境及制备工艺的限制,常温下C F R P材料内部纤维与树脂之间存在孔隙,在拉伸载荷的作用下可能出现应力集中,降低了碳纤维应有的强度性能;当温度逐渐升高至3 0 0 时,碳纤维与环氧树脂结合的孔隙基本消失,分析认为,高温可能增强了树脂的流动性,导致环氧树脂与碳纤维之间的结合性能出现了改善,消除了材料在拉伸过程中的局部应力集中,这可能是C F R P材料在激光加热至3 0 0 后,极限应变增加且剩余拉伸强度高于常温拉伸强度的原因;当温度升高至4 2 0 时,试件的断口呈毛刷状,断口位置只有少量环氧树脂仍吸附于碳纤维;当温度升高至8 4 0 时,环氧树脂基本热解完毕,碳纤维丝在该温度下出现烧蚀并在纤维表面可观察到明显的烧蚀坑。2.3热重分析为进一步分析C F R P层合板在高温下发生力学性能退化的原因,对C F R P层合板开展了常温至1 2 0 0 温度区间的热分析实验,实验中温升速率为2 0 m i n-1。图1 0为空气氛围下,C F R P层合板的热重分析结果。其中:T G为热重分析曲线;D T G为质量随加热时间的导数。图1 0空气氛围下,C F R P层合板的热重分析结果F i g.1 0 T h e r m o g r a v i m e t r i c a n a l y s i s r e s u l t s o f C F R P i n a i r a t m o s p h e r e 6-203020 王家伟 等:均匀化激光加热C F R P层合板高温剩余拉伸性能第2期 由图1 0可见:温度小于3 0 0 时,C F R P层合板未发生明显的质量损失,表明此时材料的热解反应不明显,这与材料在3 0 0 以下剩余拉伸强度未发生明显下降的现象相符;当温度升高至约4 2 0 时,热重曲线出现明显的 失重峰,此时主要为环氧树脂的热解气化,该温度下材料的剩余拉伸性能开始出现明显下降,表明该温度下环氧树脂的热解对剩余拉伸强度有重要影响;温度为5 6 0 时,热重曲线出现较大的 失重峰,主要原因为环氧树脂和碳纤维的氧化反应,该温度点位于材料剩余 拉伸强度 出现剧烈下 降的温度 区间内,证明环氧树脂与碳纤维的氧化对材料剩余拉伸强度有极 大的影响;温度大于7 0 0 时,材料的热失重一直持续上升,此时主要是碳纤维的氧化反应。虽然 热分析中试 样在8 4 0 下还有一定的碳纤维剩余,但材料已无法承载。3结论本文基于激光双面辐照加热的方式,对经激光加热后的C F R P层合板的剩余拉伸性能开展了实验研究,得到以下主要结论:(1)采用均匀化激光双面辐照加热的方式可实现对试件的快速均匀加热。与常温相比,材料经激光加热至一定的温度(本文为3 0 0)时,拉伸强度会出现明显增加,主要原因是材料能承受的极限应变增加;当温度进一步升高时(本文为超过4 2 0),材料的拉伸强度开始出现明显下降,主要原因是试件能承受的极限应变减小;当温度进一步升高(本文为超过8 4 0),试件在载荷作用下,虽有一定的伸长率,但拉伸模量极低,此时试件几乎不能承载。(2)采用S EM对不同加热温度后的C F R P试件断口形貌进行了观测。结果表明,经激光加热至一定温度(本文为3 0 0)时,有可能在一定程度上改善碳纤维与环氧树脂之间的界面结合性能,大幅提高C F R P材料的拉伸强度。因此,使用均匀化激光对制备成型的C F R P材料进行快速加热有望成为一种新的复合材料拉伸强度强化工艺,相关研究值得进一步深入开展。(3)对C F R P材料开展的热重分析表明,当 C F R P在加热后未发生明显热失重时,材料的剩余拉伸强度下降不明显,甚至可能出现增强。当材料在某温度下出现明显的失重峰,则在相应温度区间内材料的剩余拉伸强度明显下降。参考文献 1 陈燕 葛恩德 傅玉灿 等 碳纤维增强树脂基复合材料制孔技术研究现状与展望 J 复合材料学报 2 0 1 5 3 2 2 3 0 13 1 6 C HE N Y a n G E E n-d e F U Y u-c a n e t a l R e v i e w a n d p r o s p e c t o f d r i l l i n g t e c h n o l o g i e s f o r c a r b o n f i b e r r e i n f o r c e d p o l y m e r J A c t a M a t e r i a e C o m p o s i t a e S i n i c a 2 0 1 5 3 2 2 3 0 1 3 1 6 2 张菡英 刘明 碳纤维复合材料的发展及应用 J 工程塑料应用 2 0 1 5 4 3 1 1 1 3 2 1 3 5 Z HANG H a n-y i n g L I U M i n g D e v e l o p m e n t a n d a p p l i c a t i o n o f c a r b o n f i b e r r e i n f o r c e d p o l y m e r J E n g i n e e r i n g P l a s t i c s A p p l i c a t i o n s 2 0 1 5 4 3 1 1 1 3 2 1 3 5 3 南成根 吴丹 马信国 等 碳纤维复合材料 钛合金叠层钻孔质量研究 J 机械工程学报 2 0 1 6 5 2 1 1 1 7 7 1 8 5 NAN C h e n g-g e n WU D a n MA X i n-g u o e t a l S t u d y o n t h e d r i l l i n g q u a l i t y r e i n f o r c e d p l a s t i c a n d t i t a n i u m s t a c k s J J o u r n a l o f M e c h a n i c a l E n g i n e e r i n g 2 0 1 6 5 2 1 1 1 7 71 8 5 4 周飞 火场温度作用下C F R P筋混凝土受弯构件的结构性能研究 D 南京 东南大学 2 0 2 1 Z HOU F e i S t u d y o n t h e s t r u c t u r a l p r o p e r t i e s o f C F R P r e i n f o r c e d c o n c r e t e f l e x u r a l m e m b e r s u n d e r f i r e t e m p e r a t u r e D N a n j i n g S o u t h e a s t U n i v e r s i t y 2 0 2 1 5 柯璐 考虑温度影响的C F R P增强损伤钢结构的界面行为与疲劳性能 D 长沙 长沙理工大学 2 0 2 1 K E L u C o n s i d e r i n g t h e i n f l u e n c e o f t e m p e r a t u r e o n t h e i n t e r f a c e b e h a v i o r a n d f a t i g u e p e r f o r m a n c e o f d a m a g e d s t e e l s t r u c t u r e s b y C F R P D C h a n g s h a C h a n g s h a U n i v e r s i t y o f T e c h n o l o g y 2 0 2 1 6 罗健 低温作用后单向C F R P层合板拉伸性能及剩余强度研究 D 绵 阳 西 南 科 技 大 学 2 0 2 1 L UO J i a n S t u d y o n t e n s i l e p r o p e r t i e s a n d r e s i d u a l s t r e n g t h o f o n e-w a y C F R P l a m i n a t e s u n d e r l o w t e m p e r a t u r e D M i a n y a n g S o u t h w e s t U n i v e r s i t y o f S c i e n c e a n d T e c h n o l o g y 2 0 2 1 7 李承高 高温处理对 P AN 基碳纤维结构与拉伸性能的影响 D 哈尔滨 哈尔滨工业大学 2 0 2 1 L I C h e n g-g a o E f f e c t o f h i g h t e m p e r a t u r e t r e a t m e n t o n s t r u c t u r e a n d t e n s i l e p r o p e r t i e s o f P AN-b a s e d c a r b o n f i b e r D H a r b i n H a r b i n U n i v e r s i t y o f T e c h n o l o g y 2 0 2 1 8 纪朝辉 刘刚 王志平 等 电热载荷对C F R P复合材料冲击后压缩性能研究 J 玻璃钢 复合材料 2 0 1 5 6 4 8 5 2 J I C h a o-h u i L I U G a n g WAN G Z h i-p i n g e t a l S t u d y o n p o s t-i m p a c t c o m p r e s s i o n p r o p e r t i e s o f C F R P c o m p o s i t e s b y e l e c t r o t h e r m a l l o a d i n g J F R P C o m p o s i t e 2 0 1 5 6 4 85 2 9 郭云力 碳纤维增强树脂基复合材料雷击损伤的研究 D 济南 山 东 大 学 2 0 1 4