脚手专项施工方案方案.doc

四川省中堰建设有限公司

紫坪铺真黎明新村安置房二期工程
脚手架工程专项施工方案

编制单位：四川省中堰建设有限公司

编制人：

工程技术部：

审 核：

审查单位：

审 核：

审批单位：

审 批：

二00九年四月二日

目录

一. 工程概况 2
二. 编制依据 3
三. 质量验收标准 3
四. 材料要求 4
五. 脚手架施工方案 4
1. 立杆 5
2. 水平杆 5
3. 脚手板 6
4. 连墙件 6
5. 剪刀撑 7
6. 脚手架基础 7
7. 脚手架搭设 7
8. 脚手架的使用 8
9. 脚手架的拆除 8
10. 防雷接地 9
11. 文明工地要求 9
12. 脚手架安全技术措施： 9
六. 脚手计算书 12

一. 工程概况
本工程为紫坪铺真黎明新村安置房二期工程，工程位于：都江堰市紫坪铺真黎明新村六组，该工程拟建建筑为12幢2—3层住宅楼，局部一层（编号1#、2#、3#、12#、13#、14#、15#、18#、19#、20#、21#、22#）共计12栋单体。
本工程脚手架搭设采用φ48钢管落地脚手架，立杆间距1500，步高1800，底部脚手架采用双拼立杆，具体高度见前表，连墙件采用2步2跨设置，脚手架底部纵、横向设统长扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。
脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步，剪刀撑、横向斜撑搭设应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）规定。
对于28＃楼落地脚手架支撑于地下室顶板上（地下室顶板厚度为180），根据以上情况考虑在位于脚手架区域对地下室进行加固，利用原有地下室排架形式作为基础加固措施，该区域内排架在搭设时，立杆双拼双向间距均为700，待地下室排架拆除后，在脚手架支撑区域重新搭设排架作为地下室加固措施（具体见后附图），基础加固区域内排架待上部脚手拆除完毕后方能拆除。

二. 编制依据
1、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范《JGJ 130-2001、J84-2001》。
2、 建筑施工安全检查标准《JGJ 59-99》。
三. 质量验收标准
1、 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。
2、 钢管必须涂有防锈漆。
3、 旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，，出现滑丝的螺栓必须更换。
4、 新、旧扣件均应进行防锈处理。
5、 在基础完工后及脚手架搭设前、作业层上施加荷载前、每搭设完10~13m高度后。
6、 定期检查地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空、扣件螺栓是否松动、安全防护措施是否符合要求。
四. 材料要求
1、脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T 13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T 3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T 700）中Q235-A级钢的规定。
2、扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB 15831）的规定：采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。

五. 脚手架施工方案
1、 1、2、3#楼采用落地双立杆脚手架,搭设高度为8.2米，共5步。
2、 12、13、14、15#楼采用单立杆脚手架，搭设高度为7.8米，共5步。
3、 18、19、20、21、22#楼全部采用5米双立杆脚手，5米以上采用单立杆脚手，搭设高度为8.4米，共5步。
4、 该工程无电梯井。
5、 裙房（局部一层）采用落地单立杆脚手架。
6、 脚手采用φ48×3.2扣件管，脚手连接采用十字扣件，对接扣件和万向扣件。
1. 立杆
脚手架立杆步距1.8米，立杆纵距1.5米，立杆横距1.05米。脚手架必须在离底座不大于200mm处，设置纵横向扫地杆。扫地杆采用直角扣件与立杆相连，纵向扫地杆设在横向扫地杆上方。立杆采用直角扣件、非标扣件管与连墙件固定，立杆除顶层顶部可采用搭结外，其余接头必须采用对接扣件接头连接。立杆接头应交错布置，两根相 邻立杆接头不设在同一步内，同步内隔一立杆接头的在高度方向错开的距离不小于500mm，并且各接头中心至主节点的距离不宜大于600mm。立杆搭接长度不小于1m，并采用并采用对接扣件接长，扣件端部与杆端距离不少于100mm。
2. 水平杆
水平杆起步为1.6米，向上均为1.8米，纵向水平杆设置在立杆内侧，一般采用对接接头连接。对接接头应交错布置，纵向水平杆一般不设置同步、同跨内；不同步同跨的两个相邻接头在水平方向错开距离距离不小于500mm，并且各接头中心至主节点的距离不宜大于600mm。如采用搭接，搭接长度不小于1m，并采用等间距三个万向扣件固定，扣件端部与杆端距离不少于100mm。
外侧横行水平杆应作为纵向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上，内侧纵向水平杆固定在横向水平杆上，等间距布置，间距不大于400mm。
横向水平杆必须设置在主节点处，用直角扣件扣接，严禁拆除。主节点处的直角扣件中心距离不得大与150mm。横向水平杆距离墙0.2米，另一端伸出牵杆外边为5～20 cm。横向水平杆两端采用直角扣件固定在纵向水平杆上。
3. 脚手板
本工程脚手板采用竹笆脚手板，脚手板按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，并采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌铁丝固定在纵向水平杆上，其接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，伸出横向水平杆的长度不小于100mm。
4. 连墙件
本工程外墙脚手架连墙件采用10mm钢筋预埋在主体结构内，与脚手管横管焊接连接。
为确保脚手架的稳定性，一般要求脚手架立面每水平方向从底排开始每3.6米，垂直方向每3.6米设一个拉接点。水平方向5.4米设一个拉节点。
因首排拉结采用预埋钢筋影响结构柱漏浆，造成砼蜂窟麻面，故脚手架首排拉结采用M16膨胀螺栓硬拉结（详见硬拉结详图），计算硬拉结连接件与脚手架及主体结构的连接强度：
Nt<[Nvc] Nt=1.4H1L1W=1.4*1.8*12*0.3=9.072KN<[Nvc]=19.02KN
.满足抗拉期待要求。
5. 剪刀撑
剪刀撑每隔水平向不小于8米设一副，剪刀撑搭接长度大于等于100cm，并采用二只万向扣件锁紧。剪刀撑与地面的倾角大致为45度，并在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，应由底至顶连续设置。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离应小于150mm。
6. 脚手架基础
脚手底部设置100mm厚C20混凝土垫层，内配φ8@200钢筋，在垫层上28#楼铺设10#槽钢；24#、26#、27#、29#、30#、31#铺设二八木料。二八木料板长度不小于二跨，铺设前必须弹线定位。
屋面上搭设的脚手底部需垫二八木料。
7. 脚手架搭设
搭设前单位工程负责人按组织设计要求向搭设人员进行技术交底，并对钢管、扣件、脚手板等进行验收，不合格的产品不得使用。
开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直到连墙件安装完毕后才可拆除。脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步，每搭设完一步脚手，应立杆垂直度、间距、纵向水平杆高度、扣件、脚手板、剪刀撑等多方面进行检查、校正。剪刀撑应随立杆、纵横向水平杆同时搭设。
扣件的规格必须与钢管外径相同，螺栓拧紧扭力矩不应小于40N*m，且不应大于65N*m。对接扣件的开口应朝上或朝内。
作业层、斜道的栏杆和挡脚板均搭设在外立杆内侧，上栏杆上皮高度为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm,中栏杆居中。
脚手架外立面要求用密目网与挡笆结合后全封闭。
在搭设阶段，地面应设立警戒线，确保行人安全。
脚手架四角应有接地保护装置。脚手架搭设完毕后应由安全部门负责验收，验收合格挂牌后才能使用。
8. 脚手架的使用
验收合格后，在使用中应有专人负责保养。脚手架的结构阶段活荷载为300Kg/m2，装饰阶段活荷载为200Kg/m2，并只允许二排同时施工。
9. 脚手架的拆除
脚手架拆除前必须对扣件连接、连墙件、支撑体系等进行全面检查，对施工班组进行安全技术交底。清除脚手架和地面上的杂物和障碍物。
脚手架拆除时应由上至下逐层进行，连墙件必须同脚手架逐层拆除，分段拆除高差不应大于2步（3.6 m）。当脚手架拆除至最后一根立杆高度时，应设临时抛撑加固。
10. 防雷接地
本工程防雷接地均使用25mm2的电线，埋深至少2米，设置在脚手架4个角。

11. 文明工地要求
因本工程是灾后都江堰援建工程，故内外脚手架文明施工有如下要求：脚手架外侧用新的密目网封闭；外排脚手管刷黄油漆；脚手架挡脚板刷黄黑两种油漆；并在脚手架上挂安全警示标志。
12. 脚手架安全技术措施：
基础：
脚手架底脚必须牢固。
选材：
搭设前严格筛选所用材料。钢管、扣件、角铁、螺栓、竹笆等质量均应符合规范要求。不得采用严重锈蚀、薄壁、弯曲、有裂缝的杆件；不得采用严重锈蚀、变形、脆裂、滑丝的扣件；不得采用枯脆、单径、破损、散边的竹片作底笆。
搭设：
（1）严格按搭设顺序搭设脚手架：立柱→横楞→牵钢→搁栅→剪刀撑→脚手笆→栏杆
（2）脚手架步距1800mm，立杆纵距不超过1800mm；横楞里立杆离墙面不大于10cm，外端挑出不大于25cm。
（3）底步立柱采用不同长度的钢管参差布置，使相邻两立杆上部接头错开。
（4）脚手架每步搁栅应满铺脚手竹笆，相邻脚手笆应重叠搁置，且每隔每隔4步在内立杆与墙面间铺统长安全底笆作隔排，底笆下应加两根搁栅与挑出横楞扎牢，底笆与搁栅绑牢，每笆不少于4点。
（5）严格按施组设置剪刀撑。剪刀撑与地面成45°到60°，自下而上循序连续设置。剪刀撑接长采用搭接，搭接长度不小于1000mm，且不少于2个扣件紧固，不得采用对接扣件。
（6）严格按规定要求设置拉结点。

使用：
(1)搭设完工后，应组织专业人员进行检查，验收合格后方可投入使用，并在使用过程中应有专人管理，负责检查、保修工作。
(2)严格控制施工荷载：结构施工不超过3kN/m2，装饰施工时不超过2kN/m2，只允许两层脚手同时施工，不准超载。
(3)严禁在脚手架上堆放模板、木料及施工多余物料。
(4)严禁在脚手架上拉缆风和设置起重把杆或搭（挂）平台。
(5)施工过程中，任何人不得擅自搭（拆）脚手，不得擅自拆除拉结点。

拆除：
(1)设置警戒区，并指派专人负责警戒。
(2)脚手架拆除前，应全面检查加固，并将其上的留存材料、杂物等清除干净。
(3)拆除必须按搭设的逆顺序进行，做到一步一清，严禁上下同时拆除，严禁高处抛物。
(4)拆下的杆件、零配件运至地面时，应分类归堆、妥善保管。
其它注意事项：
(1)搭（拆）脚手架必须由经安全技术教育的架子工承担，架子工持证上岗，并定期进行体格检查，凡患有高血压、心脏病等不适应高空作业者，不得上脚手架操作。
(2)脚手架登高扶梯在脚手架外侧单独设置，并应与脚手架连接，严禁在脚手架等处攀登上下。
(3)施工现场带电线路如无可靠的安全措施一律不准通过脚手架。沿脚手架布置的电缆放置在线槽中。
(4)吊运脚手笆、脚手管须用专用的保险吊钩。钢管堆放平稳严禁单点起吊。
(5)搭（拆）过程中不得中途停止未完工序。
(6)恶劣气候（如六级风以上）条件下，不得进行搭（拆）工作。
(7)固定出入口（通道）应搭设双层防护棚架。

六. 脚手计算书
1.脚手架计算
一、参数信息:
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 8.6 米，部分单体采用双管立杆，部分单体采用单管立杆；
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.80 米；
内排架距离墙长度为0.30米；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；
脚手架沿墙纵向长度为 120 米；
采用的钢管类型为 Φ48×3.2；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；
连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.60 米，水平间距3.00 米，采用扣件连接；
连墙件连接方式为单扣件；
2.活荷载参数
施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；
同时施工层数:2 层；
3.风荷载参数
本工程地处四川省都江堰市，基本风压为0.30 kN/m2；
风荷载高度变化系数μz为1.25，风荷载体型系数μs为0.65；
脚手架计算中考虑风荷载作用；
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110；
安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4；
脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；
每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.035；
5.地基参数
地基土类型:粉质粘土或部分粉质粘土夹碎石（18#楼基础涉及粉质粘土夹碎石）；地基承载力标准值(kN/m2):500.00；
立杆基础底面面积(m2):0.09；地面广截力调整系数:0.40。

二、大横杆的计算:
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:P1=0.035 kN/m ；
脚手板的自重标准值:P2=0.350×1.050/(2+1)=0.123 kN/m ；
活荷载标准值: Q=3.000×1.050/(2+1)=1.050 kN/m；
静荷载的设计值: q1=1.2×0.035+1.2×0.123=0.189 kN/m；
活荷载的设计值: q2=1.4×1.050=1.470 kN/m；

图1 （大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.189×1.5002+0.10×1.470×1.5002 =0.365 kN.m；
支座最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.189×1.5002-0.117×1.470×1.5002 =-0.430 kN.m；
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=Max(0.365×106,0.430×106)/4730.0=90.909 N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为 σ= 90.909 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205.0 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下：

其中：
静荷载标准值: q1= P1+P2=0.035+0.123=0.158 kN/m；
活荷载标准值: q2= Q =1.050 kN/m；
最大挠度计算值为：
V= 0.677×0.158×1500.04/(100×2.06×105×113600.0)+0.990×1.050×1500.04/(100×2.06×105×113600.0) = 2.480 mm；
大横杆的最大挠度 2.480 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500.0/150 mm与10 mm，满足要求！
三、小横杆的计算:
根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值：p1= 0.035×1.500 = 0.053 kN；
脚手板的自重标准值：P2=0.350×1.050×1.500/(2+1)=0.184 kN；
活荷载标准值：Q=3.000×1.050×1.500/(2+1) =1.575 kN；
集中荷载的设计值: P=1.2×(0.053+0.184)+1.4 ×1.575 = 2.489 kN；

小横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax = 1.2×0.035×1.0502/8 = 0.006 kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax = 2.489×1.050/3 = 0.871 kN.m ；
最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.877 kN.m；
最大应力计算值 σ = M / W = 0.877×106/4730.000=185.429 N/mm2 ；
小横杆的最大应力计算值 σ =185.429 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205.000 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0.035×1050.04/(384×2.060×105×113600.000) = 0.024 mm ；
大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.053+0.184+1.575 = 1.812 kN；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

Vpmax = 1811.850×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9 ) /(72×2.060×105
×113600.0) = 3.181 mm；
最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+3.181 = 3.205 mm；
小横杆的最大挠度和 3.205 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050.000/150=7.000与10 mm,满足要求！
四、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
大横杆的自重标准值: P1 = 0.035×1.500×2/2=0.053 kN；
小横杆的自重标准值: P2 = 0.035×1.050=0.037 kN；
脚手板的自重标准值: P3 = 0.350×1.050×1.500/2=0.276 kN；
活荷载标准值: Q = 3.000×1.050×1.500 /2 = 2.363 kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.037+0.276)+1.4×2.363=3.683 kN；
R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架立杆荷载计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248
NG1 = [0.1248+(1.50×2/2+1.50×2)×0.035/1.80]×(50.00-25.00) = 5.332；
NGL1 = [0.1248+0.035+(1.50×2/2+1.50×2)×0.035/1.80]×25.00 = 6.218；
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹串片脚手板，标准值为0.35
NG2= 0.350×4×1.500×(1.050+0.3)/2 = 1.418 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11
NG3 = 0.110×4×1.500/2 = 0.330 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.500×50.000 = 0.375 kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.455 kN；
NGL =NGL1+NG1+NG2+NG3+NG4 = 13.673 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 3.000×1.050×1.500×2/2 = 4.725 kN；
风荷载标准值按照以下公式计算

其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Wo = 0.300 kN/m2；
Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：
Uz= 1.250 ；
Us -- 风荷载体型系数：取值为0.645；
经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.300×1.250×0.645 = 0.169 kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
Ns = 1.2NGL+1.4NQ= 1.2×13.673+ 1.4×4.725= 23.022 kN；
Nd = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×7.455+ 1.4×4.725= 15.561 kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
Ns = 1.2 NGL+0.85×1.4NQ = 1.2×13.673+ 0.85×1.4×4.725= 22.030 kN；
Nd = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×7.455+ 0.85×1.4×4.725= 14.569 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.169×1.500×
1.8002/10 = 0.098 kN.m；
六、立杆的稳定性计算:
外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。
1. 25.00米以上立杆稳定性计算。
不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值 ：N =15.561 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.500 ；
计算长度 ,由公式 lo = kμh 确定 ：l0 = 3.119 m；
长细比 Lo/i = 196.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.188 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.50 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
σ = 15561.000/(0.188×450.000)=183.936 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 183.936 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N =14.569 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.500 ；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.119 m；
长细比: L0/i = 196.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.188
立杆净截面面积 ： A = 4.50 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
σ = 14568.750/(0.188×450.000)+97920.191/4730.000 = 192.909 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 192.909 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！
2. 25.00米以下立杆稳定性计算。
不组合风荷载时，双立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值 ：N =11.511 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.500 ；
计算长度 ,由公式 lo = kμh 确定 ：l0 = 3.119 m；
长细比 Lo/i = 196.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.188 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.50 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
σ = 15561.000/(0.188×450.000)=183.936 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 183.936 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N =11.015 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.500 ；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.119 m；
长细比: L0/i = 196.000 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.188
立杆净截面面积 ： A = 4.50 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
σ = 14568.750/(0.188×450.000)+97920.191/4730.000 = 192.909 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 192.909 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205.000 N/mm2，满足要求！
七、最大搭设高度的计算:
按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：
NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.123 kN；
活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；
按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H] = 54.627 /(1+0.001×54.627)=51.798 m；
[H]= 51.798 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50.000 m，满足要求！
按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：
NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.123 kN；
活荷载标准值 ：NQ = 4.725 kN；
每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.098 /(1.4 × 0.85) = 0.082 kN.m；
按《规范》5.3.7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

[H] = 49.558 /(1+0.001×49.558)=47.218 m；
[H]= 47.218 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =47.218 m，满足要求！
八、连墙件的计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl = Nlw + N0
风荷载标准值 Wk = 0.169 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.800 m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 2.560 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7.560 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf = φ·A·[f]
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l0/i = 300.000/15.900的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；
又： A = 4.50 cm2；[f]=205.00 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.500×10-4×205.000×103 = 87.545 kN；
Nl = 7.560 < Nf = 87.545,连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用单扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl =7.560小于单扣件的抗滑力 8.0 kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图
九、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
地基承载力设计值:
fg = fgk×kc = 200.000 kN/m2；
其中，地基承载力标准值：fgk= 500.000 kN/m2 ；
脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.400 ；
立杆基础底面的平均压力：p = N/A =161.875 kN/m2 ；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 14.569 kN；
基础底面面积 ：A = 0.090 m2 。
p=161.875 ≤ fg=200.000 kN/m2 。地基承载力满足要求！

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