高温后CFRP-MOC-混凝土界面粘结特性研究.pdf

2023年7 月第39 卷第4期文章编号：2 0 9 5-19 2 2(2 0 2 3)0 4-0 6 42-0 9沈阳建筑大学学报（自然科学版）Journal of Shenyang Jianzhu University(Natural Science)Jul.2023Vol.39,No.4doi:10.11717/j.issn:2095-1922.2023.04.08高温后CFRP-MOC-混凝土界面粘结特性研究赵少伟，吕冉,郭蓉,王佳（河北工业大学土木与交通学院，天津30 0 40 1）摘要目的研究高温处理后氯氧镁水泥胶（MOC)粘贴CFRP布加固混凝土的粘结性能，为高温环境下CFRP加固混凝土的工程应用提供参考。方法采用单面剪切试验，分析温度作用以及CFRP布宽度对CFRP-MOC-混凝土界面、荷载-滑移、应变分布等粘结性能指标的影响,对高温后CFRP-MOC-混凝土界面的有效粘结长度和极限承载力进行研究。结果随着温度的升高，极限承载力下降，界面整体刚度降低，粘结界面的最大应变不断降低；随着CFRP布宽度的增加，极限承载力增大，界面整体刚度增加，粘结界面的最大应变也增大。结论笔者建立的高温损伤后CFRP-MOC-混凝土有效粘结长度及界面承载力计算模型可信度较高，可以用来预测高温环境下CFRP-MOC-混凝土界面承载力。关键词粘结性能;MOC;混凝土；高温处理；有效粘结长度;界面承载力中图分类号TU375文献标志码AResearch on Bonding Characteristics of CFRP-MOC-Concrete Interface after High TemperatureZHAO Shaowei,Li Ran,GUO Rong,WANG Jia(School of Civil Engineering and Transportation,Hebei University of Technology,Tianjin,China,300401)Abstract:Magnesium oxychloride cement(MOC)bonding CFRP cloth to reinforce concrete wasused to investigate the bonding performance after high temperature treatment.It provides referencefor engineering application of CFRP reinforced concrete under high temperature environment.Single shear test was used to analyze the influence of temperature and width of CFRP cloth onbonding performance such as load-slip,strain distribution of CFRP-MOC-concrete interface.Effective bond length and ultimate bearing capacity of CFRP-MOC-concrete interface after hightemperature were studied.With the increase of temperature,ultimate bearing capacity willdecrease,overall stiffness of interface will decrease,and maximum strain of bonding interface willdecrease continuously.With the increase of the width of CFRP cloth,the ultimate bearing capacityand the overall stiffness of the interface increase,as well as maximum strain of bonding interface.The calculation model of effective bond length and interface bearing capacity of CFRP-MOC收稿日期：2 0 2 2-0 7-2 0基金项目：国家自然科学基金项目（518 7 8 2 38）作者简介：赵少伟（19 7 2 一），男，教授，博士，主要从事混凝土与预应力混凝土理论等方面研究。第4期concrete after high temperature damage is established,which can be used to predict the interfacebearing capacity of CFRP-MOC concrete under high temperature environment.Key words:bonding performance;MOC;concrete;high temperature treatment;effective bondlength;interfacial bearing capacity赵少伟等：高温后CFRP-MOC-混凝土界面粘结特性研究643碳纤维增强复合材料（CarbonFiberReinforcedPlastic，C FR P）具有施工方便、强度高、自重轻、耐久性好等优点，已被广泛应用于建筑结构加固领域1-2 ，目前该加固技术最常见的配套胶黏剂为环氧树脂胶，其热稳定性以及长期化学稳定性低于无机胶凝材料,玻璃化温度T。较低（一般在50 80）3,当温度达到玻璃化温度后,其宏观力学性能会急剧下降，出现粘结失效的现象，因而在露天室内高温环境或者火灾高温辐射环境中不适宜用环氧树脂胶做界面胶黏剂，极大地限制了CFRP加固技术的应用。氯氧镁无机胶凝材料（MagnesiumOxychloride Cement,MOC）具有快硬高强、耐高温性能好的优点，与环氧树脂胶相比,更适合高温环境加固。为了研究高温条件下MOC作为胶黏剂用于CFRP加固混凝土系统的可靠性,众多学者进行了大量研究：陈忠范4 进行了高温下MOC粘贴CFRP布加固混凝土梁的抗弯性能试验,结果表明,MOC具有良好的耐高温性能，但当温度达到300时,由于水分丧失,MOC表面会有大量裂纹产生；张国强5 通过进行MOC粘贴CFRP布加固混凝土板高温性能试验发现，采取有效的防火措施可以很大程度上减少高温时MOC强度的降低,适当增加防火涂料的厚度能够很好地提高加固构件的抗火性能;徐明6 进行了MOC粘贴CFRP板高温后拉伸性能试验研究,试验结果表明,2 5时,MOC粘贴CFRP板的抗拉强度与环氧树强度等级w（水）C30180脂胶粘贴CFRP板相当，当温度到达30 0 时,MOC粘贴CFRP板的抗拉强度仍可以达到2 5时抗拉强度的7 0%左右。以上研究证明了高温环境下采用MOC作为胶黏剂用于CFRP加固混凝土系统是可行的。总体来看,有关MOC作胶黏剂的研究多集中在高温下加固构件承载能力方面，并没有从界面的粘结性能方面进行深入研究,不利于MOC在加固技术上的进一步推广,因此呕需开展以MOC为胶黏剂的CFRP-混凝土界面高温粘结性能研究。基于上述分析，笔者通过采用自主研发的改性MOC作为胶黏剂,对CFRP加固混凝土试件在高温后进行了一系列单面剪切试验;通过对高温后CFRP-MOC-混凝土界面粘结性能演化规律分析，得到界面极限承载力、有效粘结长度随温度升高的变化规律；进一步建立高温后CFRP-MOC-混凝土界面有效粘结长度模型、界面承载力模型，有效地预测高温环境下CFRP-MOC-混凝土界面承载力，研究成果能为高温环境下采用MOC进行CFRP加固设计提供重要的理论指导。1 试验1.1设试验材料试验选用C30强度等级的混凝土，配合比见表1。该混凝土2 8 d立方体抗压强度实测值为33.1MPa。试验所用碳纤维布为天津卡本科技集团股份有限公司生产，其相关力学性能如表2 所示。表1混凝土配合比Table 1The mix ratio of concretew(水泥)w(砂)215820kg/m3w(碎石)W(矿粉)1 00090W(粉煤灰）w(外加剂)908.3644产品型号CFS-I-300试验采用本课题组自主研制的改性MOC,即各组分的物质的量比为nMgo:nMgchznzo=9:1:10.85,羟基乙酸掺量2%、硼酸镁晶须掺量2%。图1为不同温度处理后MOC的力学性能变化曲线。当温度低于30 0 时,MOC力学性能保持较好，当温度达到108642025100200300400 500温度/(a)Moc强度Fig.1 The mechanical properties of MOC under different temperatures1.2试件设计试验采用单面剪切试件，混凝土试块长宽高均为150 mm150mm300mm。CFRP布粘结区长度为2 0 0 mm,在混凝土试块靠近加载端处预留40 mm的非粘结区,防止靠近加载端处的混凝土发生劈裂，试件示意如图2 所示。一非粘结区非粘结区-.44D.3060420044图2 单剪试件示意图Fig.2The schematic diagram of single shear沈阳建筑大学学报（自然科学版）表2 CFRP布力学性能Table 2The mechanical properties of CFRP cloth计算厚度/纤维密度/mm(kgm3)0.16718007120抗拉强度抗压强度100806040200图1不同温度处理后MOC力学性能500时,MO0C胶体已基本失效,混凝土强度显著下降，因此本次单剪试验设定的升温范围为10 0 50 0,升温速度为3/min,到达目标温度后恒温3h。为防止混凝土试块因含水率过高在高温炉中发生爆炸，在试块进行高温处理前，先将其放置于烘箱中105烘干2 4h。单剪试件在2 5条件下放置3d,进行CFRP布混凝土界面单面剪切试验。40试验设计共考虑两个影响因子：温度分别为2 5（室温）、10 0、2 0 0、30 0、400和50 0；CFRP布宽度分别为44300specimen第39 卷抗拉强度/弹性模量/层间剪切强度/MPaGPa3 400240400时,MOC强度及模量快速下降，说明经过高温作用后,MOC内部主要强度相发生转变,同时MOC中的水化结晶相受到高温作用开始脱水分解，晶体结构遭到破坏,这一现象是不可逆的，从而使得MOC的相关力学性能下降越来越快。151263025100200300400500温度/(b)MOC模量相关研究4.7-9 表明，当温度达到50 mm、7 5 m m、10 0 m m。单剪试验设计分组如表3所示，分为8 组，每组3个平行试块。伸长率/MPa%451.7140剪切模量弹性模量3020100上横梁第4期表3单剪试验方案设计Table 3The design scheme of single shear test试件编号温度/CFRP布宽度/mmS-5025H100-50100H200-50200H300-50300H400-50400H500-50500H100-75100H100-100100注：表中试件编号含义为温度-CFRP布宽度,其中S为25对比试件,H为高温处理试件。1.3加载装置及测量方案加载装置如图3所示。采用三思(a)实物图2试验结果与分析2.1荷载-滑移曲线通过拉拔端位移传感器与压力传感器分14-25.100￥2 0 0 12300 10400+500N/薄86420赵少伟等：高温后CFRP-MOC-混凝土界面粘结特性研究数量/个5035035035035035037531003图3加载装置Fig.3 The loading device别采集各剪切试件在加荷过程中的界面滑移与荷载数据,得到在温度、CFRP布宽度影响下CFRP-混凝土界面荷载滑移曲线,如图4所示。21厂+50 mm75mm18100 mm159630.050.10滑移/mm(a)温度图4不同参数影响下加载端荷载滑移关系曲线Fig.4 The load-slip relationship curves of loading end under different parameters645UTM4204型电子万能试验机进行位移控制的加载,加载速度为5mm/min。通过设计的固定装置，用上下两块钢板夹紧固定试块，通过下底板的连接件将装置与试验机固定。为了测得 CFRP应变,在CFRP表面每间隔30 mm粘贴一电阻应变片（规格为5mm3mm）,应变片位置如图2 所示。应变片在试件高温处理后静置至2 5条件下粘贴。采用YWD-100型位移传感器测量CFRP布与混凝土的相对滑移,在混凝土试块表面和上夹具之间放置型号为BHR-4的压力传感器，用于测量荷载数据。所有数据均采用DH3816N静态应变测试仪进行采集。上连接件夹头CFRP布-螺杆螺母一地脚螺栓-0.150.20位移传感器风一上底板压力传感器混凝土下底板下连接件工作台(b)示意图0.2500.050.10滑移/mm(b)CFRP布宽度0.150.200.25646由图4（a)可知,试件在CFRP布宽度为50mm时,随着温度的升高，曲线的初始斜率和峰值荷载均减小，说明试件的整体界面刚度和极限承载力均随处理温度的升高而降低。这是由于高温处理后,MOC内部主要强度相发生转变,强度大幅降低。由图4(b)可知,在处理温度为10 0 时,随着 CFRP布宽度的增加，曲线的斜率和峰值荷载均增大,即试件的界面整体刚度和极限承载力均有所提2.5002.0009-01/15001000500020406080100120140160180200距加载端的距离/mm(a)S-502500：3K N5KN2.000+7KN9kN10.43 kN1500500沈阳建筑大学学报（自然科学版）高。这是因为随着CFRP布宽度的增加，粘贴面积也在不断增大,因此CFRP加固混凝土的极限承载力也在增大。2.2应变分布规律通过CFRP布表面粘贴的应变片与拉拔端压力传感器分别采集各剪切试件在加荷过程中的CFRP布应变与荷载数据，得到各级荷载下CFRP布的应变分布情况如图5所示。+1KN2.500-3kN+5KN+7KN+9KN+11kN12.41kN-1 kN第39 卷1kN3KN+5KN+7KN2.000+9KN11.74kN901/15001000500020406080100120140160180200距加载端的距离/mm(b)H100-502.5002.0009-01/壶15001 000500-1kN3KN+5N文7 KN+8.46kN020406080100 120 140 160 180 200距加载端的距离/mm(c)H200-501 60012009-01/800400020406080100 120 140 160 180 200距加载端的距离/mm(d)H300-501 200-1 kN3kN+5KN+5.22kN1 kN3kN3.68 kN900901/600500020406080100 120140160 180200距加载端的距离/mm(e)H400-50020406080100120140160180200距加载端的距离/mm(f)H500-50第4期赵少伟等：高温后CFRP-MOC-混凝土界面粘结特性研究64730002.5002.0009-01/15001 000500020406080100 120 140 160 180 200距加载端的距离/mm(g)H100-75图5各级荷载下CFRP布的应变分布Fig.5 The strain distributions of CFRP cloth under various loads由图5（a）（f)对比可知,随着温度的增加,CFRP最大应变不断减小。一方面是由于随着温度的增加,应力传递区域的长度变短，能够承受荷载的面积减少，使得试件界面承载力降低，CFRP最大应变减少；另一方面,界面胶体的强度随温度升高逐渐降低,同样长度的界面承受的荷载降低了,CFRP最大应变也就降低了。由图5（b）、（g）、（h)对比可知,随着CFRP布宽度的增加,CFRP最大应变不断增大。这主要是由于CFRP布宽度的增加使得界面粘结面积增大，界面能够提供的承载能力增强，CFRP最大应变随之增大；但是当CFRP布宽度发生变化时,应力传递区域的长度基本保持不变。3高温后 CFRP-MOC-混凝土界面有效粘结长度模型3.1有效粘结长度为了更好地分析高温处理后有效粘结长度的变化规律,采用M.Mali-Ahmadl 等1提出的退化公式（1）对应变分布曲线进行拟合。A(x)=80+1+e()式中：(x)为距加载端x处的应变值;8 0 Xo、A、B为拟合相关参数。取图5中界面最大应变对应曲线进行拟1kN3KN5KN7KN9kN11kN13kN￥i5N15.39kN3.5003 0002.5009-01/2.00015001000500020406080 100 120 140 160 180 200距加载端的距离/mm(h)H100-100合，此时应力传递区域已经趋于稳定。参考刘生玮12 对有效粘结长度的取值定义,取应变分布曲线上最大应变的2%9 8%时的粘结长度作为有效粘结长度。通过对各试件有效粘结长度值进行整理，可得到界面有效粘结长度随温度、CFRP布宽度的变化规律,如图6 所示。160140/12010080604020025160140/120100806040200(1)图6温度、CFRP布宽度对有效粘结长度的影响Fig.6The influence of temperature and CFRPwidth on the effective bond length-1 kN3KN5KN￥9 K N1KN13N15KN￥17 K N17.66 kN100200300400500温度/(a)温度5075CFRP布宽度/mm(b)CFRP布宽度100648由图6（a)可以看出，随着温度的升高，有效粘结长度不断减小。这是因为随着温度的升高,作为胶黏剂的MOC性能发生劣化，抗拉强度和剪切强度逐渐减小。由图6(b)可以看出，,随着CFRP布宽度的变化,有效粘结长度值的浮动很小,可认为CFRP布的宽度不会引起有效粘结长度的变化。3.2高温后的有效粘结长度模型由于本试验的界面破坏形式与CFRP-钢的相同,界面失效多发生在强度略显薄弱的粘结胶层,界面粘结长度的影响因素及变化规律相同，因此选择以纤维增强复合材料加固修复钢结构技术规程13 中的有效粘结长度模型为基础对高温后的有效粘结长度模型进行修正，纤维增强复合材料加固修复钢结构技术规程（YB/T45582016）中模型如式(2)所示。fL。=19EVt.式中：f.a为胶体的抗拉强度;E。为胶体的弹性模量；E为CFRP布的弹性模量；t为CFRP布的厚度;ta为胶层厚度。由于本试验与基础模型之间存在着胶体和界面材性的差异，需要引人修正系数A来消除这种影响。笔者以2 5时CFRP宽度为50 mm的试件S-50对应的有效粘结长度作为研究胶体和界面材性差异对有效粘结长度影响的基准值。将基准试块的参数代入计算模型中可以得到修正系数A=0.399,则式(2)可以改写为L.=7.581fvE考虑高温处理对于有效粘结长度的影响，引人温度劣化系数对有效粘结长度模型进行修正,如式(4)所示。L=7.5 81 r.由式(4)可得:沈阳建筑大学学报（自然科学版）据代人式(5）,可得温度T与值关系。以温度为自变量，r值为因变量,对试件进行非线性拟合得到与温度T的函数曲线，如图7 所示。1.00.90.850.70.6=1.003-0.0005x-7.058x10*x20.5上R=0.99070.40图7 温度修正系数拟合曲线Fig.7 The ftting curve of temperature correction(2)可得T值拟合公式：=1.003-0.000 5T-7.058 10-7 T.(6)将式(6)代入式（4)中可得到高温处理后,CFRP-MOC-混凝土界面有效粘结长度表达式：L。=(7.6 0 4-0.0 0 3 8 T -5.351 10 -T)E.E4高温后 CFRP-MOC-混凝土界面承载力模型(3)4.1桌界面承载力模型的选取关于界面承载力，国内外学者给出了众多不同的数学模型14-18 ,通过研究可以发现,文献14 中模型考虑的影响因素较全面,所以笔者在该模型的基础上对高温后的界面承载(4)力模型进行拟合,文献14 中模型如下：Pu=br2Ert.Gr.第39 卷E,LT=7.581f.a/Eft/f选取不同温度作用后的试件，将试验数一拟合曲线100200T/coefficient r(5)试验值300400500(7)(8)第4期2(2-L),LL.i=1,式中:Pu为界面承载力;i为粘结长度系数；b为FRP片材的宽度；E.为FRP片材弹性模量;t为FRP片材厚度;L为粘结长度,L。为有效粘结长度；G为界面断裂能。4.2高高温后的界面承载力模型高温后各试件的极限承载力如表4所示。表4高温后试件极限承载力Table 4The interfacial bearing capacity of specimensafter high temperature试件编号极限承载力试件编号极限承载力S-5012.41H100-5011.74H200-5010.43考虑高温处理对于界面承载力的影响，引人温度劣化系数对界面承载力模型进行修正,则式(8)可改写为Pu=ribr 2Et.Gr.由式(10)可得：P.=-ibr2Eft,G,选取不同温度处理后的加固试件，将试验数据代人式(11)可得T值与值之间的关系。以温度为自变量，值为因变量，进行数据拟合可得与温度T的函数关系,如图8所示。3.02.82.62.42.22.01.81.6J-1.287e91.82+4.1621.4R=0.94411.20图8 温度修正系数拟合曲线Fig.8 The fitting curve of temperature correctioncoefficient r赵少伟等：高温后CFRP-MOC-混凝土界面粘结特性研究可得值拟合公式为(9)r=1.287eo91.825+4.162.LL将式(12）代人式（10）可获得高温后，CFRP-MOC-混凝土试件界面承载力表达式：P.=,br(-1.287e0.825+4.162)/2E,t,Gr.(13)5 结 论(1)CFRP-MOC-混凝土试件在6 个不同温度下处理后，界面破坏模式不同；极限承载力、界面整体刚度、CFRP最大应变、界面峰kN值剪应力以及界面断裂能会随着温度的升高H300-508.46H400-505.22H500-503.68(10)(11)试验值一拟合曲线J100200T649(12)而减小,随着CFRP布宽度的增加而增大。(2)在已有模型的基础上，引人温度修正系数,建立高温后CFRP-MOC-混凝土界面有效粘结长度模型和承载力计算模型，弥补了之前众多模型没有考虑温度的这一缺失，可以较好地预测高温环境下CFRP-MOC-混凝土的界面承载力，为高温环境下CFRP加固设计提供了依据。参考文献 1 AL-SAADI N,MOHAMMEDMAHAIDI R,et al.A state-of-the-art review:near-surface mounted FRP composites forreinforced concrete structures J.Constructionand building materials,2019,209:748-769.2黄丽华，王文广，陈健.U型锚固对BFRP加固混凝土梁作用效果研究J.沈阳建筑大学学报（自然科学版）,2 0 2 0,36（3）：38 5-39 4.(HUANG Lihua,WANG Wenguang,CHENJian.Study on effect of U anchorages onconcrete beams reinforced by BFRP J.Journal of Shenyang jianzhu university(naturalscience),2020,36(3):385-394.)3 童董坤,郝建文，李鹏，等.环境温差下FRP-混凝土界面粘结行为分析J.工程力学,2 0 2 0，37(11):117-126.(DONG Kun,HAO Jianwen,LI Peng,et al.Studies on the bond performance of FRP-to-300400A,AL-500concrete interfacesunderenvironmentaltemperaturedifferenceJ.Engineeringmechanics,2020,37(11):117-126.)【4陈忠范,万黎黎,李建龙，等.无机胶粘贴纤维布加固钢筋混凝土梁高温性能试验研究J.650四川建筑科学研究，2 0 0 7（增刊1）：16 9-173.(CHEN Zhongfan,WAN Lili,LI Jianlong,et al.Experiment study on behaviors of RCbeams strengthened with inorganic adhesivesticked FRP sheets at elevated temperatureJ.Sichuan building science,2007（S1):169 173.)5 张国强.无机胶粘贴碳纤维布加固混凝土板高温性能的试验研究D.济南：山东建筑大学,2 0 11.(ZHANG Guoqiang.Experimental study onhigh temperature behavior of RC slabsstrengthened withcarbonfiber reinforcedpolymer by inorganic adhesiveD.Ji nan:Shandong Jianzhu University,2011.)6 徐明,韩春雷，陈忠范.氯氧镁胶凝材料粘结碳纤维板高温后拉伸性能试验研究J.玻璃钢/复合材料,2 0 13(3）：18-2 1.(XU Ming,HAN Chunlei,CHEN Zhongfan.Experimental study on tensile strength of CFRPplate bonded with MOC after high temperatureJ.Fiber reinforced plastics/composites,2013(3):18-21.)7FU F.Residual stress-strain relationship ofscoria aggregate concrete with the addition ofPP fiber after fire exposure J.Fire,2021,4(4):91.8 寇立亚,殷昌永,朱学佳.高温后普通混凝土材料复杂力学特性J.沈阳建筑大学学报（自然科学版）,2 0 13,2 9（1）：30-35.(KOU Liya,YIN Changyong,ZHU Xuejia.Analysis of the complex mechanics behavior ofconcrete after high temperature J.Journal ofShenyang jianzhu university(natural science),2013,29(1):30 35.)9TANG C W.Residual mechanical properties offiber-reinforced lightweight aggregate concreteafter exposure to elevated temperatures J.Applied sciences,2020,10(10):3519.10 胡克旭，卢凡，蔡正华.高温下碳纤维混凝土界面受剪性能试验研究J.同济大学学报（自然科学版），2 0 0 9，37（12）：159 2 1597.(HU Kexu,LU Fan,CAI Zhenghua.Researches on mechanicalCFRP-concreteinterface at elevated temperatures J.Journalof tongji university(natural science),2009,37沈阳建筑大学学报（自然科学版）11 MALI-AHMAD M.Debonding of FRP fromconcreteinstrengtheningapplications:experimental investigationand theoreticalvalidation D.New York:City University ofNew York,2005.12 刘生纬.硫酸盐环境下CFRP-混凝土界面粘结性能退化规律及劣化机理研究D.兰州：兰州交通大学,2 0 18.(LIU Shengwei.Research on degradation lawand mechanismof CFRPsheet-concreteinterfacial bonding performance under sulfateenvironment D.Lanzhou:Lanzhou JiaotongUniversity,2018.)13中华人民共和国工业和信息化部.纤维增强复合材料加固修复钢结构技术规程：YB/T45582016S.北京：中国标准出版社，2016.(Ministry of Industry and Information Technology.Technical specification for strengthening steelstructures with fiber reinforced polymer:YB/T45582016 S.Beijing:Standards Press ofChina,2016.)14陆新征.FRP-混凝土界面行为研究D.北京：清华大学，2 0 0 5.(LU Xinzheng.Studies on FRP-concrete interfaceD.Beijing:Tsinghua University,2005.)15 SATO Y,ASANO Y,UEDA T.Fundamentalstudy on bond mechanism of carbon fiber sheetJ.Proceedings of the Japan society of civilengineers,2010,648(648):71-87.16SERBESCUA,PILAKOUTAS K.Standardised double-sheartest for determining bond of FRP to concreteand corresponding model development J.Composites part b:engineering,2013,55:277 297.17KHALIFA A,GOLD W J,NANNI A,et al.Contribution of externally bonded FRP to shearcapacity of RC flexural members J.Journalof composites for construction,1998,2(4):195-202.18CHEN J F,TENG J G.Anchorage strengthmodels for FRP and steel plates bonded toconcrete J.Journal of structural engineering,propertyof第39 卷(12):1592-1597.)GUADAGNINI2001,127(7):784-791.（责任编辑：刘春光英文审校：范丽婷）M,