机械研磨 对 结构和粒度的影响.pdf

第35卷 2007 年第 10 期Mining&Processing Equipment破磨33(上接第 32 页)Mn-1 与 Mn-2、Mn-3 和 Mn-4 的耐蚀性具有显著差别。又由表 4 可以看出，Mn-1 的质量损失率最高，因此，四种锰钢材料中 Mn-1 的耐腐蚀性最差。依此，将 Mn-2 设为真值。采用上述的方法，再次求得 t1，t2，如表 5 所示。表5四种锰钢静态腐蚀数据数理统计计算表(假定 Mn-2 为真值)材料10 min1 h2 h平均值 d-标准偏差 st 值差值 d16.1763.1622.5373.9581.9464.914差值 d23.0883.6772.2433.0030.7216.126由于 t1t0.05，2，t2t0.05，2，因此可以判断出 Mn-2 与 Mn-3、Mn-4 的耐蚀性也具有显著差别。又由表 3 可以看出，Mn-2 的质量损失率比 Mn-3、Mn-4 高，因此，Mn-2 的耐腐蚀性比 Mn-3、Mn-4 差。最后，对比 Mn-4 与 Mn-3 的耐蚀性，方法与上述相同，求得 t1，如表 6 所示。表6四种锰钢静态腐蚀数据数理统计计算表(Mn-4 与 Mn-3 对比)材料10 min1 h2 h平均值 d-标准偏差 st 值差值 d13.088-0.5150.2940.9561.8901.204由于 t1伊利石高岭石。叙词：干法研磨 超细粉体 粘土矿物 晶体结构随着现代科学技术的飞速发展，超细矿物粉体作为一种新型基础材料在涂料、橡胶、塑料等行业应用得越来越广泛13。目前国内主要的超细粉体制备方法是机械研磨，这种方法主要是利用搅拌器搅动磨矿介质，产生“冲击摩擦剪切”力或利用研磨介质快速振动产生的“剪切摩擦”力使物料粉碎。但在长时间的研磨过程中，由于机械力的作用，晶体结构或多或少的要受到破坏，如果控制不当，最终会导致部分矿物晶体结构的破坏而变成非晶物质4。关于机械研磨对粘土矿物结构的影响，自上世纪 50 年代以来就受到人们的关注5,6。此后，有的学者对机械研磨进行了更进一步的研究，其中邱晓晖、赵丽颖等人7,8 研究了机械研磨过程中机械力化学变化和化学改性，郝青丽等人9 研究了研磨对粘土矿物结构的影响。然而，有关机械研磨对粘土矿物结构和粒度影响的综合研究还很少见。本文分别对高岭石、蒙脱石和伊利石三种矿物在干法条件下进行了不同时间的研磨，并利用傅立叶红外光谱和 X 射线衍射对研磨后的样品进行分析测试，*基金项目：河北省自然科学基金(D2007000695、D2004000463)、河北省科技厅博士基金(05547009D2)资助项目。机械研磨对粘土矿物结构和粒度的影响第35卷 2007 年第 10 期Mining&Processing Equipment破磨34阐明了研磨对其晶体结构的影响机理，并利用激光粒度仪分析了不同研磨时间的粒度变化，对工业生产具有指导意义。1 试验1.1 样品特征高岭岩样采自山西省平鲁矿区，属晚二叠系山西组 4#煤层夹矸。这层高岭岩中，高岭石矿物成分占 98 以上，本岩层分布较广且很稳定，浅灰色，致密块状，有参差状断口。化学成分为：SiO2 46.38%，Al2O3 37.66%，Fe2O3 0.29%，TiO2 0.48%，CaO 0.1%，MgO 0.2%，K2O 0.55%，Na2O 0.1%，烧失量为 14.29%。膨润土(其主要成分为蒙脱石)样采自邯郸县黄粱梦镇，属第三系九龙口组。矿床呈层状或透镜状赋存于半胶结状碎屑岩系中，矿层厚度、质量在不同的地域变化较大，总体为钙基膨润土，多为灰白色、浅灰绿色，蜡状光泽，干后裂纹发育且较硬。蒙脱石含量 50%70，化学成分：SiO2 60.64%，Al2O3 20.65%，Fe2O3 7.92%，CaO 1.73%，MgO 5.74%，Na2O 0.82%，K2O 0.56%，TiO2 0.98%。伊利石(水云母)样品采自武安煤盆地北部边缘二叠系上石盒子组中部，矿石多为灰白、浅灰色，个别呈深灰色或花斑杂色，致密细腻，贝壳状断口，呈细小鳞片状变晶结构，次要矿物有方解石、绿泥石、黄铁矿、纳长石，有时还见有堇青石。化学成分：SiO2 66.66%，Al2O3 25.76%，Fe2O3 0.74%，CaO 0.22%，MgO 0.445%，Na2O 0.90%，K2O 6.66%，TiO2 0.68%，烧失量为 3.92。1.2 仪器与方法研磨机为南昌通用化验制样机厂生产的 GJ100-2 型密封式化验制样粉碎机，入料粒度13 mm，加工时间4 min，功率 1.1 kW。实验用 X 射线衍射仪为日本的 D/max-RA 型，实验条件 CuK，40 kV，100 mA，扫描速度 4(2)/min。红外光谱分析使用的是 Perkin-Klmer577 型双束红外分光光度计，分辨率 1 cm-1，KBr 压片法。粒度分析采用 Marlvern2000 型激光粒度分析仪。分别将三种粘土矿物 30 g 分两次置于研磨机内的研磨体中进行研磨，研磨时间为 20 min、30 min、1 h、2 h、3 h、3.5 h 和 4 h，但由于研磨时间的增加，研磨体发热，皮垫受热变软，使研磨体的密封性受到影响。所以每次研磨时间为 4 min，且中间需停顿一定时间以保持温度不要太高，以免对研磨体产生损害。2 结果与分析2.1 高岭石矿物图 1 中 a 曲线为高岭石的红外光谱图。从图中可以看出，高岭石的 OH 伸缩振动峰主要为 3 694.95 和 3 619.79 cm-1，其中 3 694.95 cm-1 为外羟基振动峰，3 619.79 cm-1 为内羟基振动峰。3 420 cm-1 附近的峰属于层间水的偏移振动，但强度很微弱。1 635.97 cm-1 为自由水的偏移振动峰，1 039.95 cm-1 为 Si-O 伸缩振动峰，9 12.61 cm-1 为 Al-OH 伸缩振动峰，769.59，6 93.41 cm-1 为 Si-O-Al 伸缩振动峰，538.17 cm-1 为 Si-O-Al 的弯曲振动峰，474.84 cm-1 为骨架内弯曲振动峰，430.55 cm-1 为 Si-O 振动峰10,11。从图 1(bh)可见，随着研磨时间的增加，高岭石的晶体结构发生了不同程度的变化，对应图谱上的特征峰也逐渐减弱甚至消失。研磨 20 min 后，高频区 3 694.95 和 3 619.79 cm-1 峰的强度明显减弱，低频区各峰的振动强度也有所下降，表明结构开始发生变形。研磨 30 min 后，高频区的内羟基振动峰 3 619.79 cm-1 已经消失，3 694.95 cm-1 峰的强度进一步减弱，低频区 912.61、769.59 cm-1 处的振动峰消失，说明八面体以及八面体与四面体的连接遭到破坏，表示 Si-O 振动的两个峰 1 039.95 和 4 30.55 cm-1 只有后者消失，前者基本没有变化，说明此时四面体部分遭到破坏。研磨 60 min 后，高频区的羟基峰已经弱化为一个宽峰，1 635.97 cm-1 处水的偏移振动峰强度加强，这说明高岭石的部分结构水(内外部羟基)会因机械研磨而失去，成为游离水，低频区 Si-O-Al 的伸缩振动峰 693.41 cm-1 消失，证明四面体与八面体的连接继续遭到破坏。由这些变化可以初步判断，经过 1 h 的研磨，高岭石的晶体结构已经发生了严重的破坏。研磨 2 h 后，低频区由 538.17、474.84 cm-1 处的峰也已经消失，四面体以及四面体与八面体之间的连接已经完全断裂，高岭石各频区的振动峰(除水的偏移振动峰 1 635.97 和 1 039.95 cm-1 处的 Si-O 伸缩振动峰)都已经消失，说明高岭石的晶体结构几乎已经完全被破坏。由此可以看出，研磨可以使高岭石的表面羟基断裂形成游离水，也完全有可能使结构中的各种键发生断裂而产生大量的自由基。高岭石的结构变化在 X 衍射图谱中也非常明显(图2)。从图中可以看出，18 26(2)范围内的衍射峰形状完好(11-1 峰并没有显示出来)，表明高岭石的结晶程度较好。在研磨到 20 min 后，系列衍射峰(020)、(11-0)、(111-)、(02-1)、(021-)逐渐合并成两个峰，由此可以看出，随着研磨时间的增长，高岭石结构在 a、b 轴方向上发生平移，结晶程度变差12；201-(2.57710-1 nm)和 200(2.49110-1 nm)消失，合并成一个峰；13-1(2.37710-1 nm)和 131(2.29010-1 nm)合并成一个峰。研磨到 30 min 后，由 13-1 和 131 合并的峰已消失，其余峰的衍射强度继续减弱。研磨到 1 h 后，合并后的各峰已经基本消失。当研磨 2 h 后，X 射线图谱中的 001 峰已经完全消失，说明结构已经完全被破坏。a原土 b20 min c30 min d1 h e2 h f3 h g3.5 h h4 h图1 经不同时间研磨的高岭石 IR 图谱机械研磨对粘土矿物结构和粒度的影响第35卷 2007 年第 10 期Mining&Processing Equipment破磨35表1 经不同研磨时间的高岭石的粒度分布表%样品试验条件0.1 m 0.11 m 110 m 1075 m2 m1#样20 min0.889.4235.1955.5115.972#样30 min0.836.9231.5460.7111.493#样60 min1.5013.3136.9848.2120.934#样120 min2.8118.4738.6450.0826.57由粒度分析(表 1)可以看出，细粒含量在研磨到 30 min 时从 15.97%减少到 11.49%，这是因为在研磨初期，机械力使高岭石晶粒顺层分解，产生更细小的晶片，而新生成的高岭石晶片边缘带有过剩电荷，属高活性断裂面，高岭石晶片通过边缘的静电作用相联接而形成团聚，形成较大的颗粒，致使高岭石的细粒含量有所减少。在随后的研磨时间内，细粒含量是逐渐增加的，其中小于 2 m 的含量最高可达 26.57%。由此可以推断，在研磨初期颗粒中含有一部分“疏松”的团聚体。随着研磨的进行，团聚后的颗粒进行第二次、第三次的研磨，不断离散细化，同时也有压实作用，使疏松的颗粒压实成小颗粒，最终使得粉磨后期高岭土粒度变细。但由于颗粒的团聚行为加剧，当高岭土粒度细化到一定程度，粒度就会保持不变。2.2 蒙脱石矿物蒙脱石为单斜晶系，属 2 1 型二八面体层状硅酸盐矿物，它的红外光谱包括 Si-O 键振动、结晶水和层间水的 OH 振动以及 M-O 键的振动(MAl，Mg，Fe 等)13。图 3a 是未经研磨的邯郸钙基蒙脱石图谱。从图中可出，高频区 3 427.01 cm-1 处吸收带为 H2O 的伸缩振动，3 620.81 cm-1 处吸收带归属于层间水和结晶水 O-H 的吸收，1 636.76 cm-1 处为 H2O 弯曲振动，1 018.01 cm-1 为 Si-O 键的伸缩振动，778.59、694.96 cm-1 处也为 Si-O 键的伸缩振动，但吸收很弱，550 cm-1 附近的吸收带主要与 Si-O 键弯曲振动有关。图 3(bh)为经不同时间研磨后的蒙脱石 IR 图谱。由图 3 可以看出，研磨 20 min 后，各频区峰的强度都有不同程度的减弱。研磨 30 min 后，高频区 3 427.01 cm-1 处 H2O 的伸缩振动峰已经消失，3 620.81 cm-1 处 O-H 振动吸收峰的强度继续减弱，低频区 7 78.59 cm-1 处的 Si-O 伸缩振动峰也已经消失。研磨 1 h 后，高频区 3 620.81 cm-1 处结晶水的 O-H 振动吸收峰已经完全消失，取而代之的是 3 427.43 cm-1 处 H2O 的伸缩振动，而且 1 636.7 cm-1 处游离水的弯曲振动峰也有所增强，这说明由于层间水和结晶水的羟基破坏而形成游离水，则游离水的伸缩振动和弯曲振动就会有所增强。但与高岭石不同，蒙脱石是层间水和结晶水中的羟基被脱去，而不是结构内部的羟基。低频区 1 018.01 cm-1 基本没有变化，因此四面体内的 Si-O 键没有断裂，四面体未遭到破坏，而 694.96 cm-1 峰只是在强度上有所减弱。虽然 1 018.01 cm-1 和 778.59、694.96 cm-1 都是 Si-O 伸缩振动，但是，778.59、694.96 cm-1 处的 Si-O 键是和层间阳离子结合，键能较弱，容易破坏，1 01 8.01 cm-1 处的 Si-O 键是和八面体中的阳离子结合，键能较强，不易破坏13，所以只有 778.59 cm-1 处峰消失，而 1 018.01 cm-1 处的峰变化不大。在 14 h 的研磨过程中，中-低频区的各峰基本保持不变，笔者认为主要是蒙脱石的亲水性，使得团聚行为加剧，团聚后形成的大颗粒如果要继续变细则需要更多的能量，相反就没有足够的能量使晶体结构破坏，所有晶体结构受研磨影响较小。从上述分析可以看出，在研磨过程中，主要是层间结构遭到破坏，而对a原土 b20 min c30 min d1 h e2 h f3 h g3.5 h h4 h图4 不同研磨时间的蒙脱石 X 射线衍射图谱a原土 b20 min c30 min d1 h e2 h f3 h g3.5 h h4 h图3 经不同时间研磨的蒙脱石 IR 图谱机械研磨对粘土矿物结构和粒度的影响a原土 b20 min c30 min d1 h e2 h f3 h g3.5 h h4 h图2 经不同研磨时间的高岭石 X 射线衍射图谱第35卷 2007 年第 10 期Mining&Processing Equipment破磨36四面体或八面体破坏不大。在 X 射线衍射图谱(图)中可以看出，随着研磨时间的增加，001(15.05310-1 nm)峰衍射强度逐渐减低，说明蒙脱石晶体层间结构已经开始破坏，结晶程度降低。研磨 20 min 后，04，22(2.28410-1 nm)峰已经消失，其他峰在衍射强度上减弱，结构开始发生破坏。研磨 30 min 后，各峰衍射强度继续减弱。研磨 1 h 后，004(3.77010-1 nm)峰已经消失。据邱晓晖等人7分析，00l 峰的消失表明结构是顺层发生解理作用，其结果使颗粒变细。研磨 2 h 后，13，20(2.55010-1 nm)峰消失，其余峰基本没有变化或只在衍射强度上有所减弱。在粒度上，随着研磨时间的增加，细颗粒含量也逐渐升高，且细颗粒含量在三种矿物中最高(如表 2)。表2 经不同研磨时间的蒙脱石的粒度分布表%样品试验条件0.1 m 0.1 1 m 1 10 m 10 75 m2 m1#样20 min0.847.2032.1559.8114.112#样30 min0.959.3136.1253.6219.413#样60 min2.1012.4540.2540.2423.874#样120 min3.0019.5443.2234.2436.542.3 伊利石矿物未经研磨的伊利石红外光谱特征如图 5a 所示。谱线中高频区由羟基伸缩振动产生的 3 674.72 cm-1 吸收峰为伊利石特征吸收峰，强度大。3 3 91.63 cm-1 属于有机物的振动，1 636.21 cm-1 属于水分子振动，1 1 20.87 和 1 067.40 cm-1 属于 Si-O-Si 振动，949.55 cm-1 为面内 Al2OH 振动，834.85 和 812.98 cm-1 属于四面体内 Al-O 或 Al-Mg-OH 键面外振动，540.14、480.10 cm-1 属于 Si-O 或 Si-O-Al 键面内弯曲振动14。a原土 b20 min c30 min d1 h e2 h f3 h g3.5 h h4 h图5 不同研磨时间伊利石的红外光谱图图 5(bh)为伊利石经不同时间研磨后的对比图。从图中可以看出，在研磨 20 min 后，高频区的 3 674.72 cm-1 峰的强度有所减弱，3 3 91.63 cm-1 处的有机物的振动峰消失，中频区的水分子振动有所增强，应是研磨过程中水分子的增加造成的，低频区 1 120.87、1 067.40 和 949.55 cm-1 峰的强度也已经减弱，说明四面体结构开始发生变形；研磨 30 min 后，高频区 3 674.72 cm-1 峰的强度继续减弱，低频区 1120.87、1 067.40 和 949.55 cm-1 峰已经消失，合并成一个宽广的峰。研磨 1 h 后，高频区 3 674.72 cm-1 峰已经消失，低频区 834.85 和 812.98 cm-1 合并成一个峰，说明 Al-Mg-OH 或 Al-O 键已经断裂，四面体已经破坏。在研磨到 2 h 后，低频区 540.14 和 480.10 cm-1 强度继续减弱，结构破坏加剧。研磨 3.5 h 后，540.14、480.10 cm-1 两个峰已经消失。说明四面体与八面体之间的连接也已断裂，此时伊利石结构已经完全破坏。由 X 射线衍射图(图 6)也可以看出，研磨 20 min 后，各峰衍射强度开始减弱，说明结构开始发生变形，结晶程度降低；研磨 30 min 后，112-(4.08810-1 nm)和 200(2.49210-1 nm)峰已经消失，其余峰的衍射强度继续减弱，结晶程度变差；研磨 1 h 后，002(4.97510-1 nm)峰已经消失，其余峰的衍射强度继续降低，结晶程度继续变差；研磨 2 h 后，113-(2.85110-1 nm)、131(2.44810-1 nm)和 114-(2.37110-1 nm)峰消失，说明结构受到极大破坏，结晶程度变得更差。研磨到 3 h 后，只有 003(3.32510-1 nm)和 131-(2.54910-1 nm)峰存在，其余各峰已基本消失，表明结构已基本被破坏。研磨到 3.5 h 后，各峰已完全消失，其结构彻底被破坏，已经转化为非晶质。a原土 b20 min c30 min d1 h e2 h f3 h g3.5 h h4 h图6 经不同时间研磨的伊利石 IR 图谱同蒙脱石一样，随着研磨时间的增加，细粒含量也逐渐增多，如表 3。在研磨过程中，伊利石和蒙脱石也应当有类似高岭石的粒度变化过程，但在本实验中没能体现出来，可能是因为取样间隔时间的问题，使其变化趋势不能完全体现，但总的趋势是相同的。表3 经不同研磨时间的伊利石的粒度分布表%样品试验条件 0.1 m 0.11 m 110 m 1075 m2 m1#样20 min0.866.9025.4567.6912.452#样30 min0.939.1429.4360.5015.343#样60 min2.2012.2131.5654.0320.134#样120 min2.8018.7635.4642.9828.91(下转第 37 页)机械研磨对粘土矿物结构和粒度的影响第35卷 2007 年第 10 期Mining&Processing Equipment破磨37(上接第 36 页)3 结论(1)在特定条件下，高岭石经过 1h 研磨后，其晶体结构发生明显变形，经过 2 h 研磨后，其晶体结构几乎完全被破坏；蒙脱石经过 1 h 研磨后，其晶体结构发生明显变形，再后续 3 h 的研磨过程中，其晶体结构变形不明显；伊利石在经过 1 h 研磨后，其晶体结构发生也发生明显变形，当研磨到 3.5 h 后，其晶体结构完全被破坏。(2)经过一定时间的机械研磨，粒度2 m 的颗粒含量在蒙脱石中最高，伊利石次之，高岭石最低。(3)干法研磨对高岭石和伊利石矿物的晶体结构影响较大。参 考 文 献1 陈国良.超细粉碎在“新经济形态”下如何成存与发展.中国非金属工业导刊，2000(2)2 张国超.超细粉体技术现状即发展趋势.中国粉体技术，2003(2)3 宋海兵.机械冲击式超细粉碎设备.佛山陶瓷，2003(1)4 马正先.非金属超细粉碎技术的发展现状与趋势.金属矿山，2000(1)5 Takahashi H.Effect of dry grinding on kaolin minerals:I Kaolinite.Bull Chem Soc Jpn，1959(3)6 Kristof，et al.The effect of mechanical treatment on the crystal structure and thermal behavior of kaolinite.Clay and Clay Minerals，1993(5)7 邱晓晖，张庆今.高岭土干粉磨过程的机械力化学变化.硅酸盐学报，1991(5)8 赵丽颖，蒋引珊.机械力化学表面改性对蒙脱石结构和性能的影响.非金属矿，2001(4)9 郝青丽，陆路德，王 瑛等.研磨影响粘土结构的红外光谱研究 光谱实验室，1999(5)10 陈洁渝，严春杰.煤系高岭土/醋酸钾插层复合物制备及意义.矿 产保护与利用，2004(6)11 孙 红.高岭土超细片层材料的制备与表面有机改性及其对 PVC 塑料的改性作用：学位论文.上海：华东师范大学，200412 管俊芳，狄敬茹.Zr/Al 基柱撑蒙脱石矿物材料的红外光谱研究.硅酸盐学报，2005(2)13 须藤俊男，严寿鹤译.粘土矿物学.北京：地质出版社，198114 Farmer V C.The layer silicates.In：Farmer V C(eds.)，Infrared Spectra of Minerals.London：The Mineral Society，1974(收稿日期：2007-01-10)(修改稿日期：2007-06-16)?论文编号：1001-3954(2007)10-0037-039圆锥破碎机机架球面轴承的磨损与损坏郎宝贤 郎世平武汉科技大学城建学院 湖北武汉 430070摘要：分析了圆锥破碎机机架、球面轴承与轴承座的磨损与损坏的原因，从中发现设备运转、检修、设计和制造过程中存在的问题，并指出解决问题的措施。从而提高破碎机的可靠性和耐久性。叙词：圆锥破碎机 机架球轴承 磨损 损坏研究圆锥破碎机主要件的磨损与损坏情况，能够真实地反映它的受力情况，反映设计制造、检修和安装质量对破碎机的影响。分析磨损情况，从中可以找到磨损特征和磨损规律以及磨损原因，从而可以改进设计制造工作。掌握磨损情况又是分析故障的依据，从中还可以找到改进检修的工作方法，提高检修质量，延长使用寿命，使设备检修周期延长，降低检修费用和充分发挥破碎机潜力。因此说，研究破碎机主要件的磨损与损坏，不论是对破碎机使用维修还是设计制造都是很有价值的。1 机架磨损与损坏机架是整个破碎机的主体，所有零部件都装在机架上，它被四个地脚螺栓固定在基础上。机架是保证破碎机耐久性和可靠性的重要零件，特别是机架与支承环相配合的锥形面、机架与球面轴承座相配合的圆柱形配合面以及机架下架体磨损与损坏直接影响破碎机的正常工作和寿命。现分析如下。如图 1 所示，机架上的作用力 F 是由动锥经破碎物料传给调整环与支承环的作用力也就是破碎力，其反作用力 F 压在动锥上，两者大小相等方向相反，破碎力 F 可分解 Fy 和 Fx 两个分力。破碎机工作时，若 Fy 大于弹簧张力，则支承环被抬起，若 Fy 小于弹簧张力，则支承环被压紧在锥形配合面上。因此，使锥形配合面磨损的基本因素是破碎力变化与弹簧张力不当。1.机架 2.支承环 3.调整环 4.动锥图1 机架受力分析弹簧张力过大，使支承环能牢靠地被压在机架上，但会失去保险作用；弹簧张力若小，则支承环易圆锥破碎机机架球面轴承的磨损与损坏lative copper ore slurry,it was found that all sample manganese steelpresented quickening corrosion trend during the first 2 hours of dip-ping course.Mathmatical statistics approach was applied to analyzethe data,the result shows that increasement of manganese contentwithin certain range can improve the anti-corrosion ability of high-manganese steel in simulative hot acid copper ore slurry,theincreasement range could not exceed 40%,but redundant increasementof manganese content could not change the the anti-corrosion abilityof manganese steel.【Descriptors】Manganese steel Corrosion Datastatistics analysisInfluence of Mechanical Grinding to Structure and Granularity ofClay Mineral.DING Shuli et al.(33-37)Kaolinite,montmorillonite and illite were respectively ground for 4hours,and XRD,IR and laser particle size analyzer were applied tostudy the crystal structure and granularity of the three kinds of claymineral in different peroid.The result showed that the crystal struc-ture of kaolinite was distorted obviously after 1 hour mechanicalgrinding and almost destroyed absolutely after 2 hours,the crystalstructure of montmorillonite was distorted obviously after 1 hourmechanical grinding and nearly no change within subsequent 3 hoursgrinding course,the crystal structure of illite was distorted after 1 hourmechanical grinding and was destroyed absolutely after 3.5 hours.Among the three clay minerals,the diminishing sequence of contentof grain size less than 2m is montmorillonite,illite and then kaolin-ite after 2 hours grinding.【Descriptors】Dry grinding Ultra-finepowder Clay mineral Crystal structureTest Study to Laminated Crushing of Cone Crusher.YANG Yang et al.(40-42)In order to make optimization analysis to numerical simulation forgrain size in laminated crushing course of cone crusher,laminated teststudy should be conducted.RMT-150B rock kinetic test system wasapplied to make simulation test to laminated crushing course of eachcrushing laminae in crushing cavity of cone crusher,then test datawere analyszed and regressed,and selection function and crushingfunction model of laminated crushing course were founded,whichestablised foundation for analysis to grain size.Finally,PYB1750cone crusher serving as example,the paper analyzed grain size andverified the feasibility and reliability of selection function model andcrushing function model.【Descriptors】Cone crusher Laminatedcrushing Selection function Crushing function Grain size Simula-tionDevelopment of High Efficiency Energy-Saved Stirring Mill.ZHOU Xinling(42-44)In order to satisfy the wet ultrafine grinding for non-metallic mineral,the paper developed GL-400 high efficiency energy-saved stirringmill based on 400 stirring mill.GL-400 stirring mill not only po-ssessed the advantage of 400 stirring mill,but is of high efficiency,low energy consumption,less maintenance and long continuous op-eration time.【Descriptors】High efficiency Energy-saved Stirringmill Continuous operationSeparatorsApplication of Fuzzy Control in Grinding Automatication.WANG Zhanlou et al.(80-82)Combining the application of fuzzy control in the automatic controlsystem of Beiminghe iron concentration plant,the paper narrated thatfuzzy control technique has obvious effect on solving the disadvan-tage of single control technique.【Descriptors】Concentration plantPID control Fuzzy control Multi-factor synthetic analysis and judge-mentStudy to Motion Track of Particle in Vortex Classifier.DU Yanchen et al.(84-87)The paper introduced a simplified single-particle dynamic model,andmade simulation to motion track of particle in classified wheel ofvortex classifier,and the motion track of particle between the vane ofclassified wheel was obtained with equation solution and graphplotting.For convenient to solute,the equation was transformed to theone in even-velocity rotary coordinate system.After calculating themotion track of particle under different rotary velocity,different windcapacity and different space between vanes,it was showed that rotaryvelocity,wind capacity and space between vanes were major factorsthat affected motion track of particle,increasement on rotary velocityand decreasement on wind capacity could lead to obvious decreasementon granularity,and decreasement on space between vanes could leadto increasement on times of impact between particle and vane.【Descriptors】Vortex classifier Motion track of particleStudy Development of Flotation Column and Presentation of NewType One.YANG Linlin et al.(87-90)The paper reviewed the development history and several new type offlotation column,concluded the development trend of flotationcolumn.On the basis of analysis to advantage and disadvantage ofcurrent flotation column,the paper offered the thinking for designingthe new type ring-like flotation column and illustrated its advantage.【Descriptors】Flotation Flotation column New typeTest Study for Improving Recovery Ratio of Nickle-Copper andReducing Content of Magnesia in Concentrate.SHI Guiming et al.(90-93)By improving the characteristic of feeding rich ore come from certainnickel-copper mine in lab,then enhancing