资源描述
目 录
一、工程概况 1
二、编制依据 1
三、施工计划 1
四、施工工艺技术 1
（一） 施工参数 1
（二） 工艺流程 2
五、施工安全保证措施 3
（一）垂直度控制 3
（二）旋挖钻孔桩成孔关键环节 4
（三）钻孔桩意外事故的紧急处理措施 5
（四）成桩注意事项 6
六、劳动力计划 6
七、计算书 7
（一） 桩承载力计算 7
（二） 桩身强度验算 8
（三） 工作状态下塔吊基础设计验算 8
（四） 非工作状态下塔吊基础设计验算 23
（五） 八号塔吊独立基础验算 39
一、工程概况
东方红广场站为兰州市城市轨道交通1号线一期工程中间车站，本次设计为东方红广场站一期塔吊基础设计。东方红站位于兰州市城关区东方红广场北侧庆阳路下，西起金昌路十字，东至平凉路十字。车站主体长度683.1米，采用两层三柱四跨、局部采用单层结构形式，标准段宽41.30米。
东方广场站基坑深度约为19米，基坑开挖时拟设置三层冠梁进行基坑支护，基坑需要分层开挖，开挖一层支护一层。车站周边紧临道路及商场，情况复杂，不宜采用吊车。为施工方便以及保证施工进度，拟在车站一期设置八座塔吊，同时满足基础开挖过程中，基坑冠梁施工以及后主体施工中使用。具体平面布置见附图1。
二、编制依据
1、东方红广场车站一期施工总平面图；
2、陕西工程勘察研究院于2013年2月提供的《兰州市城市轨道交通1号线一期工程（陈官营～东岗段）KC-4标段岩土工程勘察报告》
3、万丰5810塔机基础附着支反力说明；
4、《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2012
5、《塔式起重机混凝土基础工程设计规程》 JGJ/T187-2009
6、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010
7、《建筑地基基础设计规范》 GB 50007-2011
8、《建筑桩基技术规范》 JGJ 94-2008
9、《工程结构可靠性设计统一标准》GB 50153-2008
10、《建筑工程抗震设防分类标准》 GB50223-2008
11、以及其他相关国家设计规范。
三、施工计划
东方红广场站第一台组合式塔吊基础计划于2015年6进行施工，7月进行塔吊安装，后续塔吊基础施工根据主体工作面情况再具体实施。
四、施工工艺技术
（一） 施工参数
塔吊采用复合式基础，分为三部分，上部为钢筋混凝土承台，尺寸为5m*5m*2m（h），承台顶和塔吊位置混凝土支撑梁顶为同一标高，中部为4根Φ600mm（t=16mm，Q345B）螺旋钢管组成的钢管柱。钢管柱间使用Φ200mm（t=12mm，Q345B）螺旋钢管作为剪刀撑加固。下部为Φ1000mm钻孔灌注桩基础，桩长20m，桩顶报告为结构底板底标高，桩头钢筋锚入底板。钢管柱上部锚入承台1.6m，下部锚入钻孔桩3.05m。
设计依据如下图所示由塔吊厂家提供，本工程选用无附着式塔吊。
图1 QTZ8(5810)塔吊基础图
（二） 工艺流程
图2 组合式塔吊施工流程图
钢管桩钢管加工
钻孔桩钢筋笼加工
钻孔桩钻孔、下笼施工
钻孔桩灌注
承台施工
塔身、塔臂安装
剪刀撑加固
土方开挖
塔吊处底板施工
塔吊周围主体施工
塔吊拆除后浇带施工
五、施工安全保证措施
（一）垂直度控制
我工区围护结构处于砂卵石地质环境，大粒径的孤石、漂石分布广泛，钻孔作业大多采用旋挖钻机成孔，钻孔过程中极易出现偏斜和卡钻，所以，垂直度的控制变得尤为重要。垂直度主要从以下几个方面控制：
1、 桩位确保准确
（1）测量人员定期对控制点进行复测，在桩位现场放样后，立即埋设护桩，护桩要准确牢靠。
（2）护筒埋设要准确稳固，确保护筒中心点和护桩中心点重合，且护筒变形应较小，防止钻头碰撞；护筒埋设好后，用线锤检查护筒的垂直度，防止护筒下边沿和钻头距离较近发生移动。
（3）护筒埋设要准确稳固，确保护筒中心点和护桩中心点重合。
2、 旋挖钻机位置确保稳固
旋挖钻机在钻孔时要确保钻机位置稳固，且钻机履带与钻杆尽量保证成45度夹角；若由于探坑回填或其它问题引起钻机位置不稳固时，应在钻机下方铺设3cm厚钢板，防止钻机在钻进过程中由于机身倾斜而引起偏孔。
3、 钻机微电脑控制仪检测
对钻机的微电脑控制仪由现场技术人员经常检查，并对其精度送专业检测单位进行检验。
4、 钻杆垂直度检测
每天对旋挖钻机钻杆进行垂直度检查。检查时，使用两台全站仪或经纬仪在钻杆的两个垂直方向进行检查。
5、 偏孔纠正
若钻孔桩施工时偏孔较大无法纠偏时，须重新换填粘土并用钻头分层压实后重新开钻。若钻孔桩施工时偏孔较小时，利用护桩重新定位钻孔，直至垂直度符合要求。
6、 成孔垂直度检测
使用桩基垂直度检测仪对成孔后的垂直度情况进行检测，检测合格后方能进行下一道工序。
（二）旋挖钻孔桩成孔关键环节
1、静态泥浆的配比
旋挖取土成孔中，静态泥浆作为成孔过程的稳定液，主要作用是护壁。
泥浆可在孔壁处形成一薄层泥皮，使水无法从内向外或从外向内渗透。针对本工程的地质情况，加强泥浆技术，重新调整泥浆配比，控制泥浆比重，提高泥粉质量，增加粘性及润滑感，适当添加处理剂，增强絮凝能力，确保护壁泥皮的厚度及强度。初次注入泥浆，尽量竖直向下冲击在桩孔中间，避免泥浆沿护筒侧壁下流冲塌护筒根部，造成护筒根部基土的松软，正式钻进前，再倒入2～3袋膨润土，启动钻机的高速甩土功能，进行充分搅拌，提高膨润土的含量，增大护筒底部同基土结合处护壁泥皮的厚度，防止钻进过程孔口渗漏坍塌。
2、护筒的埋护
护筒采用δ=3-5mm的钢板卷曲而成，护筒内径尺寸较大，能贮存足够的泥浆，在钻杆提出桩孔时，可确保护筒内的水压，维护孔壁泥皮的稳定。同时单边侧隙达到100毫米，可有效避免回转斗升降过程碰撞、刮拉护筒，保护孔口的稳固。护筒埋设的传统方法：回转斗钻至护筒深度，侧壁安装边刀扩至护筒外径尺寸，副卷吊起，放入护筒，校正，层层填埋夯实。有效提高护筒跟土壤的结合度，增强抗外界振动、冲击的能力，在注浆或提升回转斗时有效防止渗水、漏浆现象的发生，降低孔口坍塌的概率，节约了时间，提高了效率，降低了强度。护筒顶离地面高不少于300毫米，除保护孔口防止坍塌外，还用以防止表面水或地面漏浆、杂物等滑落孔中。
3、回转斗的结构
采用圆锥式回转斗盛料桶，侧壁加焊导流槽，以有利于在桩孔内的导向及泥浆的导流，减小桩孔内的负压。同时底盘加焊侧齿，适当控制回转斗与刀尖间的距离，防止回转斗升降旋转时碰坏孔壁。
4、钻机的钻进控制
钻进过程，回转斗的底盘斗门必须保证处于关闭状态，以防止回转斗内砂土或粘土落入护壁泥浆中，破坏泥浆的配比；每个工作循环严格控制钻进尺度，避免埋钻事故；同时应适当控制回转斗的提升速度，一般保持在0.75～0.85m/s，提升速度过快，泥浆在回转斗与孔壁之间高速流过，冲刷孔壁，破坏泥皮，对孔壁的稳定不利，容易引起坍塌。钻进过程中，要根据不同地质情况调整钻进参数，保证顺利钻进施工。
为了避免或减少斜孔、塌孔、弯孔、扩孔现象，钻进时应注意：
（1）钻机机架的基础要牢固，经常用水平仪检测并及时调整。
（2）泥浆采用粘土加膨润土造浆，钻孔过程控制泥浆的比重为1.2~1.4，并在现场进行比重粘度控制。
（3）必须保证有良好的泥浆护壁效果，建成完备的泥浆制备、贮存循环系统，以维持泥浆的强制循环和护筒中合适的泥浆液面标高 。
（4）注意观察护筒下部，防止护筒底部产生反穿孔，且保持孔内水头高度高于地下水0.5-1.0米。
（5）不得用加深成孔深度的方法代替清孔。
5、一次清孔
钻孔达到设计桩底标高后进行一次清孔，一次清孔用高压射水法进行清孔，清孔时，稍提出钻锤，并保持泥浆正常循环，以中速将相对密度为1.10～1.15的纯泥浆压入，把孔内悬浮钻渣较多的泥浆换出，使清孔后泥浆相对密度降到1.15～1.20。
6、成渣厚度
清空完毕后沉渣厚度应控制在小于10cm范围。
（三）钻孔桩意外事故的紧急处理措施
钻孔过程中事故处理可按照以下进行：
1、遇有坍孔，查明原因和位置然后进行处理，坍孔不严重时，可回填至坍孔位置以上，并采用改善泥浆性能，加高水头，埋深护筒等措施继续钻进，坍孔严重时，应立即用砂或小砾石夹粘土回填，暂停一段时间后，查明坍孔原因，采取相应措施重钻，坍孔部位不深时，可采用深埋护筒法，将护筒周围土夯填实，重新钻孔。桩孔完成以后，砼的灌注等工序中均应规范操作，避免成孔的坍塌。
2、遇到斜孔，弯孔时，应在孔偏斜处反复扫孔，使钻孔顺直，倾斜严重时，应回填小石子或混凝土高于偏斜处0.5～1.0m，再钻进。
3、遇到扩孔，应采取防止坍孔和防止钻具摆动过大的措施；遇到缩孔时，应及时补焊钻头，钻进时应小冲程钻进，防止卡头。
4、遇有钻孔漏浆时，如护筒内水头不能保持，宜采取将护筒周围回填土夯实，增加护筒沉埋深度，适当减小水头高度或采取加稠泥浆，倒入粘土慢速转动等措施。
（四）成桩注意事项
1、桩定位需要根据塔吊位置及现场环梁位置现场确定。
2、基础施工前应按塔机基础设计及施工方案作好准备工作，必要时塔机基础的基坑应采取支护及降水措施。
3、基础的钢筋绑扎和预埋件安装后，应进行验收，合格后方可浇捣混凝土，浇捣中不得碰撞，移位钢筋或预埋件，混凝土浇筑后应及时保湿养护。基础四周应回填土方并夯实。
4、安装塔机时基础混凝土应达到80%以上设计强度，塔机运行使用时基础混凝土强度应达到100%设计强度。
5、吊装组合式基础的格构式钢柱时，垂直度和上端偏位值不应大于《塔式起重机混凝土基础工程设计规程》表8.5.5的允许值。
6、随着基坑土方的分层开挖，应在钢柱四周及时设置支撑，将各钢柱连接为整体。当钢柱的计算长度超过8米时。宜设置水平剪刀撑，剪刀撑的竖向间距不宜超过6米，构造要求同支撑。
7、基坑开挖中应保护好组合式基础的钢柱，开挖到设计标高后，应立即浇筑工程混凝土基础的垫层，宜在组合式基础混凝土承台投影范围加厚垫层（不宜小于200mm）并掺入早强剂。格构式钢柱在底板厚度的中央位置，分别在分肢钢柱上焊接止水钢板。
8、桩基，基础，格构式钢柱应分别按照相应国家规范进行验收。
六、劳动力计划
劳动力计划见下表6。
表1 劳动力计划表
序号
机械类型
人数
1
钢管焊接工人
5
2
钢筋笼加工工人
6
3
混凝土灌注工人
4
4
承台钢筋绑扎工人
6
5
承台模板安装工人
6
6
混凝土浇筑工人
4
表2 主要管理人员名单表
序号
姓 名
职 责
1
杨勇强
常务经理
2
罗云辉
项目总工
3
丁凤年
安全总监
5
杜伟
现场副经理
6
王小生
工程部负责人
7
王民权
现场技术员
8
邹 静
实验负责人
8
杨添奥
安全员
9
王胤
质检员
七、计算书
（一） 桩承载力计算
桩长20米，全部深入4-2-1强风化砂岩层，桩参数如下表：
表3 灌注桩极限摩阻力和极限端阻力标准值
按照建筑桩基技术规范5.3.5条，经验参数法估算，单桩承载力计算如下表：
表4 单桩承载力计算表
桩抗拔极限承载力标准值：
TUK=∑λiqsikuili
=0.5*3.14*1*140*20
=4396KN
抗拔承载力特征值：2198KN,
设计取值：1250KN。
（二） 桩身强度验算
桩身强度计算
1）构件编号: ZH-1
2）依据规范
《建筑地基基础设计规范》 (GB 50007-2002)
3）计算信息:
1.计算类型: 已知“桩身混凝土强度等级”,计算“单桩竖向承载力设计值”
2.桩类型: 灌注桩
3.桩截面类型: 圆桩
4.尺寸信息
桩身直径 d=1000mm
5.材料信息
混凝土等级: C35 fc=16.70N/mm2
6.设计信息
工作条件系数 ψc=0.60
4）计算过程:
1.计算桩身横截面面积:
Ap=π*d2/4=3.14*10002/4=785398mm2
2.计算单桩竖向承载力设计值:
Q ≤ Ap*fc*ψc= 785398*16.70*0.60/1000=7869.69kN
满足要求。
（三） 工作状态下塔吊基础设计验算
桩基承台：执行规范:
《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》
《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011), 本文简称《地基规范》
《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》
《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008), 本文简称《桩基规范》
1 设计资料
1.1 已知条件
承台参数(4 桩承台第 1 种)
_承台底标高 _: -2.000(m)
_承台的混凝土强度等级_: C35
_承台钢筋级别 _: HRB335
_配筋计算as _: 50(mm)
承台尺寸参数见表3：
表5 承台尺寸计算表
e11(mm)
1500
e12(mm)
1500
L11(mm)
1500
L12(mm)
1500
A'(mm)
1000
H(mm)
2000
承台结构见下图2
图3 承台平面布置图
桩参数
_桩基重要性系数 _: 1.2
_桩类型 _: 泥浆护壁钻(冲)孔桩
_承载力性状 _: 端承摩擦桩
_桩长 _: 30.000(m)
_是否方桩 _: 否
_桩直径 _: 1000(mm)
_桩的混凝土强度等级 _: C35
_单桩极限承载力标准值_: 6600.000(kN)
_桩端阻力比 _: 0.400
_均匀分布侧阻力比 _: 0.400
_是否按复合桩基计算 _: 否
_桩基沉降计算经验系数_: 1.000
_压缩层深度应力比 _: 20.00%
柱参数
_柱宽 _: 1700(mm)
_柱高 _: 1700(mm)
_柱子转角 _: 45.000(度)
_柱的混凝土强度等级_: C35
柱上荷载设计值
_弯矩Mx _: 1699.000(kN.m)
_弯矩My _: 0.000(kN.m)
_轴力N _: 675.000(kN)
_剪力Vx _: 0.000(kN)
_剪力Vy _: 29.000(kN)
_是否为地震荷载组合 _: 否
_基础与覆土的平均容重_: 20.000(kN/m3)
_荷载综合分项系数 _: 1.20
土层信息
_地面标高 _: 0.000(m)
_地下水标高_: -3.800(m)
表6 地层参数表
层号
土类名称
层厚
重度
饱和重度
压缩模量
承载力特
风化
侧阻力
(m)
(kN/m3)
(kN/m3)
(MPa)
征值(kPa)
程度
(kPa)
fak
qsik
1
填土
2.50
18.00
---
0.00
0.00
---
20.00
2
卵石
2.50
18.00
19.00
50.00
550.00
---
200.00
3
岩石
50.00
---
19.00
52.00
300.00
强风化
150.00
1.2 计算内容
(1) 桩基竖向承载力计算
(2) 承台计算(受弯、冲切、剪计算及局部受压计算)
(3) 软弱下卧层验算
(4) 桩基沉降计算
2. 计算过程及计算结果
2.1 桩基竖向承载力验算
根据《桩基规范》5.1.1 式5.1.1-1计算轴心荷载作用下桩顶全反力,式5.1.1-2计算偏心荷载作用下桩顶全反力
在轴心荷载作用下,桩顶全反力 Nk = 390.625(kN)
按《桩基规范》5.2.1(不考虑地震作用) 式5.2.1-1 (γ0Nk≤1.00R) 验算
_(γ0Nk=468.750kN) ≤ (1.00R=3300.000kN) 满足
在偏心荷载作用下,按《桩基规范》5.2.1(不考虑地震作用) 式5.2.1-2 (γ0Nkmax≤1.20R) 计算
_桩号 1 : (γ0N1k=855.537kN) ≤ (1.20R=3960.000kN) 满足。
_桩号 2 : (γ0N2k=468.750kN) ≤ (1.20R=3960.000kN) 满足。
_桩号 3 : (γ0N3k=468.750kN) ≤ (1.20R=3960.000kN) 满足。
_桩号 4 : (γ0N4k=81.963kN) ≤ (1.20R=3960.000kN) 满足。
_(γ0Nkmax=855.537kN) ≤ (1.20R=3960.000kN) 满足
2.2 承台受力计算
(1) 各桩净反力(kN)
根据《桩基规范》5.1.1 式5.1.1-2计算桩顶净反力(G=0.0kN)
桩号01 净反力: 555.537(kN)
桩号02 净反力: 168.750(kN)
桩号03 净反力: 168.750(kN)
桩号04 净反力: -218.037(kN)
最大桩净反力 : 555.537(kN)
(2) 受弯计算
根据《桩基规范》5.9.2第1款，计算承台柱边截面弯矩
柱边左侧承台弯矩 : 215.779(kN.m)
柱边右侧承台弯矩 : -14.684(kN.m)
柱边上侧承台弯矩 : -14.684(kN.m)
柱边下侧承台弯矩 : 215.779(kN.m)
承台控制弯矩
_Mx : 215.779(kN.m)
_My : 215.779(kN.m)
承台计算配筋
_承台X方向计算配筋Asx : 按构造筋
_承台Y方向计算配筋Asy : 按构造筋
(3) 柱对承台的冲切
根据《桩基规范》5.9.7 计算
柱截面尺寸(mm) _: 柱宽 1700；柱高 1700
桩截面换算边长(mm) _: 800
柱冲切计算承台厚度h0_: 1950(mm)
截面高度影响系数βhp_: 0.900
冲切面参数:
左 右 下 上
冲跨(mm) 250 1650 250 1650
冲切边长(mm) 2650 2650 2650 2650
冲跨比λ 0.250 0.846 0.250 0.846
冲切系数β0 1.867 0.803 1.867 0.803
抗冲切力(kN) 13629.798 5862.817 13629.798 5862.817
总抗冲切力 : 38985.230(kN)
(γ0Fl=1071.645kN) ≤ (抗冲切力=38985.230kN) 满足.
(4) 桩对承台的冲切
根据《桩基规范》5.9.7及5.9.8 计算
承台冲切破坏锥体一半有效高度处的周长um，中桩按《桩基规范》5.9.7第1款计算，边桩按《桩基规范》5.9.8第1款计算，角桩按《桩基规范》5.9.8第2款计算。
桩号 1 为角桩
_冲切面参数:
_ 右 上
_冲跨(mm) 250_ 250
_冲切边长(mm) 1525_ 1525
_冲跨比λ 0.250_ 0.250
_冲切系数β0 1.244_ 1.244
_抗冲切力(kN) 5229.042_5229.042
_总抗冲切力(kN) : 10458.084
_总冲切力 (kN) : 666.645
_(γ0Fl=666.645kN) ≤ (抗冲切力=10458.084kN) 满足.
桩号 2 为角桩
_冲切面参数:
_ 左 上
_冲跨(mm) 250_ 250
_冲切边长(mm) 1525_ 1525
_冲跨比λ 0.250_ 0.250
_冲切系数β0 1.244_ 1.244
_抗冲切力(kN) 5229.042_5229.042
_总抗冲切力(kN) : 10458.084
_总冲切力 (kN) : 202.500
_(γ0Fl=202.500kN) ≤ (抗冲切力=10458.084kN) 满足.
桩号 3 为角桩
_冲切面参数:
_ 右 下
_冲跨(mm) 250_ 250
_冲切边长(mm) 1525_ 1525
_冲跨比λ 0.250_ 0.250
_冲切系数β0 1.244_ 1.244
_抗冲切力(kN) 5229.042_5229.042
_总抗冲切力(kN) : 10458.084
_总冲切力 (kN) : 202.500
_(γ0Fl=202.500kN) ≤ (抗冲切力=10458.084kN) 满足.
桩号 4 为角桩
_冲切面参数:
_ 左 下
_冲跨(mm) 250_ 250
_冲切边长(mm) 1525_ 1525
_冲跨比λ 0.250_ 0.250
_冲切系数β0 1.244_ 1.244
_抗冲切力(kN) 5229.042_5229.042
_总抗冲切力(kN) : 10458.084
_总冲切力 (kN) : -261.645
_(γ0Fl=-261.645kN) ≤ (抗冲切力=10458.084kN) 满足.
所有桩:
_角桩 对承台冲切验算 满足.
(5) 承台抗剪验算:
根据《桩基规范》5.9.10 计算
剪切面 1
_剪切面坐标(mm) : (2500,-1100)～(-2500,-1100)
_实际宽度(mm) : 5000 计算宽度b(mm) : 5000
_剪跨a(mm) : 250 剪跨比λ : 0.250
_剪切系数α : 1.400 高度影响系数βhs: 0.800
_抗剪切力(kN) : 17151.266
_剪切力设计值(kN): 869.145
_(γ0V=869.145kN) ≤ 17151.266kN 满足截面要求.
剪切面 2
_剪切面坐标(mm) : (1100,-2500)～(1100,2500)
_实际宽度(mm) : 5000 计算宽度b(mm) : 5000
_剪跨a(mm) : 250 剪跨比λ : 0.250
_剪切系数α : 1.400 高度影响系数βhs: 0.800
_抗剪切力(kN) : 17151.266
_剪切力设计值(kN): 59.145
_(γ0V=59.145kN) ≤ 17151.266kN 满足截面要求.
剪切面 3
_剪切面坐标(mm) : (2500,1100)～(-2500,1100)
_实际宽度(mm) : 5000 计算宽度b(mm) : 5000
_剪跨a(mm) : 250 剪跨比λ : 0.250
_剪切系数α : 1.400 高度影响系数βhs: 0.800
_抗剪切力(kN) : 17151.266
_剪切力设计值(kN): 59.145
_(γ0V=59.145kN) ≤ 17151.266kN 满足截面要求.
剪切面 4
_剪切面坐标(mm) : (-1100,-2500)～(-1100,2500)
_实际宽度(mm) : 5000 计算宽度b(mm) : 5000
_剪跨a(mm) : 250 剪跨比λ : 0.250
_剪切系数α : 1.400 高度影响系数βhs: 0.800
_抗剪切力(kN) : 17151.266
_剪切力设计值(kN): 869.145
_(γ0V=869.145kN) ≤ 17151.266kN 满足截面要求.
所有剪切面:
_承台下边 受剪验算 满足.
_承台右边 受剪验算 满足.
_承台上边 受剪验算 满足.
_承台左边 受剪验算 满足.
(6) 局部受压验算:
柱对承台局部受压验算: 不需要验算.
桩对承台局部受压验算: 不需要验算.
(7) 承台受力计算结果
X向主筋配置: D25@160 (15217mm2,0.152%)>Asx=15000mm2 满足
Y向主筋配置: D25@160 (15217mm2,0.152%)>Asy=15000mm2 满足
抗冲切 : 满足
抗剪切 : 满足
局部受压 : 满足
3. 工作状态下格构柱验算
1）计算简图及荷载简图
图4 计算及荷载简图
工程名: 3
************ PK11.EXE *****************
日期: 5/15/2015
时间:13:25:29
设计主要依据:
《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012);
《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2010);
《钢结构设计规范》(GB 50017-2003);
结果输出
---- 总信息 ----
结构形式: 钢框架结构
设计规范: 按《钢结构设计规范》计算
结构重要性系数: 1.00
节点总数: 2
柱数: 1
梁数: 0
支座约束数: 1
标准截面总数: 1
活荷载计算信息: 考虑活荷载不利布置
风荷载计算信息: 计算风荷载
钢材: Q345
梁柱自重计算信息: 柱梁自重都不计算
恒载作用下柱的轴向变形: 不考虑
梁柱自重计算增大系数: 1.20
基础计算信息: 不计算基础
梁刚度增大系数: 0.00
钢结构净截面面积与毛截面面积比: 0.85
钢柱计算长度系数计算方法: 有侧移
钢结构阶形柱的计算长度折减系数: 0.000
钢结构受拉柱容许长细比: 100
钢结构受压柱容许长细比: 100
钢梁(恒+活)容许挠跨比: l / 250
钢梁(活)容许挠跨比: l / 300
柱顶容许水平位移/柱高: l / 500
地震作用计算: 计算水平地震作用
计算振型数： 3
地震烈度： 8.00
场地土类别：Ⅱ类
附加重量节点数： 0
设计地震分组：第一组
周期折减系数:1.00
地震力计算方法：振型分解法
结构阻尼比：0.040
按GB50011-2010 地震效应增大系数 1.000
宽行输出柱、梁控制组合内力与配筋
---- 节点坐标 ----
节点号 X Y 节点号 X Y 节点号 X Y 节点号 X Y
( 1) 0.00 20.00 ( 2) 0.00 0.00
---- 柱关联号 --------
柱号 节点Ⅰ 节点Ⅱ 柱号 节点Ⅰ 节点Ⅱ 柱号 节点Ⅰ 节点Ⅱ 柱号 节点Ⅰ 节点Ⅱ
( 1) 2 1
---- 梁关联号 ----
梁号 节点Ⅰ 节点Ⅱ 梁号 节点Ⅰ 节点Ⅱ 梁号 节点Ⅰ 节点Ⅱ 梁号 节点Ⅰ 节点Ⅱ
---- 柱上下节点偏心 ----
节点号 柱偏心值 节点号 柱偏心值 节点号 柱偏心值 节点号 柱偏心值 节点号 柱偏心值 节点号 柱偏心值
( 1) 0.00 ( 2) 0.00
---- 标准截面信息 ----
1、标准截面类型
( 1) 58, 4, 600, 16.0, 600, 16.0, 3000, 3000, 5
4,Φ200*12.0 Φ200*12.0 3000,
---- 柱布置截面号,铰接信息,截面布置角度 -----
柱号 标准截 铰接 截面布 柱号 标准截 铰接 截面布
面 号 信息 置角度 面 号 信息 置角度
( 1) 1 0 0
---- 梁布置截面号,铰接信息,截面布置角度 -----
梁号 标准截 铰接 截面布 梁号 标准截 铰接 截面布
面 号 信息 置角度 面 号 信息 置角度
2、标准截面特性
截面号 Xc Yc Ix Iy A
1 1.50000 1.50000 0.26920E+00 0.26920E+00 0.11742E+00
截面号 ix iy W1x W2x W1y W2y
1 0.15142E+01 0.15142E+01 0.14956E+00 0.14956E+00 0.14956E+00 0.14956E+00
3、格构柱分肢截面特性
(1) 左肢
截面号 Ix Iy A ix iy YC
1 0.125E-02 0.125E-02 0.294E-01 0.207E+00 0.207E+00 0.000E+00
(2) 右肢
截面号 Ix Iy A ix iy YC
1 0.125E-02 0.125E-02 0.294E-01 0.207E+00 0.207E+00 0.000E+00
荷载效应组合计算...
----- 荷载效应组合及强度、稳定、配筋计算 -----
---------------------------------------------------------------------
钢 柱 1
截面类型= 58; 布置角度= 0; 计算长度：Lx= 40.67, Ly= 20.00; 长细比：λx= 32.4,λy= 22.5
构件长度= 20.00; 计算长度系数: Ux= 2.03 Uy= 1.00
抗震等级: 三级
钢管组合截面: N= 4, D1= 600, T1= 16.0, D2= 600, T2
展开阅读全文
浙ICP备2021020529号-1 | 浙B2-20240490 
