武汉某超限高层住宅楼结构设计_陈志军.pdf

第 53 卷 第 13 期2023 年 7 月上建 筑 结 构Building StructureVol.53 No.13Jul.2023DOI:10.19701/j.jzjg.20210274 第第一一作作者者:陈志军,硕士,高级工程师,一级注册结构工程师,主要从事复杂高层结构设计,441054277 。武汉某超限高层住宅楼结构设计陈志军1,杨 为2,彭 宁2,任 峰2(1 中铁第四勘察设计院集团有限公司,武汉 430063;2 中信建筑设计研究总院有限公司,武汉 430014)摘要:武汉某超限高层住宅楼结构高度 164.5m,结构体系为剪力墙结构。主体结构为高度超限且存在凹凸不规则、个别构件转换的一般不规则项工程。通过合理的结构布置,根据建筑功能、各构件的重要性设定合适的抗震性能目标,采用 YJK、MIDAS Building、SAUSAGE 软件分别对不同性能水准地震作用进行计算分析。建立大震下弹塑性时程分析,发现结构的薄弱部位、薄弱构件,同时提出相应的设计加强措施。分析结果表明,结构各项指标均符合抗震设防要求,主体结构达到抗震性能目标 C-级的要求。关键词:超限高层;剪力墙结构;抗震性能设计;弹塑性时程分析 中图分类号:TU973.3 文献标志码:A文章编号:1002-848X(2023)13-0097-07引用本文 陈志军,杨为,彭宁,等.武汉某超限高层住宅楼结构设计J.建筑结构,2023,53(13):97-103.CHEN Zhijun,YANG Wei,PENG Ning,et al.Structural design of an out-of-code high-rise residential building in WuhanJ.Building Structure,2023,53(13):97-103.Structural design of an out-of-code high-rise residential building in Wuhan CHEN Zhijun1,YANG Wei2,PENG Ning2,REN Feng2(1 China Railway Siyuan Survey and Design Group Co.,Ltd.,Wuhan 430063,China;2 CITIC General Institute of Architectural Design and Research Co.,Ltd.,Wuhan 430014,China)Abstract:The structural height of an out-of-code high-rise residential building in Wuhan is 164.5m,and the structural system is shear wall structure.The main structure is a general irregular project with height overrun,concave convex irregularity and individual component conversion.According to the architectural function,the importance of each component and reasonable structure layout to set appropriate seismic performance goals,while the YJK,MIDAS Building,SAUSAGE software were used to calculate and analyze the seismic action of different performance levels.Elastic-plastic time history analysis that under rare earthquake was carried out to found the weak parts and components of the structure,while putting forward the corresponding design strengthen measures.The analysis results show that all indexes of the structure meet the requirements of seismic fortification,and the main structure attains the requirements of C-level seismic performance target.Keywords:out-of-code high-rise building;shear wall structure;performance-based seismic design;elastic-plastic time history analysis 1工程概况 本项目位于湖北省武汉市,工程总规划用地面积 19 426m2,总建筑面积 77 551m2,其中地上建筑面积 54 174m2,地下建筑面积 23 377m2,容积率 2.69。项目主体由一栋超高层住宅主楼、一栋多层商业楼和一栋单层垃圾房组成,各单体均独立设置。本文对超高层住宅主楼(图 1)进行研究,其地上建筑面积约 42 676m2,地上共 58 层(含大屋面以上 4 层构架),首层为物业用房及商铺,层高为5.4m,其余各层层高均为 3.0m。16、32、48 层为避难层,其余各楼层均为住宅。建筑主体结构高度164.5m,屋顶构架最大高度为 177.4m,主楼高宽比8.0。地下两层,主要功能为地下车库和设备用房,地下 1 层层高 5.15m,地下 2 层层高 3.70m。主体结构设计使用年限 50 年,建筑结构安全等级二级,建筑抗震设防类别为标准设防类(丙类),地基基础设计等级甲级,建筑物耐火等级一级,地下室防水等级一级。拟建场地抗震设防烈度为 6 度,地震峰值加速度为 0.05g,设计地震分组为第一组,特征周期 Tg=0.35s,类场地,中软土。地面粗糙 度 类 别 为 C 类,50 年 一 遇 基 本 风 压 为0.35kN/m2,承载力设计时风荷载效应放大系数取1.1,考虑风力相互干扰群体效应后的风荷载体型系数1取 1.54。50 年一遇基本雪压为 0.50kN/m2,混建 筑 结 构2023 年图 1 项目建筑效果图凝土材料阻尼比为 5%。2结构设计2.1 结构选型 根据建筑场地的形状、建筑功能,标准层平面为对称的 V 字形,夹角为 122,对称轴两侧结构平面最大尺寸均为 30.9m(外侧边长)17.15m(端部宽度),采用钢筋混凝土剪力墙结构体系,地下室顶板为结构嵌固端。地下 12 层剪力墙厚度为 400500mm,地上剪力墙厚度由首层 350 450mm 渐变至 54 层的 200300mm,5558 层采用框架结构,根据计算需要在 V 形凹角部位设置端柱。地下室顶板厚度为 180mm,对 V 形凹角部位连廊楼板厚度取300mm,电 梯、楼 梯 间 附 近 楼 板 及 屋 面 板 厚 取120mm,其余楼板按板跨及计算确定且最小板厚取100mm。标准层结构平面见图 2。图 2 标准层结构平面根据建筑功能的变化并结合竖向构件的布置,51 层存在局部转换的情况,局部转换部位及其上层结构模型如图 3 所示。地下 2 层 地上 8 层墙柱混凝土强度等级为图 3 51 层局部转换部位及其上层结构模型C60,梁板混凝土强度等级为 C40;958 层从下至上墙柱混凝土强度等级由 C55 逐级递减为 C30,梁板混凝土强度等级由 C40 逐级递减为 C30。地下 1 层及以上各层剪力墙抗震等级为二级,地下 2 层剪力墙抗震等级为三级。2.2 基础设计 根据地勘报告,结合上部结构形式、经济指标、施工工期等因素,本工程采用后注浆钻孔灌注桩-筏板基础。采用桩端、桩侧复式注浆,桩径 1 000mm,桩身混凝土强度等级 C40,有效桩长 29m,单桩承载力特征值 7 700kN,桩端持力层为中风化泥岩,筏板厚度 2.5m。2.3 结构超限判断 根据超限高层建筑工程抗震设防专项审查技术要点(建质201567 号)2(简称审查技术要点)及相关国家规范对结构不规则性进行检查,6 度(0.05g)剪力墙结构非超限建筑高度限值为 140m,本工程主体结构高度 164.5m,属于高度超限建筑。另外,本工程存在凹凸不规则、个别构件转换的一般不规则项。2.4 计算模型及分析软件结构采用 YJK(1.9.3.1)和 MIDAS Building(2016 版)软件进行对比校核计算,计算模型考虑扭转耦联的振型分解反应谱法,并考虑重力二阶效应、偶然偏心、双向地震作用的影响。采用 YJK 软件进行小震弹性时程分析的补充计算以及中、大震等效弹性的分析。大震作用下,采用 SAUSAGE(2019 版)软件进行动力弹塑性时程分析,根据构件的实际承载力发现结构的薄弱部位,并观察结构大震作用下的塑性损伤发展过程。3超限分析3.1 抗震性能设计目标 结构抗震性能目标按照高层建筑混凝土结构技术规程(JGJ 32010)3(简称高规)第 3.11 节执行,综合参考设防烈度、建筑功能重要性和业主要求,设定本工程结构抗震性能目标为 C-级。不同89第 53 卷 第 13 期陈志军,等.武汉某超限高层住宅楼结构设计 表 1 构件抗震性能目标地震水准小震中震大震性能水准135层间位移角限值1/8751/4381/133性能水准描述完好轻度损坏较严重损坏关键构件底部加强区墙肢、框架柱、对称轴处Y 形墙肢、框架柱、51层托梁及相关构件弹性抗弯不屈服、抗剪弹性受剪截面满足要求普通竖向构件非底部加强区墙肢、框架柱弹性抗弯不屈服、抗剪弹性允许进入屈服耗能构件连梁、框架梁弹性抗剪不屈服、抗弯可屈服允许破坏地震水准下各构件的性能目标见表 1。3.2 小震分析3.2.1 小震反应谱分析YJK 与 MIDAS Building 小震下整体计算结果见表 2。经对比分析,两种软件计算的结构周期、基底剪力、倾覆力矩、位移比、剪重比等主要技术指标均吻合较好,论证了计算结果的真实可靠。从计算结果可以看出,结构具有良好的抗侧刚度,各项指标均满足规范的要求。表 2 整体计算结果计算软件YJKMIDAS Building结构总质量/t74 214.875 249.9周期/sT14.3964.446T23.9053.884T32.9243.035T3/T10.670.68基底剪力/kNX 向5 5225 612Y 向5 0565 079倾覆力矩/(kNm)X 向579 305592 654Y 向496 422506 953剪重比/%X 向0.630.61Y 向0.620.60质量参与系数/%X 向98.592.5Y 向97.892.4风荷载下最大层间位移角max(楼层)X 向1/2 676(29 层)1/2 969(29 层)Y 向1/1 068(44 层)1/1 079(43 层)地震下最大层间位移角max(楼层)X 向1/2 334(30 层)1/2 486(29 层)Y 向1/2 133(46 层)1/2 231(45 层)最大位移比X 向1.201.25Y 向1.171.233.2.2 小震弹性时程分析根据建筑抗震设计规范(GB 500112010)(2016 年版)4(简称抗规)的规定,结构需要进行小震弹性时程分析作为补充计算。设计时,根据地震烈度、特征周期选取 2 条人工波、5 条天然波进行动力时程分析。时程分析考虑双向地震作用,其中主方向地震波峰值加速度取值 18gal,次方向地震波峰值加速度取 15.3gal,阻尼比为 0.05,各组地震波时程分析得到基底剪力与 CQC 法计算结果对比见表 3,其中比值为弹性时程分析结果与 CQC 法分析结果的比值。表 3 小震弹性时程分析基底剪力计算结果工况X 向Y 向基底剪力/kN比值/%基底剪力/kN比值/%CQC 法5 522.025 056.32弹性时程分析天然波14 840.17884 389.1087天然波24 325.25783 971.9879天然波34 262.01774 602.2591天然波44 379.02794 529.5390天然波54 518.45824 001.8379人工波15 099.15925 148.07102人工波24 613.32844 999.5499平均值4 576.77834 520.3389由表 3 可知,结构 X、Y 向时程分析得到的基底剪力平均值及最小值均满足高规第 4.3.5 条规定;7条地震波时程曲线计算所得楼层剪力、楼层弯矩、层间位移角曲线与 CQC 法计算结果变化趋势基本一致;X、Y 向均有部分楼层(主要集中在结构底部、顶部)需按弹性时程分析结果进行地震力放大,构件实际配筋设计时,宜取 7 条时程分析结果的平均值和 CQC 法结果的较大值。3.3 中震性能分析3.3.1 中震分析目标根据性能目标,为保证结构的安全、提高结构的安全度,关键构件及普通竖向构件的受剪承载力按中震弹性设计,受弯承载力按中震不屈服设计。中震弹性、中震不屈服计算时地震影响系数最大值均按中震考虑。中震弹性计算不考虑与抗震等级有关的增大系数,不考虑风荷载作用。中震不屈服计算不考虑地震组合内力调整,荷载分项系数和材料分项系数均取 1.0,材料强度取标准值,抗震承载力调整系数取 1.0,不考虑风荷载作用。3.3.2 中震计算结果中震作用下,关键构件及普通竖向构件未出现抗剪超筋,满足中震弹性设计要求;少量连梁、框架梁出现超筋,关键构件及普通竖向构件经中震不屈服验算,满足中震不屈服的性能目标。3.3.3 中震作用下底部墙肢受拉验算根据审查技术要点,“中震时出现小偏心受拉的混凝土构件应采用高规中规定的特一级构造,拉应力超过混凝土抗拉强度标准值时宜设置型钢”。计算结果显示,中震作用下结构仅底部 14 层个别99建 筑 结 构2023 年墙肢存在拉应力,但拉应力远小于混凝土抗拉强度标准值,墙肢最大拉应力与混凝土抗拉强度标准值之比为 0.239,不需要设置型钢。施工图设计时,将存在拉应力的墙肢加大配筋,增加的钢筋应能抵抗中震作用产生的拉应力,同时还应满足高规中规定的特一级构造的要求。3.4 大震性能分析3.4.1 截面验算大震作用下,第 5 性能水准钢筋混凝土结构竖向构件的受剪截面应满足高规第 3.11.3 条式(3.11.3-4)的要求。大震下计算采用 YJK 软件进行,地震影响系数最大值按大震考虑,特征周期 Tg=0.40s,结构阻尼比取 0.07,连梁刚度折减系数取0.3。剪力墙剪力按大震标准组合、材料强度按标准值进行验算。计算结果表明,大震下墙肢受剪截面均能满足要求。3.4.2 大震弹塑性时程分析(1)分析目的和方法通过大震弹塑性时程分析,研究超限结构的工作状态从弹性过渡到弹塑性的发展过程及不同阶段结构构件的反应,分析结构的基底剪力、剪重比、顶点位移、层间位移角等综合指标,结合构件的塑性损伤情况和整体变形性能,评价结构是否满足“大震不倒”的设防水准,找出结构的薄弱环节,并针对结构薄弱部位和薄弱构件提出相应的加强措施,以指导施工图设计5。采用动力弹塑性时程法进行非线性地震反应分析,可直接模拟结构在地震作用下的非线性反应,具有完全的动力时程特性、几何非线性、材料非线性等特性而在大量的复杂超限工程中得以运用。(2)弹塑性时程分析以 构 件 的 实 际 承 载 力 为 基 础,采 用SAUSAGE6软件进行大震作用下的动力弹塑性时程分析,选取 2 组天然波和 1 组人工波进行地震波的输入,每组地震波按 0、90两个方向同时输入主次地震波且每组地震波交换一次主次方向,3 组地震波共计 6 种工况。以三组地震波的包络值对结构整体性能进行评价,大屋面及以下各楼层结构最大弹塑性层间位移角限值为 1/133,大屋面以上构架层为 1/100,各工况下结构总体响应主要指标如表 4 所示。图 4 为 X、Y 向为主输入方向时各工况层间弹塑性层间位移角与按抗规方法计算的弹塑性层间位移角对比曲线。表 4 各工况下动力弹塑性分析结果工况基底剪力/kN剪重比/%顶点位移/m最大层间位移角(楼层)X 向Y 向X 向 Y 向 X 向 Y 向X 向Y 向TRB1X25 060(68.3%)27 6553.323.660.340.361/384(43层)1/366(31层)TRB1Y30 02034 555(77.5%)3.984.580.400.351/389(27层)1/378(46层)TRB2X19 007(67.6%)23 2182.523.080.320.321/416(18层)1/344(27层)TRB2Y19 41321 235(77.7%)2.572.810.380.451/424(22层)1/301(31层)RGBX29 714(90.4%)31 0943.944.120.450.371/300(20层)1/333(52层)RGBY25 43132 575(95.1%)3.374.320.400.461/366(37层)1/302(42层)包络值30 02034 5553.984.580.450.461/3001/2491/3001/269平均值24 77428 3883.283.760.380.381/4641/431 注:层间位移角包络值中“”的数据为采用抗规第 3.10.4 条计算得到的弹塑性层间位移角参考值,其余数据均为采用动力弹塑性分析直接得到的计算结果;基底剪力“()”中的数据为动力弹塑性分析与弹性时程分析基底剪力的比值。图 4 弹塑性时程分析层间位移角结合图 4、表 4 可知,弹塑性分析与弹性时程分析曲线发展规律基本一致,各地震波作用下结构基底剪力离散程度略大,顶点位移响应离散性较小。结构 X 向的基底剪力明显小于 Y 向,X、Y 向弹塑性最大基底剪力分别为弹性时程分析结果的 67.6%90.4%、77.5%95.1%;X、Y 向顶点位移差异较小;各工况地震波作用下最大层间位移角均小于结构弹塑性层间位移角限值 1/133,各工况层间位移角的包络值 X、Y 向较为接近;结构 X、Y 向按抗规计算所得最大层间位移角均大于动力弹塑性分析直接得到的结果,表明按抗规计算方法对结构要求更严,对实际工程而言可进一步提高结构的安全度。综上所述,结构满足性能水准 5 对变形的要求。001第 53 卷 第 13 期陈志军,等.武汉某超限高层住宅楼结构设计以结构顶点位移、最大层间位移角均较大的地震波工况 RGBY 为例,给出整体结构、底部加强区以及屋顶构架结构构件性能水平和受压损伤情况,见图 5、6。图 5 整体结构性能水平及混凝土受压损伤云图图 6 混凝土受压损伤云图根据剪力墙性能水平分布及混凝土受压损伤云图,由于合理设置剪力墙洞口形成耗能连梁,部分连梁达到比较严重损坏程度而保护了主承重墙肢。底部加强区大部分墙肢处于无损坏状态,少量墙肢处于轻微损坏,极个别墙肢处于轻度损坏状态。底部加强区墙肢发生轻微损坏和轻度损坏主要原因是连梁端部锚固区域的应变集中,损伤范围极其有限,且底部加强区墙肢未达到其峰值压应力,因此底部加强区的墙肢满足关键构件性能要求。底部加强区以上的墙肢损坏状态大部分处于无损状态,大屋面少量墙肢处于轻度损坏状态,其余则为轻微损坏。因此,墙肢损坏程度很轻,非底部加强区墙肢未出现屈服,满足一般竖向构件性能要求。屋顶构架大部分框架柱处于轻微损坏状态,少数处于轻度损坏状态,仅个别框架柱处于中度损坏状态;楼面框架梁则基本处于无损坏状态,少量处于轻微损坏;梁柱混凝土受压损伤因子 dc小于0.2,未达到混凝土的峰值压应力,与普通标准层的性能特点基本一致,因此屋顶构架结构布置能够满足性能目标的要求。3.4.3 补充分析根据结构的形状及受力特性,地震波沿对称轴方向输入时有可能对整体结构或对称轴处结构构件产生最不利的影响,故补充分析地震波沿着 29、119作用时结构的损伤情况进行验证。以工况RGBX、RGBY 为例分别进行了计算,底部加强区及屋顶构架梁柱的计算结果如图 710 所示。图 7 RGBX 工况下底部加强区混凝土受压损伤云图图 8 RGBX 工况下屋顶构架梁柱混凝土受压损伤云图通过以上分析可知,在罕遇地震作用下,沿着29、119方向,结构底部加强区剪力墙、屋顶构架梁101建 筑 结 构2023 年图 9 RGBY 工况下底部加强区混凝土受压损伤云图图 10 RGBY 工况下屋顶构架梁柱混凝土受压损伤云图柱混凝土损伤因子均较小,满足关键构件和一般竖向构架的性能水平;其余各层剪力墙、连梁、框架梁的损伤情况均满足相应性能目标,因此整体结构满足性能水准 5 的要求。3.4.4 楼板应力分析楼板作为水平抗侧力构件,除了有效传递竖向力、传递并分配水平力之外,还对楼层竖向构件协调变形起着重要作用。同时,对于不规则的结构,既要考虑由竖向荷载引起的面外弯矩,还需要考虑水平荷载产生的楼板面内轴力、剪力和面外附加弯矩的影响7。本工程由于楼板凹凸不规则、电梯井和楼梯等洞口较为集中、连廊楼板狭长易形成薄弱部位8-9,因此进行楼板应力分析显得很有必要。楼板分析采用弹性板模型,考虑楼板面内、面外刚度,网格细分尺寸为 1.0m,选取 54 层楼板进行了(小震)风荷载、中震作用下楼板应力分析以及大震作用下楼板受剪承载力计算,以 X 向为例,各工况主应力结果如图 1113 所示。由应力云图可知,在风荷载、中震作用下,楼板大部分区域的主应力均小于混凝土强度标准值,仅局部范围在竖向构件附近、洞口周边以及楼板有效宽度较小的区域产生了较大的应力集中现象,但楼板的主要应力均处于可控范围,对应力集中部位采取适当加强措施;根据大震作用下的受剪承载力云图可知,楼板最大剪力发生在连廊两端,通过采取加大板厚和配筋的加强措施对楼板进行加强。4超限加强措施 根据超限分析结果,结构设计时针对超限情况采取相应的加强措施如下:图 11(小震)风荷载下 54 层楼板 X 向主应力/(N/mm2)图 12 中震作用下 54 层楼板 X 向主应力/(N/mm2)图 13 大震作用下 54 层楼板 X 向受剪承载力/(kN/m)(1)针对凹凸不规则,增加边榀剪力墙及平面中部连廊两端剪力墙的配筋;提高外边梁的通长钢筋的配筋率,在规范最低要求的基础上提高 10%。(2)为减少局部楼板的应力集中:将电梯井洞口周边楼板、51 层托柱转换区域楼板板厚设置为120mm,采取双层双向配筋,配筋率不小于 0.25%;对连廊楼板,板厚取 300mm,双层双向配筋且配筋值不小于12 150。(3)中震作用下,底部 14 层个别墙肢存在拉应力,将该部分墙肢配筋加大,增加的钢筋应能抵抗中震作用产生的拉应力,同时还需满足特一级构造的要求。(4)51 层转换梁及其支承构件按抗震等级一级201第 53 卷 第 13 期陈志军,等.武汉某超限高层住宅楼结构设计构造,将其纵筋和箍筋配筋率在计算基础上再提高30%;将转换处上、下层剪力墙水平分布筋配筋率按不小于 0.4%设置。(5)将屋顶构架参与整体模型中进行计算,考虑鞭梢效应10的不利影响,调整其地震力放大系数为 1.5,边柱、角柱的配筋率分别不小于 1.0%、1.2%,框架柱体积配箍率不小于 1.2%。5结语 本工程为高度超限高层建筑,同时存在凹凸不规则和个别构件转换的一般不规则超限项。结合建筑功能特点和重要性,通过合理的结构布置,结构能够满足承载力、整体稳定、抗侧刚度和变形的要求。通过抗震性能化设计,根据不同性能水准地震作用下的计算分析,针对超限项采取合理的设计、加强措施,使结构构件能满足不同性能水准下的抗震要求,满足抗震设计三水准的规定,整体结构达到了性能目标 C-级的要求。参考文献 1 建筑结构荷载规范:GB 500092012S.北京:中国建筑工业出版社,2012.2 超限高层建筑工程抗震设防专项审查技术要点:建质201567 号A.北京:中国建筑工业出版社,2015.3 高层建筑混凝土结构技术规程:JGJ 32010S.北京:中国建筑工业出版社,2011.4 建筑抗震设计规范:GB 500112010S.2016 年版.北京:中国建筑工业出版社,2016.5 汪大绥,安东亚,崔家春.动力弹塑性分析结果用于指导结构性能设计的若干问题J.建筑结构,2017,47(12):1-10.6 广州建研数力建筑科技有限公司.PKPM-SAUSAGE高性能弹塑性动力时程分析软件使用手册M.广州:广州建研数力建筑科技有限公司,2019.7 魏琏,王森,陈兆荣,等.高层建筑结构在水平荷载作用下楼板应力分析与设计J.建筑结构,2017,47(1):10-16.8 扶长生,刘春明,李永双,等.高层建筑薄弱连接混凝土楼板应力分析及抗震设计J.建筑结构,2008,38(3):106-110,37.9 李令,樊钦鑫,谢军,等.中航资本大厦楼板应力分析J.建筑结构,2017,47(S1):398-402.10 竹影,丁建国.多高层结构的鞭梢效应研究J.建筑结构,2006,36(4):87-89.(上接第 56 页)大于 10,且各阶整体稳定系数相差不大,在 19.628.4 之间;考虑初始缺陷结构大位移几何非线性整体稳定分析,拱廊带缺陷考虑的几何非线性整体稳定系数为 12.7,大于 5。可见,拱形结构可以很好地实现建筑方案效果,具有较高的承载力富余和良好的延性10。4结论 (1)建筑设计对塔楼间大跨度连廊的要求越来越高,结构工程师充分结合建筑功能、造型的要求,合理地进行结构选型,可实现结构安全可靠、大跨度、造型美观。(2)钢管混凝土柱具有较高的承载力、较好的延性和抗震性能,施工效率也很高。(3)斜柱产生较大的水平分力,采用钢骨混凝土梁和现浇楼板,可有效将水平分力分散至内部结构。参考文献 1 建筑结构荷载规范:GB 500092012S.北京:中国建筑工业出版社,2012.2 钢管混凝土结构技术规范:GB 509362014S.北京:中国建筑工业出版社,2014.3 高层建筑混凝土结构技术规程:JGJ 32010 S.北京:中国建筑工业出版社,2011.4 邱剑,俞健,谭波,等.一种浅埋式钢管混凝土柱柱脚构造:ZL 2016 2 0208847.3P.2016-10-12.5 钢骨混凝土结构技术规程:YB 90822006S.北京:冶金工业出版社,2006.6 建筑工程抗震设防分类标准:GB 502232008S.北京:中国建筑工业出版社,2008.7 超限高层建筑工程抗震设防专项审查技术要点:建质201567 号A.北京:中华人民共和国住房与城乡建设部,2015.8 丘利玲,秦柏源.钢管混凝土柱与钢筋混凝土柱、钢柱在几个方面的比较C/天津大学第七届全国现代结构工程学术研讨会论文集.工业建筑,2007.9 混凝土结构设计规范:GB 500102010S.2015 年版.北京:中国建筑工业出版社,2015.10 林超伟,高义奇,王兴法,等.长沙国际会议中心结构设计J.建筑结构,2023,53(2):67-74.301