日本沉管隧道抗震设计特点.pdf

世界隧道,一日本沉管隧道抗震设计特点摘要日本是世界上地衰倾繁发生 的地区,因此沉管随道 结构设计时考虑的外力 主妥足地衷荷载许多沉管随遗娜建在港海软 弱地层中,发生地衷时,软 弱地层和随道的 反应 均会加强为了估计 地衰荷载引起的局邵外力,通过实脸 室试脸、现场观浏和计葬机 分析,改进了设计方法 本丈概述 了日本沉管随道的扰衷措施及抗衷设计才法。关键词沉管随道杭衰设计前言日本修建沉管隧道已有年的历史,但直到最近,还未受到过强烈地震的影响。过去几十年,日本为了改善交通网络,设计和建造了不少沉管隧道。日本位于世界上最活跃的地震带上,无论从那种观点看,因沉管隧道不同于陆地上隧道结构的动 力特性,故对 沉管隧道应进行抗震能力检查。为 了确定合理的沉管 隧道抗 震 设计方法,年日本土木工 程协会成立 了一 个 专门委员会。年用英语发表了该委员会的“沉管隧道 抗震设计规范”,同时,还在继 续进行这个问题的调查研究与检测工作。日本的沉管隧道日本第一 座 沉管隧道是年 为大 阪地铁网修建的。至年月,共修建了座沉管隧道。已建和拟建沉管隧道的地点、尺寸、工期见表。多摩川隧道 东京、川崎 航道隧道、大 阪南港隧道及新昌港公路 隧道 目前正 在 施工,神户、衣浦、横滨和那霸港沉管隧道正在规划之中。下面将详细介绍日本最近建成 的两座 沉管隧道采用的抗震设计。衣 浦港隧道四车道的衣浦港公路隧道位于 日本知多半岛高速公路上,穿过衣浦港。其纵剖面 见图,典型横断面见图。隧道长,采用 浚挖槽沟法修建,两端有通 风塔,隧道是直线节长的管段在船坞 内预制,用厚的钢壳防水,用特殊的排水法改善周围软粘土,用沉箱法修建通风塔并安置在密实砂层上。衣浦港隧道采 用的地 震 形变法曾用 于旧金 山一一二 二旦才,口旧碧碧碧碧南南南沉管隧 道图衣浦港隧道纵剖面一一刁刁口口口日巨巨为皿皿口口 组组抖抖抖抖抖抖抖抖抖抖抖抖抖抖抖抖抖抖抖抖抖抖口口口口口口口口口口盖盖门门夕夕夕夕夕弓弓弓弓弓弓弓弓弓弓弓弓弓谓谓弓弓眨眨眨眨眨眨眨眨眨眨眨眨眨日日日日日日日日日日日日日日日日日日日 门门图图日日日 口口口口口口口口口口口口门门门尸、卜卜门门月,口口口口叼目口口对对猫一划如如嘴嘴弘曲曲图衣浦港隧道横断面加利福尼亚 州 海湾区快速交通 网的跨海沉管隧道 中,为进一步证实还做了模型试验。根据模型试验和强震观测结果,改进了衣浦 港隧道 的地 震设计方法青木和圆山,。在建成后进行的现场观测,还未发现有任何强烈的地震活动。因该隧道交通十分 拥挤,在傍边又规划 了一座沉管隧道。川崎港隧道川崎港隧道位于东京湾,穿过京滨运河,连接一和人工岛,其纵横断面见图、图。隧道长,采用浚挖槽沟法建造,有节管段。因隧道建在软弱粘土层上,设计时考虑了不均匀沉降。因此在。岛上的陆地段用钢管桩支承。抗震设计采用了多个质量弹簧模型的动力反应表日本已建和在建的沉管隧道名称暂定英文名地点沉管段管段用途数量需黔哗施工年代任,几勺白月,山河隧道羽田隧道羽田隧道功河隧道河隧道线羽田隧道多摩川线羽田隧道涅美发电厂引水隧洞洞海湾隧道衣浦港隧道隧道东京港隧道隅田河隧道崎港隧道东京港 第二航道隧道。线大场隧道洞海湾隧道人月众哎工口】吸二,人占只八甘甲叹。,弓山尸乃八任任八抓己口口勺勺廿自断面形状矩形矩形矩形矩形矩形双孔双孔矩形矩形矩形矩形矩形矩形矩形矩形双孔圆形矩形矩形矩形矩形矩形卜曲口。六石月】,在建在建亡户勺一匕一,曰八乙月性甘。匀任月性门 了,乃止压吕亡月了望亡上峥二隧道多摩川隧道川崎航道隧道大阪南港隧道新夕易港公路隧道大阪东京东京大阪大阪东京东京爱知县北九州爱知县崎东京东京川崎东京东京北九州东京东京一川月崎大阪新隅双车道公路四车道公路单管孔双线铁路双线铁路双线铁路双线铁路双线铁路电厂冷却水引水隧洞运铁矿和焦煤的双皮带运输机双车道公路四车道公路六车道公路一双线铁路四车道公路、四车道公路一双线铁路一煤气管道一运污泥的皮带输送机六车道公路六车道公路四车道公路及双线铁路四车道公路法滨田,”。输入年观测十滕一冲强地震记录到的八户波数据进行计算。根据计算结果,两端的通风塔建在两岸,与隧道分开图。每节管段都采用钢壳法修建。在船坞中造好钢壳,拖运 到海上,安装好钢筋后,再在海上灌筑混凝土。为了使纵 向钢筋承受地震产生的轴向力,采用了的钢筋。管段采用刚性连接。从年建成后,进行了各种观测,包括地震响应量测。观测结果详见第节。此外,还监测 了沉管隧道 的沉降,通风塔和隧道管段间相对位移,航道下面隧道管段上的覆盖层的变化。都市高速公路公共公 司正在修建的东京湾海岸道路,包括两座 沉管隧道,即川崎港隧道附近正在修建的多摩川隧道和川崎航道隧道。地震引起的地层破坏地层位移因沉管隧道埋置于水下,通常是在软弱的地表层中,其地震稳定性主要取决于周围地层的特点。地震产生的剪切振动会加剧软弱表层的位移,因此,工程师了解以往地震引起 的地层破坏状 况由断层引起的相对位移、边坡滑动、松砂液化等非常重要。在此“地层破坏”是指因地震运动使地层完全或基本丧失土壤强度。沉管隧道轴线上的地形和地质发生变化时,必须考虑地层位移。液化作用隧道长度图川崎港隧道纵剖面哎改亡气曲产一布两之之嵘洲覃味曰口瑟瑟公公公路路路路二二一二二止、二万二曰一训训图川崎港隧道横断面应避免沉管隧道周围的土壤发生液化。应通过以往地震液化的实例和实验研 究结 果,查 明液化的可能性。地震期 间,由松散砂质土 构成的地 层可能发生液化。完全液化的砂质土,如同单位重量约的液体。沉管隧道的视密度一般在左右。因为液化土的单位重量比沉管隧道的视密度大得 多,所以在液化砂质土中的沉管隧道要承受向上的浮力。液化通常还引起地层大量的沉降和位移。年新渴地震图记 录到 的最大 水 平 位 移达一。因此,地震期间沉管隧道 周围的地层应具有充分的抗液化的稳定性。如果有地震液化的危险,应用砂土夯实法或其它有效的方法改良地层。评估液化潜在性的方法包括以标准贯入试验和粒度 累积为基础的方法和以动力三轴压缩试验或简单剪切试验为基础的方法,这 些试验是 在 土壤取样 中模拟地震时的地层应 力。抗震设计概述在沉管隧道杭震设计中,应采用 地 震系数法和地震变形法来估算隧道管段不同部位上的局部外力和位移。同时还要对整个结构 系统与周围地层包括隧址 处 的 地形、地质条件的影响进 行动力分析,估算沿沉管隧道的局部外力和位移。隧道 内的设施安全也必须得到保障。图是这种 抗震设计系统 的一个实例,用流 程图的形式。采用了三种抗震设计方法地层变形法地震系数法动力反应分析法。如表所示,对整个 沉管 隧道模型和部分 隧道模型均应用了以上三种方法。抗 震设计的荷载和条件荷载抗震设计除考虑地震作用外,还 必须考虑 下列表每种抗展设计方法的适用情 况图液化引起的地层位移地地地震震地层层动力反反系系系数法法变形法法应分析法法沉沉管隧隧轴向向道道部分分横截面面面通通风塔塔陆陆上隧隧轴向向道道部分分横截面面面荷载静载土压 力静水压力浮力或向上的力活载温度变化的影响地层沉降和位移的影响其它荷载。必须正确选择所采用的荷载类型。地震作用应考虑以下地震作用地震引起的基底土和结构的变形结构静载引起的惯性力地震引起的土压力。地震时的荷载组合对于地震期间的组合荷载,一般根据现场施工条件考虑节中从到项所列的荷载。地展系数法概述设计地震系数乘上结构和土体的静重可得到地震 引起的惯性力,惯性力应 是三向的两个横向、面 和一个垂直方向。根据惯性力进行的设计包括 地层滑移 的稳定总总图图设设计条件周周围地层层地地展地层运动动沉沉管结构构通通风塔塔确确定沉管隧道的设设设确定遥遥计计条件包括膨胀接头的设计计确确定周 围土土壤壤的设计条件件地地展变形法法动动力反应分析析地地展变形法法地地展系数法法动动力反应分析析确确定通风塔塔的的设计条件件地地展变形法法动动力反应分析析检查检查检查整个系统的动力反应分析分析与实验回回到总图图或或设计条件件少少量修改改图抗展设计流程图性计算,通风塔设计,引道设计,附属设施设计。隧道 内的附属设施和通风塔可能有很大的惯性力,必须提高其设计地震系数。地衷产生 的土 压力地 震 的水平土 压力用和的土压公式,计算。沉管隧道顶板上的覆盖压力等于粗盖土重量乘以士,是垂直的设计地震系数。通风塔的杭衷设计通风塔抗震设计应考虑与隧道管段 的连接,使整个结构都抗震,通常采用地震系数法进行设计。地层变形法地层位移根据沉管隧道纵轴的高程来计算地层的位移。在离地面深处的这个值可按下式计算。二,二,几、耽式中,凡一每单位地震系数的标准化反应速度一表面地层的自振周期一在基岩上的设计水平地震系数一地表层厚度应当考虑 沉管隧道纵向轴上的水平面和垂直平面。地震引起的沉管隧道的扰动和共振都很小,抗震设计时可以忽略不计。只有地层移动时,沉管隧道才沉管隧道图,由弹簧支撑的梁发生移动。轴线方 向确定地震时周围地层的位移分布后,可 把沉管隧道处理成一根梁并通过 一些弹簧与地层连接图,其产 生的轴向力及弯矩分别 由式及式计算。轴向力,一,一最大轴向应 力。可从式得到,么二,。,一式中,一沉管隧道轴向刚度一轴向力的弹簧常数一地层位移一沉管隧道位移一最大地层位移一波长一杨氏模量。弯矩丫一、乙一矶一最大弯曲应力。、可从式得到,。、,“一 式中,一沉管隧道弯曲刚度一沉管隧道宽度、一弯曲弹簧常数。横断面沉管隧道距地表较浅时,隧道底部平面距地表约一。因此,每个 隧道管段所在的地 层相对 于垂直方向上的位移与地表的位移不 同。图是对受周围地层变形影 响的隧道横断面的计算模型,地层变形是由表层的剪切振动引起的。隧道管段构件都用框架结构的一些梁代替,而 框架则由剪切弹簧和轴向弹簧与周围地层相连接。沿框架的水平方向和垂直方向因受力形 成的位移作为这 个计算模型的输入数据。动力反应分析用多个质量弹苦 来统 的反应分析地 表层,叭阅一一一压二巳二刀为爵匡卫 出鱼团冒位移沉管隧道自自广一口厂一门门以以一习口议一习日日图设计的地层位移和计算模型根据地震观测和动力模型试验 结 果,已清楚知道周围地层的动力状态和稳定性在沉管隧道的抗震设计中是很重要的因素,而且 隧道 设计中的关键因素不是地层的加速度,而是地 层的位 移,特 别是 沿 隧道纵轴的相对位移。据此,已提 出了几个计算地 层地震反应的模型,地层和隧道的反应可采用数值积分法以时间系列进行计算。最有效和最方便的计算模型之一是质量弹簧模型图,这 个模型已用 于好几 座 沉管隧道的设计。在此模型中,假定基岩上的表面地层作剪切振动。表面地层被分成 多个 垂直于隧道轴线的条带,每个 条带用等效质量一弹簧系统 一个质量、一个弹簧和一个把质量与基岩相连的减震器组成代表。弹簧常数是按系统 自振周期与条带剪切振动第一个模式的固有周期一致来确定的。相邻的两个质量用弹簧和减震器连接到沿隧道轴线的另一质量上。弹簧常数与相邻地 层条带之间轴向相对位移引起的推拉阻 力或横向相对位移产生的剪切阻力有关。计算的反应方向不同,用的弹簧常数也不同。根据此模型,表面地层反应可用下式计算 二 一式中,一质量矩 阵一减 震矩 阵 一,、弹簧的刚度矩阵。一输入的加速度咬,一质量的加速度一速度一位移。假定 沉管隧道是 由一个表示土壤刚度的弹簧支撑的梁,并认为每个弹簧的一端的位移与通过表面地层总的模型计算的地层位移相同。这样,就能确定隧道的地震反应、用这个模型可以估计柔性接头的影响或通风塔存在的影响。最近的研究工作已进一步发展了上述质量一弹簧模型,得到了以下研究结果地表层 的刚度和减震性质随地层的振动而改变根据现场观测,地震波 明显沿隧道轴线传播,主波速度假定为当在隧道表面 施加很大的摩擦力时,就会在隧道与周围地层之间发生滑 动带。准三维的地层模 型第节提及的二维地层模型已广泛用于一些沉管隧道 的抗震设计。然而,这个模型不适合复杂的地层条件如盆状沟谷地形。为此研究了一种准三维模型,用来计算复杂地层 条件下 沉管隧道的局部冷力卒。在该计算模型中,基岩上的 冲积层,叮质 量和板单元代替,用弹簧和减震器把 每个质夕阳基岩联系起来。计算模型见图所示,通过解运 动方程可得到沿沉管隧道发生位移的历时间曲线。图、图。分别为有限元网格和现场地形。图是准三维模型、二维模型、地层变形的计算结果,对比的结果明显不同。有限元法另一种有效的计算模型是有限元模型。地层 用块单元或二维平面应力单元表示,沉管隧道用梁单元表示。这样可同时计算隧道和地表层的反应。因为计算模型采用许多有限单元时,需要大容量 的计算机和相当长的时间。因此,建议采用一些方法减少模型的 自由度。随着大容量计算机越来越广泛地运用,具有大量节点和单元的有限元模型进行计算也更 加容易。图是有限元模型的示意图。最近的研 究表 明,表面波及体波在沉管 隧道和地层振动中起着非常重要的作用。一些研究人员正试图开发一套考虑表面波的计算模型。这种方法近期可能实现,将可以计算表面波 引起的沉管 隧道 的振动特性。总模型一军卜叭、图质量一弹簧模型原文如此,似应为不会发生滑动一校注。平板 形单元耀耀耀回回回划划洲洲渔紧紧月月月月习习习功家家队了陀篇月月吸里里习月队闪闪灌灌灌用用用除脚脚 叹阻丫粉卜 乃翻翻日 压以 月门门,、当中中少卜月月二了幻了蕊甲口口双 日百门门七日日十哎哎趁趁氛氛尸尸们们,、卜卜卜勿益口目幻幻,民知门门略略略牙粉己己闷半创创讲由凌怪怪孤 魏魏日日十椒椒甘 计之之之之网网网沪咯 入入例翻翻夕洲棍样丫丫卜勺娜、团旷侧侧呱万万蔚蔚涂、男匀匀渗尸、滋黔万尸七乙叫叫尸 划划划划谧谧盯严臼臼岁岁岁幸幸图。准三维模型有限元网格现场地形布布今今乒。州只疽稗三维地层模型一代维地 层模型一一地震变形法波冲人射角,、,、气一一一一一 了谷,、厂,汉泛、,日沪。洲甲裂钾隧 道管段数冬“曰图计算结果输入的数据记灵设计时考虑了丙即地震记录,一种心录假设地震震中狭窄,震级不大。另一种记录则正相反。若能获得施工现场附近的地震记录,即可采用这些 记 录。没有 时,通常 采用年 十滕一冲的强地震记录。输入波的最大 加速值可用一方程等,求得,即可 由震中长度 和震级大小决定最大加速度图。柔性接头沉管隧道一般都建在较软的地层上。如图所示,刚性接头对地震作用和地层沉降通常都不利,因此有时要采用柔性接头。对柔性接头进行了多种研究和分析,以下是采用柔性接头的实例。大阪南港隧道大阪南港 隧道各管段间全部采用柔性接头,以减小地震 引起的局部外力,避免通 风塔和管段 间的不均匀沉降。因为通 风塔和管段具有不 同的动态,所以对管段和通风塔间的接头,还采用了一个可移动装置,这是在设计管段间柔性接头 时,在封头板上接上 个 可承受压缩力的型橡胶防水衬垫,及一根抵抗拉力的缆绳,并安设形橡胶垫作第二道防水。这种接头可将变形 控制在 一定范围内,且能保证防水,并且其柔性可允许地震发生时有适当 的变形和强度,还能吸收因温度变化士引起的管段位移。在封头板上还安设有一钢剪切键以防止管段 间水平和垂直方向的相对位移详见图。采用多个质量一弹簧系统的动力反应分析进行设计时,柔性接头假定成线性弹簧。目前已研究出一种 将接头考 虑成非线性弹簧 的新计算方 法和,计算结果见图。在动 力反应分析中用线性弹簧和非线性弹簧得出的结果相差不大。新乌 公路隧道新 局港公 路隧道采用 了几乎和大阪南港 隧道相同的柔性接头。在决定这 个隧道结构的接头时,用多个质量一弹簧系统进行动力反应分析,对以下三种情况作了检算。所有接头全为刚性所有管段接头均为刚性,通 风塔和管段 之间的接头为柔性全部接头为柔性。一一一一一一一卜卜曰 目二二二匕一卜一卜卜二二二二二二二二二二二二二一习习习习习习习习习一一一慈 燕子口一一二口,一一曰 二二二二二二一州司司一曰曰曰曰角,从碧图有限元模型示意图叨叨秋田田田刃刃滩滩了了了田田尸尸丫丫产、气气新新脚脚勺勺勺主震震震震震震后后后才才画画震级艺,了,一口一月昌新匀地震、。、热一瀚 付讨璧叭奢已刨因。祠代嘱梦一目,口到幻震中长度图确定加速度记录橡胶防水垫,洲一卫卫旦 卫十一几红 护一怡一,卫旦红一一一一一俘衬肋 不望冈脾返返”州州启袭合耸墨鑫粼筹怂三凌凌沪,肠肠肠肠肠阵阵归归归归劝,叮甘切混混混混凝土土土军军军军享万寡二云 弓黔暮李月于允塔李,只异异卜一一厂厂广乙声勺代代万又又联 结 器连接拉紧缆绳塑塑塑塑塑塑塑塑塑塑塑塑分分分分分分分分分分石面云舀面云函函尸尸,勃勃勃勃树图刚性接头图接头部横断面详图川侧刚“眨大占峡 大任语只暖禁此初 始缆绳哈位移左接头的荷载与位移关 系右橡胶衬垫的滞后曲线图采用非线性分析的计算结果通风 塔情况一,情况卫五口口情况一头之一接中翻生一头咐矛户挤接一、柔图柔性接头安装的位置模型变质 问题。对 这 三 种 新型的橡胶防水衬垫都进行了加静载、加动载,通过热加速法使之 松弛及 防水等试验。图为尺寸缩小一半的橡胶 防水衬垫模型试验得到的荷载与压缩位移之间的关系。,现场观测为了研究地震发生时沉管隧道的特性,自年月起,对川崎港隧道进行了现场观测。在管段结构和周围地层中 地表上和基岩中 安装了个地震仪,个钢筋应 力传感器、个动力应 变量测仪。至年已记录 了次地震。图是其中一次地震记录的示例。根据对川崎港隧道的观测和分析,可得到以下结论沉管隧道的 动力反应取决于 地 震的特性,例如 沉管隧道的应变与震级和震中距离。有关,川崎港隧道应变。由下列方程给 出,。一 一,。乙一惰况一通风塔图计算结果匹匹匹匹匹匹匹匹匹匹匹匹匹匹匹匹匹匹匹匹匹匹匹匹匹匹复复日日如州州臀臀臀区万万万,曰匀匀圃,明明明明,偏,、二飞侣卿狄只画止里炙生京黄州州 户月一一一司司司司司刊氏卜于习垅爪厂百、面,丁、几、户,月七一一一一一一一一创创创日日日日日日日粼粉邻邻曰曰,吕吕获一一一一曲入刀刀刀区竺竺瞪瞪瞪瞪瞪瞪瞪瞪瞪瞪瞪瞪瞪瞪瞪留留吕吕凶凶凶凶尸团团图试验装置彻旧。阴诩枷曰樱具根据以上三种情况的地震反 应分 析结果,全部采用柔性接头,因为它对减小轴向力和弯矩相当有效。图是三种情况的计算模型,图是 计算结果。在作 动力反应分析时,以弹簧代替柔性接头。为了解柔性接头的特性,进行 了一系列荷载试验。采用的振动设备使模拟的柔性接头进行了承受轴向力和弯矩 试验图,与轴线方向和弯矩相关的荷载与位移的曲线见图。新型橡胶 防水衬垫未来的沉管隧道将修建在水压很高的深水中和地震荷载大的地区。在这种情况下,橡胶衬垫将承受更大的外力和变形。传统的橡胶衬垫不再适用,需要采用一种有很大变形和承载能力的新型橡胶防水衬垫。现有三种橡胶 防水衬垫图改进 型,型和型。橡胶防水衬垫既要承受压缩力又要承受横向力。在 加载过 程中,还 必须保证防水。而 且橡胶防 水衬垫的使用时 间要长,能 达 到年以上。因此,在设计时应考虑橡胶材料的恶化接头位移侧钾旋转角又弧度 图。荷载一局部外 曲线力曲线俄脑观测值洲只甜巴巴曰曰飞飞性肖氛亮只、月目仁上置州闪尺闪图新型橡胶防水衬垫卜啥叫叫匆质量编号劝必四二加尸楠人的地震波传播 速度吸印一嘟户、户留切巨画 亘二葱匣宜回一一钧,湘加质盘编号图计算与观测结果的比较曰印瞬你田图叨印的加、压缩 位移荷载与位移关系一尹刀心加速度以,力刀刀,乙,夕气 月节的位移叹 曰以以图川崎港隧道现场观测地震记录实例现场观测中,沿隧道轴线的视地 震波速度超过。在多个质量一弹簧模型中考虑了基岩中波的传播和土壤的非线性性 质刚度和减震常数。这个计算模型可以解释根据现场观测获得的沉管隧道的应变特点及地层的反应曲线,图是计算及观测结果的比较。参考文献,一,一口“,肠,八“,一,勿,一,一一,卜,一一,。,一,以夕,下转第页图一隧洞与加的斯的位置卜卜、月月月月月、火火火火火火火火从从从从从从从从、比比掘进速度。图到月初的掘进速度 经法国公司 同意里程区段施工时间推迟 了,延至年月日才开工,成为延迟开工时间最长的区段。此外,从北洞口起的左右,最初采用传统法施工,在开挖非常破裂的始新期粘土地段时,出现局部超挖,也影响了进度。在 用掘进机掘进非常破裂的始新期粘土时,覆盖层厚,此时,掌子面的粘土结构破碎成多面块体,不但影 响 了刀盘旋转,而 且造成掌子面坍塌。掘进 机顶 部 的压力非常大,达 到,。因此,掘进机轮周刀具磨损过快。公司的博士说,公司认为原 因是在始新期粘土坍塌时,启动扭矩过大。他说“如果 不采用大功率,在非常差的地层中,在掘进机周围挖掘隧道,例如在隧道掘进机就停机数月。而在隧洞,由于掘进机功率大,仅耽误 了,庆幸的是,只喷 了很少 一点砂浆,掌子面坍塌就停止 了。硅酸钠泡沫停工期间,有人建议用 聚氨基甲酸乙醋泡沫来阻止掌子面坍塌,但它有毒又易燃,工程师们不喜欢使用。于是公司建议采用已在德国矿 井里使用过的硅酸钠泡沫。这种材料表面膨胀,而且不会损坏刀盘。当把这种材料运到工地时,由于问题已经解决,故没用上,但还是将它存放在工地上,以防类似开挖面坍塌的情况再发生。博士说,没有其它任 何一 座隧道象一隧洞那样 有这样 高的 软土覆盖层。由于先见之 明,采用 了一台大功率 的隧道掘进机,这 才把 困难的高度破裂 的始新 期粘土 地段 的工期延误缩短到了最低限度。译 自。,英文译者唐艳 志校者胡政才上接第页,址译自”一,英文译者洪代玲校者秦伯士兰利敏