基于数值模拟的浆砌块石大桥爆破拆除优化研究.pdf

经经经验验验介介介绍绍绍基于数值模拟的浆砌块石大桥爆破拆除优化研究唐小再,刘 桐,何 涛,许晓磊,吴 霄,吴 波,侯 猛,兰成斌(浙江省高能爆破有限公司,浙江 杭州 310030)摘要:待拆除桥梁为浆砌块石大桥,为达到“破碎但不飞散”目的,在桥梁桥墩以及拱圈两侧拱脚处钻凿炮孔,配合北侧若干孔弱装药、分区延期爆破等措施对桥梁进行爆破拆除,经振动校核发现塌落振动接近安全允许最大值,会对周边建(构)筑物造成一定的损伤、影响,因此,对方案进一步优化,通过 ANSYS/LS-DYNA 有限元软件对优化后爆破方案进行模拟,分析桥梁塌落过程并提取塌落振动数据,随后按照优化后方案对桥梁进行爆破拆除并对监测所得振动信号进行分析。研究结果表明,拱顶处增设炮孔可以有效减弱塌落振动,最大可减弱 70%以上;数值模拟所得振动数据与实测数据较为接近且略大于实测数据;桥梁爆破拆除过程中塌落振动产生的振动幅值及能量相对于爆破振动更大。因此,桥梁爆破拆除施工中需特别注意塌落振动对周边建(构)筑物产生的影响。关键词:爆破拆除;数值模拟;塌落振动;塌落过程;MATLAB中图分类号:TD235;TU751.9 文献标志码:A 文章编号:1674-3970(2023)02-0020-08收稿日期:2022-11-18作者简介:唐小再(1972),男,江西德兴人,硕士,高级工程师,主要从事工程爆破研究和施工管理方面的工作。E-mail:690993947 。引用格式:唐小再,刘桐,何涛,等.基于数值模拟的浆砌块石大桥爆破拆除优化研究J.煤矿爆破,2023,41(2):20-27.TANG Xiaozai,LIU Tong,HE Tao,et al.Research on the optimization of blasting demolition of mortar block stone bridge based on numerical simulationJ.Coal Mine Blasting,2023,41(2):20-27.Research on the optimization of blasting demolition of mortar block stone bridge based on numerical simulationTANG Xiaozai,LIU Tong,HE Tao,XU Xiaolei,WU Xiao,WU Bo,HOU Meng,LAN Chengbin(Zhejiang Gaoneng Blasting Engineering Co.,Ltd.,Hangzhou 310030,China)Abstract:The bridge to be demolished is a mortar block stone bridge.In order to achieve the purpose of“broken but not scattered”,blasting holes are drilled at the bridge pier and the arch feet on both sides of the arch ring,and the bridge is demolished with measures such as weak charging of several holes on the north side and zoning delay blasting.After vibration check,it is found that the collapse vibration is close to the maximum allowable safety value,which will cause certain damage and influence to the surrounding buildings(structures).Therefore,the scheme is further optimized.The optimized blasting scheme is simulated by ANSYS/LS-DYNA finite element software,and the bridge collapse process is analyzed and the collapse vibration data is extracted.Then,the bridge is demolished according to the optimized scheme and the vibration signal obtained by monitoring is analyzed.The results show that the addition of blast holes at the vault can effectively reduce the collapse vibration,which can be reduced by more than 70%.The vibration datas obtained by numerical simulation are close to the measured datas and slightly larger.The vibration amplitude and energy generated by the collapse vibration during the blasting demolition of the bridge are larger than the blasting vibration.Therefore,special 02Vol.41 No.2Jun.2023Coal Mine Blasting第 41 卷 第 2 期2023 年 6 月attention should be paid to the impact of collapse vibration on surrounding buildings(structures)in bridge blasting demolition construction.Key words:blasting demolition;numerical simulation;collapse vibration;collapse process;MATLAB0 引言目前,桥梁的爆破拆除相对于机械拆除应用更多,通过设计针对性起爆网路、分区爆破、预拆除配合孔内微差等方法均可在减弱爆破振动及塌落振动的同时获得良好的爆破拆除效果1-4。桥梁爆破拆除的难点在于塌落过程的不可预见性,因此,数值模拟技术被逐步应用于桥梁的爆破拆除设计中。倪明亮等5通过有限元软件预测爆破拆除过程,进一步优化爆破拆除方案,对大桥进行爆破拆除;周奎等6利用 ANSYS/LS-DYNA 有限元软件结合钢桁架结构桥梁的爆破拆除设计对桥体的整体爆破拆除过程进行了模拟;袁鑫7、周雯等8通过数值模拟技术对桥梁的爆破拆除设计进行了优化,获得了良好的爆破拆除效果。在桥梁爆破拆除过程中,相对于爆破振动,塌落振动振速峰值更大且持续时间较长9-10,因此,塌落振动同样是爆破拆除过程中的关注重点。蒋跃飞等11利用有限元动力学软件对桥梁爆破拆除过程及爆破振动、塌落振动等进行了模拟,进一步校核了爆破设计,在未对双侧新桥造成损害的同时成功拆除了老桥;齐鹏等12通过对跨路桥梁爆破拆除过程中不同起爆网路产生的振动进行分析,最终确定采用中间起爆长延时的爆破方案对桥梁进行拆除,取得了良好的爆破效果。本文针对某大桥的爆破拆除设计采用有限元动力学软件进行数值模拟,进一步对施工设计方案进行优化。1 项目概况1.1 桥梁概况该大桥全长 198 m,桥面宽 23.5 m,整体为浆砌块石结构。大桥共有 4 个桥墩,单跨长度为 35 m,主要由桥墩(P)、拱圈(A)以及桥面(S)构成。主拱圈为浆砌块石+条石结构,矢跨比为 1 5,拱矢高 7 m,厚 0.91.5 m,宽 20 m,拱矢参数如图 1 所示,其中,EA 表示桥墩东侧拱圈,WA 表示桥墩西侧拱圈。桥面、桥墩编号由东向西依次为 S1、S2、S3、S4、S5,P1、P2、P3、P4。桥墩各部分规格如下:墩帽为 25.9 m3.7 m1.91 m,墩身为 25.7 m3.5 m4.8 m,墩基础为 26.3 m4.42 m1.06 m。E A 1WA 1P 2P 11 9 17 0 03 5 0 03 5 04 4 2单位：c m图 1 桥梁尺寸与结构示意图1.2 桥梁周边环境桥梁走向为东西走向,连接了城市东西两侧的交通,最近的建筑物距离桥体仅有 90 m,紧邻大桥北侧为自来水管,南侧为国防光缆,东北侧 100 m处为公园,东南侧为待拆迁的居民区,300 m 处为雷达站,管线工作井与大桥距离为 41 m,环境较为复杂,具体如图 2 所示。9 0 m在建小区待拆除桥梁3 0 0 m国土资源局2#管井1#管井自来水管2 0 0 m自然规划局1 7 5 m医院3 0 0 m雷达站居民区（待拆迁）8 5 m项目部国防光缆4 0 0 m观景台1 0 0 m公园图 2 大桥位置与周边环境图2 初步方案2.1 桥梁爆破拆除方案该桥梁为浆砌块石拱桥,其主要承重结构为拱圈,拱圈由东西两侧相邻桥墩支撑,因此,为达到“破碎但不飞散”目的,选择对桥梁的桥墩、拱圈两侧拱脚进行爆破,为保护周边建(构)筑物,大桥北侧若干排孔选择弱装药措施,如图 3 所示,进而利用大桥自重使其塌落,完成对桥梁的拆除。12第 41 卷 第 2 期2023 年 6 月Coal Mine BlastingVol.41 No.2Jun.2023图 3 桥梁爆破部位示意图桥墩处钻凿 90 mm、孔距为 1 m 的垂直深孔,拱脚处钻凿 42 mm、孔距为 0.8 m 的浅孔,根据不同部位尺寸差异设计单孔装药量见表 1。表中 A为拱脚,EA、WA 代表每个拱圈两侧的拱脚。表 1 桥梁各部位装药汇总表爆破部位炸药单耗/(gm-3)孔深/m单孔装药量/kg弱装药孔装药量/kgP15006007.615.08.7P25006009.820.013.5P35006009.218.310.5P45006009.820.112.3A4500.80.4结合以往工程经验,桥梁爆破拆除中设置延期时间使其逐跨、分段原地塌落,这对减弱爆破振动、塌落振动效果显著。因此,本次桥梁爆破拆除进行逐跨起爆,以各跨东西两侧相邻桥墩、拱脚作为一个整体,并在各个整体内部进行分区延期爆破。桥墩深孔由南北两侧向中间以 7 ms 延期时间进行逐孔起爆,桥墩与东侧相邻拱脚之间延期时间为 28 ms,相邻拱脚之间延期时间为 14 ms,桥墩及拱脚进行逐孔起爆,同时,将拱脚分为 3 个段别,由南北两侧向中间起爆,延期时间为 7 ms,如图 4 所示。侧孔3 0 0 m s中间孔3 0 7 m s侧孔3 0 0 m s图 4 拱脚分段延期示意图2.2 振动校核桥梁爆破拆除中会产生爆破振动及塌落振动,采用式(1)、式(2)分别进行爆破振动安全校核及塌落振动安全校核。2.2.1 爆破振动安全校核拆除爆破中爆破振动安全校核公式如下:v=kK3QR()(1)式中:R 为爆心距,m;Q 为最大单响药量,kg,取40.2 kg;v 为保护对象所在地质点振动安全允许速度,cm/s;K、为与爆破点至保护对象间的地形、地质条件有关的系数和衰减指数,根据有关地质资料,此次桥梁拆除工程 K 为 180,为 1.7;k为修正系数,取 0.3。经计算,各距离保护对象处爆破振动校核见表2。表 2 爆破振动校核保护对象爆心距/m爆破振动速度/(cms-1)保护对象爆心距/m爆破振动速度/(cms-1)1#管井351.04公园1000.172#管井410.79医院1750.07出水口730.30自然规划局2000.05民房900.21雷达站3000.03由表 2 可知,距离最近的 1#管井处爆破振动速度校核值为 1.04 cm/s,其结构为混凝土结构,故振动速度安全允许最大值为 2.5 cm/s,经对比,爆破振动不会对各保护对象造成影响。2.2.2 塌落振动安全校核塌落振动安全校核公式如下:v=KRMgH()13(2)式中:v 为塌落引起的地面振动速度,cm/s;M 为下落构件的质量,每跨约 2996 t;g 为重力加速度,取10 m/s2;H 为构件下落的高度,约 8 m;为地面介质的破坏强度,一般取 10 MPa;R 为观测点至冲击地面中心的距离;K、为衰减指数,K=3.37,=-1.66。各距离保护对象处塌落振动校核见表 3。表 3 塌落振动校核保护对象距离/m塌落振动速度/(cms-1)保护对象距离/m塌落振动速度/(cms-1)1#管井352.42公园1000.422#管井411.86医院1750.17出水口730.71自然规划局2000.13民房900.50雷达站3000.07由表3 可知,1#管井塌落振动速度为 2.42 cm/s,接近振动速度安全允许最大值。22Vol.41 No.2Jun.2023Coal Mine Blasting第 41 卷 第 2 期2023 年 6 月经校核后发现,塌落振动相对于爆破振动更大,且接近安全允许最大值,为保护周边建(构)筑物,需采取措施进一步减弱塌落振动。3 爆破方案优化为进一步减弱塌落振动,依据式(2)调整下落构件的质量,初步方案中在桥墩以及相邻拱脚处钻孔爆破,桥梁的桥面部分几乎以整体的形式进行塌落,导致塌落体质量过高,因此,在各跨拱圈拱顶处钻凿浅孔,其余部位布孔、装药均不变,采用数值模拟技术对桥梁塌落过程及塌落振动进行模拟,以验证拱顶处增加炮孔是否有利于削弱塌落振动。3.1 数值模型构建3.1.1 桥梁模型构建按照桥梁实际构造、规格建立有限元模型,桥梁总体结构为浆砌块石、水泥混凝土以及钢筋混凝土,为简化分析,桥梁所有部位的材料采用MAT_PLASTIC_KINEMATIC 关键字构建,具体参数见表4。表 4 桥梁材料模型及参数材料号密度/(kgm-3)弹性模量/MPa泊松比屈服强度/MPa切线模量/MPa硬化参数应变率参数失效应变应变率效应12 5002.510100.277.51070.00.00.00.0080.0 模型全长 198 m,宽 23.5 m,顶部至底部高度为14 m,各部位采用实体单元,以共节点方式连接,单元总数约 230 万,从左到右分别为 P1、P2、P3、P4,爆破切口分别设置在拱圈拱脚、拱圈拱顶及桥墩处,桥墩底部设置刚性界面,模型如图 5 所示。图 5 桥梁数值模型此次模拟仅为研究桥梁塌落过程及塌落振动,为去除切口内爆破产生的振动对后续塌落振动的研究产生影响,决定以直接删除单元的形式代表切口内炸药爆炸造成的单元失效,使用关键字MAT_ADD_EROSION 模拟各切口之间延期起爆的过程。3.1.2 塌落振动模型构建塌落的桥体与河床之间的接触采用 AUTOMATIC_SURFACE_TO_SURFACE。结合数值模拟试验目的,将塌落桥体模型按照同等质量的块体建模,块体尺寸见表5。表 5 计算模型尺寸部位长度/m宽度/m厚度/m质量/t土层218.0124.030.0桥体上部中跨37.2724.03.06 700桥体上部边跨16.924.03.03 000查阅相关资料,确定本工程河床土层为砂黏土,对应材料的参数见表 6,土层底部及东西两侧施加透射边界,南北两侧施加固定约束,且不施加重力。计算时给塌落块体施加初始速度(11.5 m/s)和重力加速度(9.8 m/s2),桥体塌落振动计算模型如图 6所示。图 6 桥体塌落振动计算模型表 6 河床材料参数密度/(kgm-3)弹性模量/MPa泊松比屈服强度/MPa切线模量/MPa硬化参数 应变率参数 失效应变应变率效应1 9004.01070.31.01060.00.00.00.0020.03.2 桥梁塌落过程验证从爆破开始至桥面完全塌落,整个过程历时约2.7 s,如图 7 所示。t=0.0 s32第 41 卷 第 2 期2023 年 6 月Coal Mine BlastingVol.41 No.2Jun.2023t=0.5 st=1.0 st=1.5 st=2.0 st=2.5 st=2.7 s图 7 桥梁塌落过程由图 7 可知,起爆后,各切口内单元依次删除,桥面依次塌落,由于拱顶处的切口桥面被分为独立的块体,且块体的体积远小于整个桥面的体积,且塌落后形成中间隆起两侧倾斜的爆堆,由桥梁的塌落过程发现拱顶处产生的爆破切口使桥梁塌落块体的体积减小。除验证上述塌落过程之外,还需对桥梁周边被保护对象处的塌落振动进行验证,有效削弱塌落振动的影响。3.3 桥梁塌落振动验证为研究桥梁塌落时产生的振动,在桥梁周边选取最近的 6 处构筑物,构筑物均埋于地面以下 2 m位置,在构建的塌落模型中选取相对应的节点,如图 8 所示,提取塌落过程中各测点处的振动速度。1 号测点5 号测点2 号测点4 号测点6 号测点3 号测点图 8 塌落振动测点位置示意图其中 1 号测点(88659)为北侧距离桥梁 41 m处的 1#管井,2 号测点(724778)为北侧距离桥梁35 m 处的 2#管井,3 号测点(8864)为南侧距离桥梁 30 m 处的 3#管井,4 号测点(163151)为南侧距离桥梁 27 m 处的 4#管井,5 号测点(681092)为北侧的自来水管,6 号测点(129733)为南侧的国防光缆。测得的最大振动速度见表 7。表 7 振动速度计算结果序号位置距离/m振速峰值/(cms-1)1北侧管井 1(西)410.782北侧管井 2(东)350.813南侧管井 1(西)300.914南侧管井 2(东)271.115北侧自来水管231.366南侧国防光缆211.60选取 2 号测点,该处所提取的垂向振动时程曲线如图 9 所示。1.00.50-0.5-1.00123456时间/s速度/(c m?s-1)L S?D Y N Ak e y w o r d d e c k b y L S?P r e P o s t图 9 2 号测点垂向振动时程曲线结合表 7 与图 9 可知,距离桥梁 27 m 处的管井垂向最大振速峰值为 1.1 cm/s,距离桥梁 35 m处的管井垂向最大振速峰值为 0.81 cm/s,此外,自来水管与国防光缆的最大振速峰值分别为 1.36、1.6 cm/s。对比表 3 与表 7 中的数据发现,在拱顶处设置一排炮孔以降低桥梁塌落块体的体积可以有效减弱桥梁塌落振动,经计算,优化方案后管井处塌落42Vol.41 No.2Jun.2023Coal Mine Blasting第 41 卷 第 2 期2023 年 6 月振动减弱了 66.9%。4 爆破效果经数值模拟验证,拱顶处钻凿一排浅孔使得桥梁塌落块体体积减小可以有效削弱桥梁塌落振动的影响,基于此结论对爆破方案进行调整。4.1 爆破方案调整桥墩及拱脚处钻孔、装药、延期等措施不变,在拱顶处以三角形布孔的方式钻凿两排孔,相邻孔孔距为 1.4 m,排距为 0.42 m,爆破参数见表 8。调整后爆破部位及拱顶位置布孔如图 10 所示。增加拱顶处炮孔以后,以拱顶作为一个单一分区,与相邻分区之间延期时间为 150 ms,即各个拱顶分区依次为 150、450、750、1 050、1 350 ms,拱顶分区内炮孔同时起爆。表 8 拱顶爆破参数表孔距/m排距/m孔深/m单耗/(kgm3)单孔装药量/kg总药量/kg1.40.420.90.50.4572图 10 调整后爆破部位示意图4.2 桥梁爆破拆除效果严格按照优化后的爆破方案对大桥进行爆破拆除,爆破后桥梁按照爆破设计原地塌落,达到预期爆破拆除效果(图 11)。桥墩、拱脚破碎完全,桥面解体,爆破飞溅物在50 m 以内,周边建(构)筑物完好无损。图 11 爆破效果图通过对桥梁爆破拆除过程中振动变化的监测,发现此次桥梁爆破拆除振动结果最大的测点为 1#管井,振速峰值为 0.67 cm/s,其优势频率为 9.50 Hz,由文献13-14可知,塌落振动的主频较低,一般处于 015 Hz,因此,1#管井处振速峰值由塌落振动造成,振速曲线如图 12 所示。对比图 9 与图12,最大振动速度产生位置基本一致,且实测振动速度略小于数值模拟结果,对比优化前 1#管井处振速峰值下降了 72.7%。0.0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7 1.8 1.9 2.0 2.1 2.2 2.3 2.4 2.5 2.6 2.7 2.8 2.9 3.0 3.1 3.2 3.30.90.80.70.60.50.40.30.20.10.0-0.1-0.2-0.3-0.4-0.5-0.6-0.7-0.8-0.9-1.0振速(c m?s-1)时间/s图 12 振速曲线图52第 41 卷 第 2 期2023 年 6 月Coal Mine BlastingVol.41 No.2Jun.20234.3 振动分析采用 MATLAB 对 1#管井处振动信号进行 EMD分解得到 IMF 分量如图 13 所示。1#管井振动信号经过 EMD 分解为 8 个 IMF 分量图是按照频率由高到低进行排布,由图可知,该段信号的优势分量为IMF5 IMF8 频带,且随着频率降低其幅值逐渐升高,表示在该段信号中塌落振动产生的振动幅值相对于爆破振动更高。50-501234567891 0?1 0-4速度/(c m?s-1)I M F 1t/s20-201234567891 0?1 0-4I M F 2t/s速度/(c m?s-1)20-201234567891 0?1 0-4I M F 3t/s速度/(c m?s-1)20-201234567891 0?1 0-4I M F 4t/s速度/(c m?s-1)210-1-201234567891 0?1 0-4I M F 5t/s速度/(c m?s-1)20-201234567891 0?1 0-4I M F 6t/s速度/(c m?s-1)20-201234567891 0?1 0-3I M F 7t/s速度/(c m?s-1)20-201234567891 0?1 0-3I M F 8t/s速度/(c m?s-1)图 13 IMF 分量通过 EMD 分解重构后进行 HHT 变换获得该振动信号的频率与能量占比、时间与瞬时能量关系图,如图 14、图 15 所示。由图 14 可知,在此次桥梁爆破拆除中,0 15 Hz 振动产生的能量占比为 87.5%,大于 15 Hz 的振动产生的能量占比(12.5%),能量占比最多的主频为 910 Hz,通过与振动监测信号的对比分析可知该处为 0.4 s 时监测仪器接收到的振动信号,进一步说明在此次桥梁爆破拆除中塌落振动产生的振动及能量相对于爆破振动更大。图 14 振动速度时频图图 15 振动瞬时能量图由图 15 可知,在爆破拆除初期,产生的瞬时能量最大约为 1.210-5 kJ,1#桥墩爆后约 0.4 s 发生爆破,部分桥面塌落至河床,此时能量相对于爆破初期其他时刻的能量更大;在 1.5 s 之后振动所产生的能量逐渐减小,直至 2.22.5 s 时,能量开始逐渐上升,最大值为 1.410-5 kJ,经与图 13 对比,此处的能量峰值为 2.3 s 处,由振速为 0.586 cm/s的振动产生,此时爆破早已结束,只剩下桥面的塌落,且塌落振动产生的能量大于爆破振动产生的能量,因此,在桥梁爆破拆除过程中塌落振动对周边建(构)筑物的影响更大。5 结论1)拱桥的爆破拆除中,在拱顶增设一排炮孔以切断桥面之间的连接,减小一次塌落块体的体积可以有效减弱塌落振动,最大可减弱 70%以上;2)通过数值模拟技术预测的桥梁塌落过程与62Vol.41 No.2Jun.2023Coal Mine Blasting第 41 卷 第 2 期2023 年 6 月实际桥梁塌落过程较为吻合;3)通过提取对应节点处的振动数据与实测振动数据进行比对,发现数值模拟所得振动数据与实测振动数据较为接近,且略大于实测振动数据;4)通过 MATLAB 软件进行 EMD 分解、重构以及 HHT 变换对振动信号进行分析发现,桥梁爆破拆除过程中塌落振动产生的幅值较大,且塌落振动对周边建(构)筑物的影响更大,在同等振速的情况时,塌落振动产生的能量值更大,需特别注意。参考文献 1 柯炳跃.旧南安大桥爆破拆除 J.福建建设科技 2009 2 42-44.2 夏军 周明安 肖志武.复杂环境下危桥爆破拆除 J.爆破 2011 28 4 81-83.3 叶建军 彭庆波 李虎 等.制梁台座预埋管爆破拆除技术 J.煤矿爆破 2022 40 1 9-14.4 陈飞权 张道振 汪竹平.一起桁架结构拱式桥控制爆破拆除 J.工程爆破 2014 20 1 34-36.5 倪明亮 蒋跃飞 孙金山 等.应用 ANSYS/LS-DYNA 进行桥梁拆除方案优化研究 J.爆破 2019 36 1 109-116.6 周奎 冯晓臣.桥梁爆破拆除数值模拟 J.装备制造技术 2017 1 264-266.7 袁鑫 朱超宇 郑伟.T 梁桥绳锯切割拆除方案优化研究与数值模拟分析 J.公路 2020 65 3 92-100.8 周雯 刘战 张怀杰 等.城市桥梁爆破拆除数值模拟及分析 J.公路与汽运 2020 3 121-123.9 胡进军 杨永强 管英珺.城市立交桥爆破拆除塌落振动的测量与分析 J.中国工程科学 2014 16 11 90-95.10 林飞.大型构筑物拆除爆破振动与塌落触地振动分析 J.爆破器材 2019 48 5 61-64.11 蒋跃飞 何贤辉 刘桐 等.双侧紧贴运营新桥的大型桥梁爆破拆除技术 J.工程爆破 2019 25 3 32-42.12 齐鹏 尚修瑞 刘川 等.复杂环境下跨路桥梁拆除爆破方案优化研究 J.爆破 2021 38 3 104-112.13 马刘博 林飞 夏治园 等.水塔爆破拆除及塌落振动安全核算 J.煤矿爆破 2019 37 6 30-34.14 李晓杰 齐凯文 闫鸿浩 等.金马大厦折叠爆破拆除塌落与爆破振动分析 J.工程爆破 2012 18 2 60-64.(上接第 19 页)4 结语ED-GY1 煤矿许用电子雷管及其起爆系统既有普通电子雷管的优点,如起爆网路可检测、延时精度高等,又有许多创新点,如检测电容、工作电容双电容设计、抗电磁干扰电路设计等。这些设计使得该产品在提高施工作业安全、优化公共监管、改善爆破效果等方面有一定的优势。木孔煤矿累计使用 ED-GY1 煤矿许用电子雷管近 2 000 发,单次作业最多起爆雷管 97 发,爆破效果良好。ED-GY1 煤矿许用电子雷管在木孔煤矿的成功应用表明,该雷管在煤矿井工作业中具有较好的推广前景。参考文献 1 汪旭光.爆破手册 M.北京 冶金工业出版社 2010.2 颜事龙 胡昆伦 徐颖 等.现代工程爆破理论与技术 M.徐州 中国矿业大学出版社 2007.3 张力.数码电子雷管的发展及应用研究 J.采矿技术 2014 14 5 68-69.4 廖韧 邓友祥.数码电子雷管在矿山中的运用 J.煤矿爆破 2019 37 2 18-19.5 陈文基 陈姗姗 杜华善.数码电子雷管电子引火元件发火可靠性影响因素研究 J.煤矿爆破 2021 39 3 15-18.6 端家荣 陶培培 韩震 等.一种低感度点火药头在电子数码雷管中的应用 J.煤矿爆破 2021 39 3 32-34.7 李治国.数码电子雷管装配生产线的实践 J.煤矿爆破 2021 39 1 35-38.8 吴国群.环境温度对数码电子雷管延期时间的影响研究 J.煤矿爆破 2020 38 1 26-28.9 方云辉.一种电子雷管引火药剂的研究 J.科学技术创新 2020 15 171-172.10 陈辉峻.电子雷管起爆系统研究 J.煤矿爆破 2012 2 8-11.11 蔡国成 陈俊杰 李创新 等.电子雷管在露天矿山施工中的应用 J.现代矿业 2013 29 8 143-144.12 任泰昌.浅谈电子雷管生产过程中的安全问题 J.煤矿爆破 2021 39 1 23-26.72第 41 卷 第 2 期2023 年 6 月Coal Mine BlastingVol.41 No.2Jun.2023