市政污泥干化焚烧能量平衡分析及工程设计应用.pdf

第 31 卷第 4 期2023年8月环境卫生工程Environmental Sanitation EngineeringVol.31 No.4Aug.2023第 31 卷第 4 期2023年8月环境卫生工程Environmental Sanitation EngineeringVol.31 No.4Aug.2023市政污泥干化焚烧能量平衡分析及工程设计应用许鹏（上海市政工程设计研究总院（集团）有限公司，上海200092）【摘要】市政污泥干化焚烧作为一种高效的污泥终端处置工艺，近年在我国大中城市应用广泛。以一种典型的污泥干化焚烧工艺流程作为研究对象，搭建该工艺流程各子系统能量平衡模型，并对各系统能量平衡进行计算分析。结果表明：污泥干基低位发热量范围需为 14 20015 500 kJ/kg 才能满足干化焚烧系统自持能量平衡，污泥热值不足时需进行辅助能源补充；辅助能源选择中，蒸汽对比天然气具有更好的经济性，在污泥干化焚烧项目选址规划中可考虑环保产业园进行蒸汽协同；综合考虑工艺合理性及经济性，污泥焚烧炉入炉污泥含水率控制在60%70%为宜。【关键词】市政污泥；干化；焚烧；能量平衡中图分类号：X703文献标识码：A文章编号：1005-8206（2023）04-0041-06DOI：10.19841/ki.hjwsgc.2023.04.007The Energy Balance Analysis and Engineering Design Application for Municipal Sludge Drying and IncinerationXU Peng（Shanghai Municipal Engineering Design Institute（Group）Co.Ltd.，Shanghai200092）【Abstract】As an efficient sludge disposal process，municipal sludge drying and incineration has been increasinglyused in Chinese large and medium-sized cities in recent years.An energy-balance model for the systems of a typical dryingand incineration process of municipal sludge was established，the energy balance of each system was calculated and analyzed.The results showed that the lower calorific value of dry sludge should reach about 14 20015 500 kJ/kg to meet the self-sustaining energy balance of the system.Supplementary energy supply was needed when the sludge calorific value wasinsufficient.Steam was more economical than natural gas as a supplementary energy supply.In the site selection planning ofsludge drying incineration project，environmental protection industrial park could be considered for steam coordination.Considering the rationality and economy of the process，it was recommended to control the water content of sludge insludge incinerator at 60%70%.【Key words】municipal sludge；drying；incineration；energy balance0引言近年来，市政污泥无害化、资源化处置逐渐成为关注热点。作为一种污泥终端处置工艺，污泥干化焚烧工艺具有减量化程度高、无害化彻底、工艺稳定以及有机物充分利用等优点，在我国主要大中城市得到了较为广泛的应用，同时结合工程项目取得了大量研究成果1-2。能量平衡计算与分析是干化焚烧项目设计及运行的基础，我国已针对污泥干化焚烧能量平衡展开了一系列研究并形成部分结论3-6，但主要针对全过程能量研究缺口较大，对与实际工程设计过程相衔接、对子系统各边界参数选取的研究较少。本研究以实际工程设计为基础，搭建市政污泥干化焚烧全系统及各子系统能量平衡模型，通过对全流程、各子系统能量平衡的分析，研究各系统主要边界调节参数选取，以期为市政污泥干化焚烧项目设计参数选取、运行调节提供指导。1污泥干化焚烧能量平衡模型的建立计算模型以目前典型的污泥干化焚烧工艺流程（图 1）为例，本次能量平衡模型主要针对干化系统、焚烧系统、空气预热系统、余热锅炉系统展开，烟气处理系统对整体热平衡影响较小，暂以余热锅炉排烟综合考虑。图 1污泥干化焚烧典型工艺流程Figure 1Typical process flow of sludge drying and incineration收稿日期：2023-04-03；录用日期：2023-07-25干化机载气（干）干化机载气（湿）脱水污泥燃烧空气能量损失干化机焚烧炉空预器余热锅炉锅炉给水单元蒸汽冷凝水污泥烟气高温空气烟气补水补充蒸汽蒸汽烟气处理系统辅助燃料烟风系统汽水系统燃料系统其他系统环境卫生工程2023 年 8 月第 31 卷第 4 期脱水污泥经干化机干化后进入焚烧炉焚烧，干化机热源采用余热锅炉产生蒸汽及外部补充蒸汽，焚烧炉采用鼓泡流化床焚烧炉，焚烧产生高温烟气进入空预器，空预器中高温烟气与空气换热，产生高温空气作为焚烧炉高温流化风，高温烟气经空预器换热后进入余热锅炉，产生蒸汽为干化系统提供热源，余热锅炉出口烟气温度暂定220 进入烟气处理系统。本模型计算规模及污泥参数基于某地区污泥干化焚烧项目实际设计规模及项目污泥检测数据确定，主要参数中污泥处理规模为 200 t/d（80%含水率），干基为 40 t/d；脱水污泥含水率为 80%；污泥有机物元素组成见表 1。表 1污泥有机物元素组成Table 1The organic element composition of sludge元素占比/%C57H8O22N12S11.1污泥干化系统能量平衡模型基于污泥干化机作为研究对象搭建污泥干化系统能量平衡模型如图 2 所示，系统输入项包括脱水污泥、干化机干载气、蒸汽；系统输出项包括干化后污泥、干化机湿载气、蒸汽冷凝水及系统热损失。由于污泥干化过程不涉及污泥中有机物潜热变化，因此为简化模型，干化平衡计算中污泥热量仅计算污泥显热。干化机干载气带入热量：A1湿载气带出热量：A2蒸汽带入热量：ST1蒸汽冷凝水带出热量：ST2脱水污泥带入热量：S1干化污泥带出热量：S2系统热损失：W1图 2污泥干化系统能量平衡示意Figure 2Energy balance schematic of sludge drying system针对污泥干化机，能量平衡计算式如下所示。QA1+QS1+QST1=QA2+QS2+QST2+QW1（1）式中：QA1、QA2分别为干化机循环空气带入、带出热量，kJ/h；QS1、QS2分别为干化机进口、出口污泥显热，kJ/h；QST1为干化机进口蒸汽热量，kJ/h；QST2为干化机出口蒸汽冷凝水热量，kJ/h；QW1为干化机散热损失，kJ/h。QA1=TA1(WA1cA1+WA1dA1cST1)+WA1dA1W（2）QA2=TA2(WA1cA1+WA1dA2cST1)+WA1dA2W（3）式中：TA1、TA2分别为干化机进、出口载气温度，；WA1为循环干空气质量，kg/h，与污泥水分蒸发量相关，依据工程经验单位污泥水分蒸发量对应循环干空气质量取值为 2.5 kg/kg。cA1为干空气比热，kJ/（kg）；cST1为水蒸气比热，kJ/（kg）；dA1、dA2分别为干化机进、出口载气含湿量，kg/kg；W为水汽化潜热，取 2 500 kJ/kg7。QS1=cS1mS1tS1（4）QS2=cS2mS2tS2（5）式中：cS1、cS2分别为干化机进、出口污泥比热，根据含水率计算8，kJ/（kg）；mS1、mS2为干化系统进、出口污泥质量流量，kg/h；tS1、tS2为干化系统进、出口污泥温度，。QST1、QST2根据蒸汽/冷凝水参数及质量进行计算，QW1按照总热量 5%计取。1.2污泥焚烧炉能量平衡模型目前污泥焚烧炉以鼓泡流化床焚烧炉为主，本研究以典型鼓泡流化床焚烧炉炉型对焚烧炉能量平衡进行分析，能量平衡模型如图 3 所示。污泥焚烧炉干化污泥带入热量：S2，S3辅助燃料热量：g1助燃空气热量：A3烟气热量：F1系统热损失：W2图 3污泥焚烧系统能量平衡示意Figure 3Energy balance schematic of sludge incineration system针对污泥焚烧炉，能量平衡公式如下所示。QS2+QS3+Qg1+QA3=QF1+QW2（6）污泥在焚烧炉中燃烧释放潜热，因此干化污泥带入热量同时考虑 QS2和污泥潜热 QS3，QS3取决于污泥的收到基低位发热量，收到基低位发热量与污泥干基低位发热量、进炉污泥含水率有关，干基低位发热量根据元素分析数据利用门捷列夫法估算，如公式（7）公式（9）所示。QS3=mS2qar，net（7）qar，net=qd，net(1-)-2 500 （8）qd，net=339Cd+1030Hd-109(Od-Sd)（9）式中：QS3为污泥潜热，kJ/h；qar，net为收到基低位发热量，kJ/kg；qd，net为干基低位发热量，kJ/kg；为污泥含水率，%。辅助燃料热量 Qg1按照辅助燃料类型计算，通常我国项目采用天然气作为辅助燃料，则 Qg1取值为天然气热值与天然气耗量乘积，单位为 kJ/h。助燃空气热量 QA3取决于助燃空气量与对应温度下的空气焓。污泥焚烧助燃空气量基于污泥元素分析数据按照公式（10）计算，辅助燃料燃烧助燃空气量（以天然气为例）按照公式（11）计算，实际燃烧空气量按照公式（12）计算。VS1=（0.088 9Car+0.265Har-0.033 3（Oar-Sar）mS2（10）42VS2=（0.268qNG/1 000）Vg1（11）VA3=（VS1+VS2）（12）式中：Car、Har、Oar、Sar分别为污泥收到基 C、H、O、S 元素分析数据；VA3为实际燃烧空气量，m3/h；VS1为污泥燃烧理论空气量，m3/h；VS2为辅助燃料燃烧理论空气量，m3/h；Vg1为辅助燃料消耗量，m3/h；qNG为辅助燃料（天然气）收到基低位发热量，kJ/m3；为过量空气系数。烟气热量 QF1取决于烟气各组分含量及对应烟气温度下各组分焓，其中污泥燃烧各组分含量计算如公式（13）公式（16）所示。VRO2=(0.018 67Car+0.007Sar)mS2（13）VN2=(0.008Nar+0.79（VS1+VS2）)mS2（14）VH2O=(0.111Har+0.012 4Mar+0.016 1VS1)mS2（15）VAIR=(-1)VS1mS2（16）式中：VRO2、VN2、VH2O、VAIR分别为烟气中 RO2、N2、H2O、空气组分量，m3/h，Mar为污泥收到基水分的质量分数，%。焚烧系统热损失 QW2含不完全燃烧热损失、散热损失以及排渣热损失，单位为 kJ/h。1.3空气预热器、余热锅炉能量平衡模型空气预热器、余热锅炉能量平衡模型如图 4图 5 所示。空气预热器烟气热量：F1预热前空气热量：A4烟气热量：F2系统热损失：W3助燃空气热量：A3图 4空气预热系统能量平衡示意Figure 4Energy balance schematic of air preheating system余热锅炉烟气热量：F2锅炉给水热量：ST4烟气热量：F3系统热损失：W4蒸汽热量：ST3图 5锅炉系统能量平衡示意Figure 5Energy balance schematic of boiler system暂不考虑漏风对于系统平衡的影响，则两个平衡中烟气成分与焚烧炉出口烟气成分相同，温度不同。空气预热器中烟气热量用于给焚烧系统空气加热，余热锅炉中烟气热量用于加热锅炉给水产生蒸汽。针对空气预热器，能量平衡计算式如下所示。QF1+QA4=QF2+QA3+QW3（17）式中：QA4取 20 下助燃空气热量，kJ/h；烟气热量 QF2根据其他变量求解，kJ/h。针对余热锅炉，能量平衡计算式如下所示。QF2+QST4=QF3+QST3+QW4（18）式中：QF3取 220 下烟气热量，kJ/h，根据烟气热量差值及蒸汽参数计算锅炉蒸发量。2污泥干化焚烧能量平衡模型分析及应用基于搭建的污泥干化焚烧系统的能量平衡模型，针对多种工况进行平衡计算，对污泥干化焚烧系统主要边界条件（表 2）进行分析。表 2污泥能量平衡模型边界参数Table 2Boundary parameters of sludge energy balance model项目污泥处理量（80%含水率）/（t/d）脱水污泥含水率/%污泥有机物元素污泥干化后含水率/%污泥焚烧炉燃烧温度/污泥焚烧过量空气系数焚烧炉排渣温度/焚烧炉空气预热温度/锅炉排烟温度/数值20080参照表130708501.5700205002202.1污泥干化焚烧系统自持平衡工况点分析污泥干化焚烧系统进泥一般以脱水污泥为主，脱水污泥含水率暂按 80%取值。通过干化焚烧系统能量平衡计算，可核算不同热值污泥进入系统后能否维持系统能量平衡，即仅依靠污泥自身能量维持系统能量平衡，无需额外补充辅助能源。首先基于图 2 模型及各参数计算公式，代入表 2 边界参数，针对干化系统进行能量平衡计算，干化后污泥含水率按照 70%、60%、50%、40%、30%取值分别代入计算，得到不同干化后含水率条件对应干化系统蒸汽耗量；之后对污泥“焚烧+热量回收”系统进行整体能量平衡计算，图 3图5 各单元模型组合后系统模型如图 6 所示。污泥焚烧炉+空气预热器+余热锅炉干化污泥带入热量：S2，S3辅助燃料热量：g1锅炉给水热量：ST4预热前空气热量：A4烟气热量（220）：F3蒸汽热量：ST3系统热损失：W2+W3+W4图 6污泥焚烧及热量回收系统能量平衡示意Figure 6Energy balance schematic of sludge incineration andheat recycle system辅助燃料投加量参数取值为 0，基于图 6 模型及各参数计算公式，带入表 2 边界条件及干化系统蒸汽耗量参数，计算不同条件下实现系统平衡对应的干化污泥能量，然后计算得到不同条件下污泥干基低位发热量。通过上述理论计算，不同干化含水率条件下系统平衡对应污泥干基低位发许鹏.市政污泥干化焚烧能量平衡分析及工程设计应用 43环境卫生工程2023 年 8 月第 31 卷第 4 期热量如表 3 所示。表 3不同干化含水率下系统自平衡污泥热值Table 3Self-balancing heat value of sludge under differentwater content after drying干化后含水率/%系统平衡污泥干基低位发热量/（kJ/kg）7014 2756014 6905014 9354015 1053015 425根据计算结果，污泥干基低位发热量范围为14 20015 500 kJ/kg 才能满足干化焚烧系统自持平衡。同时根据平衡计算结果，系统自持平衡点与干化后污泥含水率有关，干化出泥含水率越低，系统自持平衡需要的污泥热值越高。对干化系统、焚烧及热量回收系统与干化后污泥含水率相关的能量损失项进行统计分析，其中干化系统与含水率相关（即水分蒸发量）的能量损失项有：污泥中水分蒸发为蒸汽进入后续系统能量损失；干化机循环空气（循环空气量与水分蒸发量成正比）冷凝降温损失；热源蒸汽放热后冷凝水至锅炉给水温降热损失。焚烧及热量回收系统与含水率相关的能量损失项主要是焚烧及热量回收系统损失，含排烟损失、散热损失等，其中污泥水分含量主要影响系统排烟损失。各项损失占比如图 7 所示。干化系统污泥蒸汽损失热源蒸汽冷凝水损失干化循环空气损失焚烧及热量回收系统损失48.5%43.9%4.4%3.2%图 7含水率相关各系统能量损失对照Figure 7Comparison of energy loss between systems related towater content干化系统能量损失相比焚烧及热量回收系统略高，因此造成表 3 结果中不同干化含水率下的平衡差异。2.2系统辅助能源投加分析由于我国市政污泥干基低位发热量普遍无法达到 14 20015 500 kJ/kg，因此需添加辅助能源才能维持系统平衡。干化焚烧系统辅助能源投加主要有 3 种方式。方式一：辅助燃料（天然气、柴油等）直接注入焚烧炉；方式二：辅助燃料（天然气、柴油等）通过辅助锅炉燃烧产生蒸汽补充进入干化系统；方式三：外部补充蒸汽进入干化系统。选取典型工况污泥干基低位发热量为11500kJ/kg、干化后污泥含水率 60%，对污泥“焚烧+热量回收”系统进行整体能量平衡计算，得出 3 种方式下辅助能源耗量，结果表 4 所示。表 4系统辅助能源成本对比Table 4Comparison of system auxiliary energy costs项目辅助能源耗量辅助燃料单价折算运行成本/（元/h）方式一天然气159 m3/h天然气3.2 元/m3508.8方式二天然气134 m3/h天然气3.2 元/m3428.8方式三蒸汽1.7 t/h蒸汽200 元/t340.03 种辅助能源方式对应运行成本，直接投加蒸汽成本最低，适合厂址周边有电厂、垃圾焚烧厂等外供蒸汽单位可以进行能源协同的状况。通过辅助锅炉燃烧天然气产生蒸汽补充热量相比直接将天然气注入焚烧炉节省天然气耗量，但需配套独立锅炉房配置辅助锅炉设备，而天然气直接注入焚烧炉则对余热锅炉蒸发能力、烟气系统处理能力等要求更高。实际项目中，建议根据项目实际情况综合考虑分析。近年来，污泥干化焚烧项目的选址规划也开始结合城市环保静脉产业园规划实施，各类环境项目利用静脉产业园实现协同对于降低项目运行成本具有正向意义。2.3焚烧炉入炉含水率分析按照污泥焚烧炉预热空气温度 20 （不预热）、200（低温预热）以及 500（高温预热）3 种工况计算不同污泥热值下对应设计燃烧温度下的污泥含水率，结果如图 8 所示。70656055504540含水率/%9 00010 00011 00012 00013 00014 000干基低位热值/（kJ/kg）预热空气 20 预热空气 200 预热空气 500 图 8不同输入条件下 850 炉温对应污泥含水率Figure 8Sludge moisture content corresponding to 850 furnace temperature under different input conditions 44根据分析结果，针对我国多数污泥热值工况（9 00013 000 kJ/kg），不考虑焚烧炉辅助燃料投加，在空气不预热的设计条件下，污泥含水率范围需控制为 45%60%；在污泥低温预热的条件下，污泥含水率需控制为 50%65%；在污泥高温预热的条件下，污泥含水率需控制为 55%70%。根据前文分析结论，提高焚烧炉入炉污泥含水率有利于降低系统能量损失，同时考虑污泥输送特性等因素，实际工程中，污泥入炉含水率一般控制为 60%70%，同时考虑焚烧炉端投加部分辅助燃料进行燃烧调节。2.4典型工况污泥干化焚烧能量平衡模型以某典型污泥成分为例，进行污泥干化焚烧能量平衡分析，搭建模型，确定设计参数。污泥参数如表 5 所示。表 5污泥参数Table 5Sludge parameters项目污泥干基低位发热量/（kJ/kg）脱水污泥含水率/%污泥处理规模焚烧炉进泥含水率/%锅炉排烟温度/锅炉系统蒸汽参数辅助能源类型参数10 46580200 t/d，80%含水率60220180，0.7 MPa蒸汽（180，0.7 MPa）污泥干化焚烧能量平衡计算流程如图 9 所示。污泥焚烧炉能量平衡计算污泥边界条件干化系统能量平衡计算计算预热空气温度空气预热器能量平衡计算计算空预器出口烟气温度余热锅炉能量平衡计算计算蒸汽产生量计算干化蒸汽耗量蒸汽补充量计算图 9能量平衡计算流程Figure 9Flow of energy balance calculation污泥干化系统、污泥焚烧系统能量平衡如图10、图 11 所示，根据能量平衡计算结果，系统蒸汽缺口约 2.65 t/h。污泥干化系统干载气1 536 873 kJ/h10 850 kg/h脱水污泥（显热）蒸汽冷凝水湿载气蒸汽13 037 171 kJ/h15 016 kg/h2 783 714 kJ/h5 524 kg/h15 454 031 kJ/h5 524 kg/h601 467 kJ/h8 333.3 kg/h干化污泥（显热）757 900 kJ/h4 166.7 kg/h干化热损失1 013 625 kJ/h图 10典型工况下污泥干化系统能量平衡示意Figure 10Energy balance schematic of sludge dryingsystem under typical operating conditions污泥焚烧炉污泥11 949 717 kJ/h4 166.7 kg/h能量损失900 242 kJ/h空气预热器2 190 683 kJ/h6 268 m3/h预热空气13 240 157 kJ/h9 947 m3/h烟气热损失60 756 kJ/h燃烧空气165 484 kJ/h6 268 m3/h余热锅炉烟气11 152 323 kJ/h9 947 m3/h烟气3 567 728 kJ/h9 947 m3/h热损失蒸汽蒸汽冷凝水8 048 149 kJ/h2 876 kg/h842 783 kJ/h2 876 kg/h379 230 J/h图 11典型工况下污泥焚烧系统能量平衡示意Figure 11Energy balance schematic of sludge incineration system under typical operating conditions3结论1）根据能量平衡计算结果，污泥干基低位发热量需为 14 20015 500 kJ/kg 才能满足干化焚烧系统自持平衡。2）辅助能源选择中，蒸汽具有较好的经济性，可以成为污泥干化焚烧项目选址中衡量因素。3）综合考虑工艺合理性及经济性，污泥焚烧炉入炉污泥含水率建议控制为 60%70%。参考文献：1 胡维杰，邱凤翔，卢骏营.白龙港污泥厌氧消化对干化焚烧的影响研究 J.中国给水排水，2019，35（14）：32-35.许鹏.市政污泥干化焚烧能量平衡分析及工程设计应用（下转第51页）45Supplementary notification on matters related to Views on promoting the healthy development of non-aqueous renewable energygeneration EB/OL.（2020-09-29）.http：/ CM-072-V01 多选垃圾处理方式（第一版）EB/OL.（2014-01-23）.http：/ Multiple choice waste treatment（First edition）EB/OL.（2014-01-23）.http：/ Tools to calculate emissions from solid waste disposal sitesEB/OL.2021-09-01.https：/cdm.unfccc.int/methodologies/PAmethodologies/tools/am-tool-04-v8.0.pdf.7 2019 IPCC guidelines for national greenhouse gas inventoriesEB/OL.2021-09-01.https：/www.ipcc-nggip.iges.or.jp/public/2019rf/index.html8 Tool to calculate the emission factor for an electricity systemEB/OL.2021-09-01.https：/cdm.unfccc.int/methodologies/PAmethodologies/tools/am-tool-07-v7.0.pdf.9 2019 年度减排项目中国区域电网基准线排放因子 EB/OL.（2020-12-29）.https：/ factors of China regional power grid baseline for 2019emission reduction projectEB/OL.（2020-12-29）.https：/ Tool to calculate project or leakage CO2emissions from fossilfuel combustionEB/OL.2021-09-01.https：/cdm.unfccc.int/methodologies/PAmethodologies/tools/am-tool-03-v3.pdf.11 Tool to determine the mass flow of a greenhouse gas in a gaseousstreamEB/OL.2021-09-01.https：/cdm.unfccc.int/methodologies/PAmethodologies/tools/am-tool-08-v3.0.pdf.12 黄静颖，张浩，谭钦怀，等.小型垃圾热解气化焚烧厂碳排放计算 J.环境卫生工程，2021，29（4）：1-6.HUANG J Y，ZHANG H，TAN Q H，et al.Calculation of carbonemissions of a small scale waste pyrolysis-gasification incineration plantJ.Environmental Sanitation Engineering，2021，29（4）：1-6.13 王文波，张灿.垃圾焚烧发电行业的碳减排效应浅析 J.中国有色冶金，2022，51（3）：8-13.WANG W B，ZHANG C.Brief analysis of carbon emission reduction effect of waste incineration power generation industryJ.China Nonferrous Metallurgy，2022，51（3）：8-13.14 国家统计局.中国统计年鉴 2020 M.北京：中国统计出版社，2020.National Bureau of Statistics of China.China statistical yearbook2020 M.Beijing：China Statistics Press，2020.第一作者：龙吉生（1966），博士，现任上海康恒环境股份有限公司首席科学家，主要从事固废处理和垃圾焚烧工作，曾获国家科技进步二等奖。E-mail：。HU W J，QIU F X，LU J Y.Influence of anaerobic digestion ofsludge on drying and incineration in Bailonggang wastewatertreatment plant J.China Water&Wastewater，2019，35（14）：32-35.2 生骏，胡维杰.半干污泥焚烧工程设计分析及探讨 J.中国给水排水，2020，36（6）：45-49.SHENG J，HU W J.Analysis and discussion on semi-dry municipal sludge incineration project design J.China Water&Wastewater，2020，36（6）：45-49.3 陈少卿，王飞，池涌，等.污泥干燥焚烧工程系统质能平衡分析 J.环境工程学报，2017，11（1）：515-521.CHEN S Q，WANG F，CHI Y，et al.Analysis on mass and energybalance of sludge drying and incineration systemJ.ChineseJournal of Environmental Engineering，2017，11（1）：515-521.4 王丽花，吕国钧，王飞，等.污泥干化焚烧系统的节能降耗研究 J.中国给水排水，2021，37（4）：29-36.WANG L H，LYU G J，WANG F，et al.Research on energy saving and consumption reduction of sludge drying and incinerationsystem J.China Water&Wastewater，2021，37（4）：29-36.5 祝初梅，田辉，赵娟.污泥干化焚烧热平衡计算 J.中国资源综合利用，2013，31（2）：29-31.ZHU C M，TIAN H，ZHAO J.The energy balance calculation forsludge drying and incineration J.China Resources Comprehensive Utilization，2013，31（2）：29-31.6 朱小玲.竹园污泥干化焚烧厂运行技术优化研究 D.杭州：浙江大学，2012.ZHU X L.The research on optimization technology of Zhuyuansludge drying and incineration plantD.Hangzhou：ZhejiangUniversity，2012.7 容銮恩，袁镇福，刘志敏，等.电站锅炉原理 M.北京：中国电力出版社，2007.RONG L E，YUAN Z F，LIU Z M，et al.Principle of boiler M.Beijing：China Electric Power Press，20078 严建华，王飞，池涌，等.污泥无害化能源化热处置技术 M.北京：中国电力出版社，2016YAN J H，WANG F，CHI Y，et al.Heat disposal technology forharmless energy of sludgeM.Beijing：China Electric PowerPress，2016.第一作者：许鹏（1990），工程师，主要从事污泥干化焚烧等工作。E-mail：。（上接第45页）龙吉生，等.生活垃圾焚烧发电厂热电联产碳减排效益分析 51