中建二局-福州仓山万达广场QC成果.doc

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中建二局福州仓山万达广场QC小组提高SMW工法桩施工质量目录一、工程简介 1 二、QC小组简介 2 三、选题理由 2 四、现状调查 3 五、设定目标和专家论证 5 六、原因分析 6 七、要因确认 8 八、制定对策 17 九、对策实施 17 十、效果检查 31 十一、标准化与巩固措施 33 十二、总结及今后打算 34 附表一 36 附表二 36 36 中建二局福州仓山万达广场项目QC小组提高SMW工法桩施工质量提高SMW工法桩施工质量中国建筑第二工程局有限公司福州分公司福州仓山万达广场项目QC小组前言 SMW工法桩支护是利用专门的多轴搅拌机就地钻进切削土体，同时在钻头端部将水泥浆液注入土体，经充分搅拌混合后，再将H型钢或其他型材插入搅拌桩体内，在土方开挖至垫层底标高且相应区域的三轴水泥搅拌桩及扩孔式预应力土层锚杆施工完成后，开始钢筋混凝土冠梁及水平拉梁体系施工,便形成一道具有一定强度和刚度的、连续完整的、无接缝的地下墙体，利用该墙体直接作为挡土和止水结构。图1 SMW工法支护体系示意图. 一、工程简介福州仓山万达广场项目位于福建省福州市仓山区浦上大道以北，金榕南路以西，金洲南路以东，占地约189亩，基坑支护总周长约为2260m，本工程由A区大商业、B区住宅楼、C区写字楼组成，A、C区先开工，B区后期施工。图2 仓山万达广场总平面图二、QC小组简介 QC小组概况表表1 小组名称中建二局福州仓山万达广场项目QC小组课题名称提高SMW工法桩施工质量成立时间 2010年8月25日活动时间 10.8.25-11.3.25 小组人数 10 注册编号 ZJEF：2010-001-001 TQM教育人均25小时活动频数月均3次合理化建议采纳实施3条课题类型攻关型制表：戴安红日期：2010年8月25日小组成员分工表表2 序号姓名性别职称职务小组职务组内分工 1 谢利红男高工项目经理组长组织协调 2 范广军男高工 B区经理副组长组织策划 3 何生亮男高工项目总工顾问技术指导 4 聂崇兴男高工质量总监顾问技术指导 5 宋建兵男工程师技术经理副组长技术负责 6 周萌男工程师质检员质检员质量检查 7 戴安红女助工内业员统计员资料整理 8 唐潇男助工施工员操作者对策实施 9 周雄彪男助工测量员操作者对策实施 10 东蔡豪男助工测量员操作者对策实施制表：戴安红日期：2010年8月25日三、选题理由本工程A、B、C三区共设置SMW工法桩2136幅，H型钢2633根。其中A区工法桩755幅，型钢1041根；B区工法桩741幅，型钢842根；C区工法桩640幅，型钢750根。仓山万达广场项目工期紧、施工面积大、施工任务繁重，采用SMW工法桩具有以下优点：（1）具有工期快、造价低、对周围环境影响小的特点和优势,尤其适应软土地基深基坑的围护要求。（2）节约资源。采用SMW工法施工，集止水和挡土与一体，主体完成后，H型钢可全部回收。 (3)能合理利用地下空间，省去多道支撑及今后破撑施工的麻烦，节省大量的人力、物力资源。由于SMW工法桩涉及地下作业，不可预见因素较为复杂，为此，项目部借鉴中建四局施工的福州金融街万达广场SMW工法桩施工经验，参考关于SMW工法桩施工的资料、书籍，分析总结出SMW工法桩施工的重点、难点，主要有水泥土搅拌桩强度控制、桩位及型钢位置偏差控制、各机械设备选型、技术参数设定等。若施工中经常出现一些问题和通病不能得到及时消除,将给施工质量安全留下隐患。因此，小组决定以“提高SMW工法桩施工质量”作为本次QC小组活动的课题。四、现状调查 2010年10月5日，C区SMW工法桩施工完成，小组组长谢利红组织小组成员对SMW工法桩施工期间过程控制、成墙质量验收进行抽样检查，依据《型钢水泥土搅拌墙技术规程》（JGJT199－2010）中“水泥土搅拌桩成桩质量检验标准”、“型钢插入允许偏差”对SMW工法桩现场施工质量进行现场实测，并调查分析“型钢水泥土搅拌墙施工记录表”内业资料中的关键问题及数据，进行综合整理、统计如下：水泥土搅拌桩成桩质量检验标准检查表表3 检查项目允许偏差抽查数量合格数量合格率桩底标高 +50mm 100 98 98％桩位偏差 50mm 100 98 98％桩径 ±10mm 100 97 97 ％制表：周萌时间：2010.10.6 型钢插入允许偏差检查表表4 检查项目允许偏差抽查数量合格数量合格率型钢顶标高 ±50mm 100 95 95％型钢平面位置 50mm（平行于基坑边线） 100 82 82% 10mm（垂直于基坑边线）转角 3º 100 96 96％制表：周萌时间：2010.10.6 SMW工法桩施工质量检查表表5 序号项目设计要求实测抽查数合格数合格率 1 水灰比 1.5～2.0:1 100 97 97.0% 2 水泥用量 ≥360kg/m3 100 97 97.0% 3 型钢顶标高 ±50mm 100 95 95.0% 4 桩径 ±10mm 100 97 97.0% 5 型钢平面位置 50mm（平行于基坑边线） 100 82 82.0% 10mm（垂直于基坑边线） 6 搅拌桩体强度 ≥1.2MPa 100 80 80.0% 合计 600 548 91.3% 制表：周萌时间：2010.10.6 SMW工法桩施工质量问题统计表表6 序号问题项目频数（点）累计频数（点）累计频率（％） 1 搅拌桩体强度 20 20 38.5 2 型钢平面位置 18 38 73.1 3 型钢顶标高 5 43 82.7 4 桩径 3 46 88.5 5 水泥用量 3 49 94.2 6 水灰比 3 52 100 合计 52 制表：戴安红时间：2010.10.6 图4 SMW工法桩施工质量问题排列图制图：唐潇时间：2010.10.6 从统计表和排列图显示：搅拌桩体强度偏差和型钢平面位置偏差占总频数的73.1％，为影响SMW工法桩施工质量的两个主要问题。五、设定目标和专家论证 1、目标值设定针对搅拌桩体强度、型钢平面位置合格率仅为80%、82%，依据《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001要求，小组计划采取有效措施提高搅拌桩体强度和型钢平面位置合格率，使搅拌桩体强度检验符合设计要求（≥1.2Mpa）即合格率达到100%、型钢平面位置抽样检查合格率达到90%。图5 活动目标柱状图制图：唐潇时间：2010.10.10 2、专家论证 2010年9月，在项目会议室召开福州仓山万达广场深基坑支护及土方开挖施工方案专家论证会议，邀请福州市建总教授级高工李镇华，省二建集团教授级高工刘忠群等五名专家组成员参加，会议对该工程基坑围护及土方开挖方案认定，并提出八条建议需进一步完善。（专家论证审查纪要见下图）图6 专家论证会议现场六、原因分析针对影响SMW工法桩施工质量的主要问题是“搅拌桩体强度”偏差大和“型钢平面位置”偏差大，2010年10月15日，小组召开会议，充分发挥小组成员能动性，集思广益，分析可能造成搅拌桩体强度、型钢平面位置偏差的原因，并进行整理汇总，绘制关联图如下：中建二局福州仓山万达广场QC小组提高SMW工法桩施工质量机械设备配套不齐全水泥进场复验不合格定位措施未合理设置缺少培训投入配备达不到设计要求原材料质量不合格型钢就位位置偏差大工人操作不熟练三轴搅水泥土搅拌桩搅拌不均匀测量控制不准确轴线测量误差大施工时注浆量与搅拌下沉（提升）速度不匹配搅拌桩体强度偏差型钢平面位置偏差插入过程中位置偏差大 H型钢验收不合格成桩施工安排不合理相邻桩施工间隔时间过长工程地质条件影响型钢规格尺寸超出规范允许偏差施工组织设计不完善末端因素图7 搅拌桩体强度、型钢平面位置偏差原因分析关联图制图：戴安红时间：2010.10.15 七、要因确认针对以上九条末端因素，小组召开会议，分别进行要因确认。末端因素一水泥进场复验不合格确认时间 2010.10.20 确认方法内业资料调查分析负责人戴安红确认过程水泥质量的合格与否直接影响着水泥土搅拌桩身强度值，为此，项目部考虑工期紧等因素，选购的水泥采用国家重点品牌海螺牌散装P.C32.5R复合硅酸盐早强型水泥。我项目部建立完善的材料进场验收制度，质保人员严格按照国家规范要求，配合监理人员对每批次进场的水泥进行见证取样复验，及时送检，3天、28天阶段性强度检验报告及时反馈于供应商，并通知生产部门，严把质量关。截止C区工法桩施工完毕，共使用水泥7000吨，复验合格率100%。（附材料报审表；水泥检验报告。）因此，水泥复验不合格为非要因！结论非要因末端因素二缺少培训确认时间 2010.10.20 确认方法调查分析、问卷测试负责人何生亮确认过程项目部对施工班组进行技术交底和相关设备仪器使用操作指导，并由何生亮负责编制专门针对SMW工法桩施工技术要点的问卷分别进行考核。考核标准分为80分合格，参加考试35人，成绩90分以上25人，成绩80分以上10人，合格率100%。说明班组人员对SMW工法桩施工要领掌握比较全面，可胜任本工程施工任务。考核成绩统计表成绩班组（人） 95分－100分 10 90分－95分 15 85分－90分 7 80分－85分 3 因此，缺少培训为非要因！结论非要因末端因素三机械设备配套不齐全确认时间 2010.10.20 确认方法调查分析负责人宋建兵确认过程施工伊始，项目部根据地质条件、设计要求和工期决定机械设备类型、数量及人员配备。本工程H型钢规格为HN700×300×13×24，设计桩径为∅850@600，浆液水灰比1.5~2.0:1，水泥土搅拌桩的水泥掺入量为不小于20%，施工过程中泵送压力大于0.3MPa，且泵送流量要求恒定。每台拌浆系统配备经校定过的比重计、压力表、流量计，严格控制水灰比、泵送压力和单位加固土体的水泥用量不小于360kg。设备清单因此，机械设备配套不齐全为非要因！结论非要因末端因素四定位措施未合理设置确认时间 2010.10.20 确认方法现场检查负责人聂崇兴确认过程小组成员对C区现场施工的1#、5#机组过程中检查发现1#机组在型钢下插中，工人使用一根3m长方管单向定位，5#机组虽然在定位型钢上做好点位，但未按要求设置导向定位措施，事后小组成员对两个机组施工的型钢平面位置偏差率进行对比分析如下表，1#机施工型钢平面位置合格率仅80%，5#机施工型钢平面位置合格率仅为70%，均低于规范要求>90%合格的要求，已严重影响到SMW工法桩施工质量。（如下表）桩机号码 1# 5# 抽查数量 20 20 合格数量 16 14 合格率 80% 70% 因此，定位措施未合理设置为要因！结论要因末端因素五测量控制不准确确认时间 2010.10.25 确认方法现场复核负责人周萌确认过程通过对C区资料分析和实地复核发现，现场存在桩架垂直度偏差较大、搅拌桩轴线测量定位不准确、型钢下插过程中位置偏差较大等测量控制不准确导致的因素。 C区桩位控制点轴线位置偏差统计表从上表中看出测量放线合格率仅为69%，已影响到下一步的桩位定位结果。下表为C区2#桩机型钢下插过程中型钢位置偏差统计表序号检查项目允许偏差抽查数量合格数量合格率 1 垂直度 ≤1/150mm 600 428 70.1% 2 型钢底标高 -30mm 600 481 80.2% 3 形心转角 3° 600 547 91.1% 平均合格率 80.5% 从统计表中可以看出型钢下插中校核控制合格率仅达到80.5%，小于检验合格率90%。因此，测量控制不准确为要因！结论要因末端因素六型钢规格尺寸超出规范允许偏差确认时间 2010.10.20 确认方法现场抽查负责人唐潇确认过程项目部根据材料供应商提供的材料清单、合格证、产品质量证明书及相关规范、标准对每批量进场的热轧H型钢进行抽查，截止10月20日共进场型钢1200根，抽查600根。统计如下： H型钢允许偏差抽查统计表从表中可以看出，型钢合格率为99%，能满足验收要求。因此，型钢规格尺寸超出规范允许偏差为非要因！结论非要因末端因素七工程地质条件影响确认时间 2010.10.25 确认方法现场调查负责人周雄彪确认过程项目部根据设计标高和高程控制点对施工现场进行场地平整，铺填砖渣，清除搅拌桩施工区域的表层硬物，采用开沟挖槽清障的方法清除地下障碍物。通过设置二级井点降水系统，一级降水井15口、二级降水井28口，并设置地下水位观测井,对地下水位动态监控。基坑内采用219钢管降水，基坑平台处采用200PVC塑料管降水，保证在工法桩正式施工前地下水位已降低至围护结构内基坑坑底以下0.5m，有效的保证了基坑内搅拌桩水泥土的桩体强度不受地下水的影响，并且对周围建筑物、道路进行监测，未发现有较大的位移变形现象。小组成员周雄彪于10月20日，对地下水位进行监测，结果如下：地下水位成果检测表因此，工程地质条件影响为非要因！结论非要因末端因素八施工时注浆量与搅拌下沉（提升）速度不匹配确认时间 2010.10.25 确认方法现场抽查负责人东蔡豪确认过程小组成员检查中发现部分机组操作人员未依据不同的土性来确定搅拌机的下沉与提升速度。特别是含砂量大的土层，如未重复喷浆搅拌，易造成该位置桩身强度低、断节，对后期土方开挖地下水渗漏造成隐患。且与泵房操作人员缺少沟通，未能将现场钻机的运行情况汇报至泵房控制室，使得操作人员无法及时调节注浆泵的工作流量来调整水泥浆的泵送量，往往出现下沉喷浆压力低于提升喷浆压力的现象，存在搅拌桩中水泥掺量分配不均匀和浆体强度得不到保证的质量隐患。 C区5#机组喷浆压力抽查表上表为C区5#机组喷浆压力抽查表，由表中可以看出根据下沉与提升来控制喷浆压力值的仅占77.8%，无法保证桩体施工强度。因此，施工时注浆量与搅拌下沉（提升）速度不匹配为要因！结论要因末端因素九施工组织设计不完善确认时间 2010.10.25 确认方法资料调查、现场验证、调查分析负责人周萌确认过程由于工期紧张、场地情况复杂，前期准备工作不足，施工组织设计不够完善，经对工法桩旁站施工检查及对型钢水泥土搅拌墙施工记录表检查发现存在以下几点问题： 1、现场未依据地质勘察报告中的岩土工程性状采取不同的套打方式。这类情况的发生易造成成桩的困难、浆液搅拌不均匀及后续型钢插入不顺利，直接影响到桩体强度及型钢位置的偏差。 2、现场存在部分搭接施工间隔时间超过10小时的或搭接不良的，未放慢复搅搭接搅拌速度且未在施工冷缝处外侧补搅素桩，这易造成对被搭接桩体的破坏，产生渗水通道。 3、因施工原因造成的间隔时间长，易导致水泥土凝固，使型钢下插困难，即使插入也易造成型钢偏位。 4、由于场地中分包较多，人员混乱，易导致发生停水停电等突发事件，未编制合理的切合实际的应急预案。因此，施工组织设计不完善是影响搅拌桩身强度和型钢平面位置偏差大的重要原因。结论要因综上所述，影响搅拌桩体强度、型钢平面位置偏差大的要因有四条： 1、施工组织设计不完善 2、测量控制不准确 3、施工时注浆量与搅拌下沉（提升）速度不匹配 4、定位措施未按要求设置八、制定对策针对以上要因，小组遵循“5W1H”原则制定了对策表。对策表表7 序号要因对策目标措施地点负责人完成时间 1 施工组织设计不完善详细调查、深化施工组织设计方案施工间歇时间<10h 1、制定合理的工法桩施工路线 2、制定应急预案 3、确定合理套打方式 4、正确处理施工缝施工现场周萌东蔡豪唐潇 10.12.25 2 测量控制不准确合理使用测量仪器，精确测量桩位偏差合格率>90% 1、采用激光全站仪投射控制点、经纬仪弹放轴线 2、仪器校正复核桩机水平和垂直度 3、经纬仪调整型钢吊起后垂直度及插入深度，线锤控制下插过程中型钢垂直度施工现场东蔡豪唐潇周雄彪 10.12.25 3 施工时注浆量与搅拌下沉（提升）速度不匹配加强监测，做好记录搅拌桩桩身强度值≥1.2MPa 1、合理控制钻头提升、下沉速度 2、比重计控制水灰比、流量计控制水泥用量、压力表控制注浆压力施工现场宋建兵戴安红周萌 10.12.25 4 定位措施未合理设置设置定位型钢及钢管导向架型钢平面位置合格率≥90% 1、开挖导向沟 2、设置定位型钢和导向架施工现场宋建兵戴安红唐潇 10.12.25 制表：戴安红时间：2010.10.28 九、对策实施实施一、详细调查、深化施工组织设计方案 B区SMW工法桩施工前，项目部组织专业技术人员对施工场地及周围环境进行调查，并充分参考地质勘察报告，对影响水泥土搅拌桩成桩质量及施工安全的地质条件(包含地层构成、土性、地下水等)进行详细调查，并结合调查得到的各方面因素对施工组织设计方案进行了进一步的深化，最大限度的为工法桩的顺利施工提供质量和安全保障。由项目B区经理范广军、总工何生亮、质量经理聂崇兴组织项目部管理人员召开 “B区SMW工法桩”专项质量交底会，总结之前C区施工存在的问题，提出工法桩施工的重点、深刻剖析工法桩施工难点、明确成桩施工期的质量控制要点，坚持“事前控制、事中控制、事后控制”三控原则，确保质量所采取的检测试验手段及措施。针对工法桩施工过程中存在的诸如三轴搅拌桩的套打方式、如何保证水泥土搅拌桩桩身的均匀性和强度、施工冷缝的处理、控制型钢插入的位置等提出经验性指导意见。 1.制定合理的工法桩施工路线 SMW工法桩正式施工前，项目部根据地质条件、机械设备类型、数量及人员配置等合理制定了工法桩施工路线图。 2.提前制定应急预案针对本工程的特点，项目制定包括《突发性停电应急预案》《机械伤害事故的救援预案》《触电事故的救援预案》等各项应急预案，保证现场做到在不影响施工的同时对突发事件做到最好处理。考虑到施工面积大，施工机械众多、用电量大，项目部专门配备了四部大功率柴油发电机以满足现场施工突发断电事故。 3.确定合理的套打方式依据地质勘察报告中的岩土工程性状采取不同的套打方式。本工程工法桩施工正常情况下采用跳打方式，转角处或施工间断时采用单侧挤压方式。SMW三轴水泥土搅拌桩施工顺序见下图，其中阴影部分为重复套钻，保证墙体的连续性和接头的施工质量，三轴水泥土搅拌桩的搭接以及施工设备的垂直度补救是依靠重复套钻来保证。跳打方式施工顺序单侧挤压方式施工顺序 4.正确处理施工缝对施工缝由常规套钻1个孔改为套钻2个孔来增加搭接的强度和抗渗度。严格控制上提和下沉的速度，做到轻沉慢搅以提高搭接的质量及已就位型钢位置不受扰动。如施工时间间隔在24小时以上的，采取在冷缝处围护桩外侧补搅素桩方案，以防偏钻，保证补桩效果，素桩与围护桩搭接厚度约10cm，确保搅拌桩的止水效果。实施小结：在对施工组织设计方案的动态调整和各种应急处理预案指导下，B区工法桩施工间隔时间大大减少，工序之间搭接及时，减少了施工冷缝，保证了桩身的完整性、浆体强度、型钢下插的顺利及位置，同时又提高了三轴钻机的工作效率。小组成员唐潇于对B区施工的1#、2#、5#桩机11月25日至12月20日因各种原因导致喷浆间隔时间进行统计(表8)。从表8看到各种因素影响下的每日施工间隔时间控制在10小时之内，满足目标值要求。通过实施，三轴钻机日均施工幅数较实施前有较大的提高，1#桩机由实施前的日均10.2幅提高到11.1幅；2#桩机由实施前的日均11.2幅提高到12.8幅；5#桩机由实施前的日均11.3幅提高到13.5幅。（表9）。施工间歇时间统计表表8 制表：唐潇日期：2010.12.25 工法桩日施工幅数统计表表9 制表：唐潇日期：2010.12.25 结论：达到目标值，施工组织设计不完善的要因解决了！实施二、合理使用测量仪器，精确测量 1.采用激光全站仪投射控制点、经纬仪弹放轴线在汲取C区控制点投射误差大而导致工法桩位移偏差大的教训后，小组成员周雄彪、东蔡豪根据勘测院提供的工程控制点（A.B.C.D.E.F）成果报告，采用极坐标法利用两部瑞士徕卡TS02型激光全站仪（测角中误差±2″）重新投引控制点，小组成员周萌及时对投点数据进行了复核，在复核过的控制点上设立标桩、利用经纬仪弹放工法桩桩位轴线及开挖导沟控制线。图8 工法桩施工控制点在投射完所有控制点、弹放桩位轴线后，小组成员配合监理、业主单位对B区工法桩控制点位置以及对工法桩轴线进行了复核，复核结果如下： SMW工法桩控制点及轴线复核记录表10 编号 KZ1 编号 KZ2 编号 KZ3 编号 KZ4 编号 KZ5 编号 KZ6 轴线 KZ1-KZ2 轴线 KZ2-KZ3 轴线 KZ3-KZ4 轴线 KZ4-KZ5 轴线 KZ5-KZ6 轴线 KZ6-KZ7 允许偏差 ±10mm 允许偏差 ±10mm 允许偏差 ±10mm 允许偏差 ±10mm 允许偏差 ±10mm 允许偏差 ±10mm 实际偏差 +5mm 实际偏差 +6mm 实际偏差 -5mm 实际偏差 +8mm 实际偏差 -6mm 实际偏差 +5mm 编号 KZ7 编号 KZ8 编号 KZ9 编号 KZ10 编号 KZ11 编号 KZ12 轴线 KZ7-KZ8 轴线 KZ8-KZ9 轴线 KZ9-KZ10 轴线 KZ10-KZ11 轴线 KZ11-KZ12 轴线 KZ12-KZ1 允许偏差 ±10mm 允许偏差 ±10mm 允许偏差 ±10mm 允许偏差 ±10mm 允许偏差 ±10mm 允许偏差 ±10mm 实际偏差 -5mm 实际偏差 +5mm 实际偏差 +3mm 实际偏差 -5mm 实际偏差 +8mm 实际偏差 -6mm 轴线、控制线测量放线检查合格率100% 制表：唐潇时间：2010.11.25 2.仪器校正复核桩机水平和垂直度、准确定位桩位施工前桩机就位应对中，根据确定的位置严格钻机桩架的移动就位，就位误差不大于2cm。在操作室观察操作台面上管水准器的水平度，须调平。用经纬仪观测桩架垂直度，检查桩架立柱下部搅拌轴的定位导向装置，确保桩架垂直度不大于L/150。小组成员周雄彪对3日内五台桩机桩架垂直度进行抽查统计如下：桩架垂直度检查表表11 桩机 1# 2# 3# 4# 5# 桩架垂直度 ≤L/150 合格数 46 47 46 47 47 抽查数 50 50 50 50 50 合格率 92% 94% 92% 94% 94% 制表：周雄彪日期：2010.12.25 从上表可以看出桩架垂直度基本可以满足钻机施钻要求。在完成对控制点、轴线的复核及桩机就位的基础上，按照搅拌桩的桩位布置图进行桩位定位。开钻前划定Ф850三轴机动力头中心线到机前定位线的距离，并在线上做好每一幅三轴机施工加固的定位标记（可用短钢筋打入土中定位）。图9 设置定位线小组成员周萌在对B区工法桩施工后对其成桩质量进行检查，重点检查“桩位偏差”，现场共抽查60幅，不合格5幅，合格率为91.7%。统计结果如下： B区桩位偏差统计表表12 桩号检查项目允许偏差实测偏差桩号检查项目允许偏差实测偏差 BS2 桩位偏差 50mm 35mm BS322 桩位偏差 50mm 14mm BS8 桩位偏差 50mm 26mm BS334 桩位偏差 50mm 43mm BS12 桩位偏差 50mm 43mm BS347 桩位偏差 50mm 28mm BS33 桩位偏差 50mm 15mm BS366 桩位偏差 50mm 34mm BS45 桩位偏差 50mm 38mm BS389 桩位偏差 50mm 37mm BS55 桩位偏差 50mm 45mm BS397 桩位偏差 50mm 39mm BS59 桩位偏差 50mm 59mm BS400 桩位偏差 50mm 16mm BS63 桩位偏差 50mm 33mm BS409 桩位偏差 50mm 32mm BS65 桩位偏差 50mm 39mm BS414 桩位偏差 50mm 24mm BS78 桩位偏差 50mm 26mm BS422 桩位偏差 50mm 25mm BS82 桩位偏差 50mm 18mm BS436 桩位偏差 50mm 37mm BS88 桩位偏差 50mm 37mm BS454 桩位偏差 50mm 65mm BS98 桩位偏差 50mm 68mm BS465 桩位偏差 50mm 35mm BS104 桩位偏差 50mm 37mm BS487 桩位偏差 50mm 43mm BS107 桩位偏差 50mm 24mm BS498 桩位偏差 50mm 27mm BS119 桩位偏差 50mm 15mm BS506 桩位偏差 50mm 23mm BS132 桩位偏差 50mm 38mm BS523 桩位偏差 50mm 37mm BS156 桩位偏差 50mm 45mm BS555 桩位偏差 50mm 34mm BS176 桩位偏差 50mm 40mm BS567 桩位偏差 50mm 15mm BS189 桩位偏差 50mm 33mm BS589 桩位偏差 50mm 19mm BS203 桩位偏差 50mm 27mm BS596 桩位偏差 50mm 26mm BS215 桩位偏差 50mm 25mm BS609 桩位偏差 50mm 16mm BS220 桩位偏差 50mm 39mm BS624 桩位偏差 50mm 28mm BS236 桩位偏差 50mm 13mm BS637 桩位偏差 50mm 38mm BS265 桩位偏差 50mm 28mm BS654 桩位偏差 50mm 66mm BS279 桩位偏差 50mm 35mm BS687 桩位偏差 50mm 25mm BS294 桩位偏差 50mm 75mm BS699 桩位偏差 50mm 22mm BS299 桩位偏差 50mm 34mm BS708 桩位偏差 50mm 35mm BS309 桩位偏差 50mm 37mm BS739 桩位偏差 50mm 29mm BS312 桩位偏差 50mm 23mm BS741 桩位偏差 50mm 38mm 结论：合格率：91.7% 制表：周萌时间：2010.12.25 3.经纬仪调整型钢吊起后垂直度及插入深度，线锤控制下插过程中型钢垂直度搅拌桩施工完毕半小时内采用履带吊机起吊H型钢，吊起后用经纬仪调整型钢的垂直度，下插过程中型钢靠自重徐徐入桩，用线锤全程跟踪H型钢的垂直度。利用水准仪控制型钢的顶标高，保证型钢的插入深度。当H型钢插入到设计标高时，用吊筋将H型钢固定，吊筋焊接在定位型钢上，待水泥土搅拌桩达到一定硬化时间后，将吊筋与沟槽定位型钢撤除。图10 型钢成型小组成员唐潇对B区型钢插入时垂直度进行检查，总共842根型钢，不合格32根，合格率为96.2%。统计结果如下：型钢垂直度检查表表13 序号桩号型钢垂直度允许偏差实测值（mm）检查方法序号桩号型钢垂直度允许偏差实测值（mm）检查方法 1 BH7 ≤L/200（即105mm） 132 经纬仪检查 17 BH548 ≤L/200（即105mm） 115 经纬仪检查 2 BH22 124 18 BH573 132 3 BH139 141 19 BH614 146 4 BH156 127 20 BH639 127 5 BH192 133 21 BH672 118 6 BH236 154 22 BH693 136 7 BH267 173 23 BH723 129 8

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