向家坝电站塑性混凝土防渗墙施工技术.pdf

2 2 探矿工程( 岩土钻掘工程) 2 0 0 6 年第 1 2 期 向家坝电站塑性混凝土防渗墙施工技术 黄灿 新 ( 中国水电基础局有限公司， 天津 3 0 1 7 0 0 ) 摘要： 在复杂覆盖层地质条件下， 建造最深达8 1 8 0 11 31 的特大规模的混凝土防渗墙， 存在造孔、 泥浆、 混凝土和墙 体连接等诸多方面的施工技术难题。通过采取相应措施， 完成该项目并创造防渗墙施工月造孔 1 5 6 6 1 m 、 成墙 面 积 2 3 8 2 0 m 两项国内施工记录。 关键词： 向家坝电站 ； 围堰； 塑性混凝土防渗墙 ； 施工技术 中图分类号： T V 5 4 3 文献标识码 ： B 文章编号： 1 6 7 2 7 4 2 8 ( 2 0 0 6 ) 1 2 0 0 2 2 0 4 1 工程概况 向家坝水电站是金沙江段最末一级电站， 具有 发电、 通航、 防洪、 拦沙和灌溉功能， 并为上级电站进 行反调节。装机容量6 0 0 0 M W， 年均发电量 3 0 7亿 k wh 。 施工采用分期导流， 第一期先围左岸， 在滩地上 修筑一期土石围堰及其防渗体系， 施工左岸非溢流 坝段及冲沙孑 L 坝段， 留设 6个导流底孑 L 及宽 1 1 5 in 缺 口。 一 期围堰为级建筑物， 挡水标准为全年2 0年 一 遇洪水， 相应流量2 8 2 0 0 i n 。 s 。分两期填筑。第 一 期开挖、 填筑防渗墙施工平台， 平台起止桩号 Q o 一 0 1 3 4 0一 Q 1 + 1 5 5 3 8 IT I ， 顶高程为2 7 4 0 m， 顶宽 3 0 IT I 。防渗轴线与围堰轴线平行， 距围堰轴线外侧 1 5 in ， 采用厚 0 8 i n 的塑性混凝土防渗墙加墙下一 排帷幕灌浆方案( 局部段) ， 其中防渗墙轴线长度 1 1 6 8 7 8 i n ， 最大深度 8 1 8 0 i n ， 成墙面积 5 1 7 8 8 i n ， 墙底嵌入基岩0 5 1 0 in ( 全风化段人岩 3 0 in ) 。 防渗墙混凝土主要设计指标为： 抗压强度尺 ： 4 6 M P a ( 墙高 3 0 in 时， 尺 2 8 以6 M P a 控制) ， 初始 切线模 量 E 。=5 0 07 0 0 M P a ( 大值 允许 1 5 0 0 M P a ) ， 渗透系数 i 1 0 c m s 。 2 工程地质条件 2 1 覆盖层 围堰位于砂卵砾石滩地上， 基础由厚度不一的 河床覆盖层组成， 一般厚 3 0 4 0 IT I ， 最厚约7 5 i n ， 结 构松散、 组成不均一， 主要成分为砂卵砾石， 夹有崩 塌堆积块石、 砂壤土， 砂层局部连续分布。通过前期 先导孑 L 和防渗墙施工所揭示的地层情况从上到下分 为 4层 ： ( 1 ) 人工填筑层， 沿防渗轴线填筑宽 3 IT I 的砂 壤土心墙 ， 分层碾压 ， 厚度 05 11 1 ， 结构相对密实 ， 局部夹砾石和卵石， 其它以砂、 卵砾石填筑； 纵向段 水下抛填 2 0 3 0 11 1 厚 ； ( 2 ) 砂 卵砾石层， 厚 82 6 in ， 卵石含量约 7 0 ， 含细砂 2 0 一 3 0 ， 中间粒径小， 不均匀系数 大， 级配不良， 卵石磨圆度较好， 粒径主要在 6 2 0 c m， 含少量 5 0 1 0 0 c m的蛮石， 母岩5 0 6 0 为 玄武岩、 玢岩， 还有石英岩、 砂岩等， 天然干密度一般 为 1 7 62 1 1 g c m ， 松散 中密 ； 渗透 系数 i l 0 c m s ， 为强透水层 ； ( 3 ) 粉细 中粗砂夹少量卵砾石层， 一般厚 2 1 5 in ， 最厚约2 6 IT I ， 梭形分布于坝址上游， 以细砂为 主， 局部含淤泥质土和少量砾石， 属不 良级配砂， 天 然干密度为 1 5 4 g c m 左右， 中密， 渗透系数 1 0 1 0 c m s ， 中等透水； ( 4 ) 含崩( 块) 石的砂卵砾石层， 全线分布在覆 盖层中下部， 最大厚度约2 9 m， 顶板高程一般在2 3 0 2 5 0 i n ， 突出特点是普遍含有块径不等的崩( 块) 石， 且结构松散、 架空现象严重， 崩( 块) 石最大块径 达 7 2 0 m， 岩性主要为灰白色中细砂岩、 细砂岩和 少量石英砂岩， 系两岸谷坡崩塌堆积形成， 呈微风化 新鲜状态。 2 2 基岩 围堰地基为三叠系上统须家河组 rr 、 rr 3 、 T 3 岩组， 总体倾向下游， 倾角变化较大， 基岩面在下游 逐渐抬升， 局部呈地质反坡。rr 3 与 L 岩组以中一 收稿 日期 2 0 0 6 0 3 0 3 作者简介： 黄灿新( 1 9 6 9一 ) ， 男( 汉族) 。 江西湖13 人。 中国水电基础局有限公司高级工程师、 一级建造师， 探矿T程专业， 从事地基与基础处 理工程施工与管理工作 ， 天津市武清区雍阳西道 8 6号 ， 1 3 8 2 0 3 7 5 5 2 2 ( 0 2 2 ) 2 9 3 6 2 1 6 2 。 维普资讯 http:/ 2 0 0 6年第 l 2 期 探矿工程( 岩土钻掘工程) 2 3 巨厚状砂岩为主， 岩石致密、 坚硬， 夹少量薄层泥质 岩石透镜体。浅表层基岩主要为微风化， 局部存在 高倾角断层带， 节理裂隙中等发育， 坝址附近见少量 全强风化带， 层厚 5 5 0 m， 呈散粒状， 完整性差， 为 一 类， 属中等透水。 3 防渗墙施工难点及对策 3 1 工作量巨大， 施工强度高 自2 0 0 4年 l 2月 2 0日首批冲击钻机开钻至 2 0 0 5年 6月 8日， 浇筑槽孑 L 1 7 0个 ， 历时 5 5个月 ， 浇筑成墙 4 5 2 1 8 m ， 汛后完成 2 2个槽 段。分时段完 成情况见表 l 。 表 1 防渗墙分时段完成情况 注： 2 0 0 5 4 1 3 0完成槽孔开挖 1 5 6 6 1 5 m ； 2 0 0 5 5 1 3 1 完成 防渗墙成墙面积 2 3 8 2 0 m 。此两项均为国内记录。 因开工较计划推迟近 1 个月、 防渗墙工作量增 加 2 9 8 、 最深槽深度增加 2 6 8 m， 以及深 槽段均 深达 7 O 5 m、 地层严重漏浆导致高效成槽设备不能 规模施工等等原因， 前期总体施工效率未能达到预 期的目的， 造成工期紧张、 后期施工强度极大。 对此， 将三钻两抓( 铣) 法的成槽施工方法调整 为以冲击钻机为主、 抓斗和铣槽机为辅的钻凿法和 上抓下钻法( 期槽段 ) 。在地质情况基本摸清后 调整成槽施工设备由5 4台套增加至 l 4 4台套， 并采 取相应赶工期的措施 。 3 2 泥浆漏失与槽孔坍塌 因地层结构松散， 孑 L 隙率大， 局部架空十分严 重， 造孔施工时出现大量泥浆漏失。据不完全统计， 在防渗墙施工时发生 2 4 0多次漏浆， 共漏浆 1 1 5 0 0 余立方米， 消耗堵漏材料： 5 3 t 水泥、 2 6 0 0 m 粘土、 2 0 0 m 砂石料 、 3 8 t 膨润土 、 5 5 t 锯末 、 2 t 石灰 和 5 0 0 0 m 泥浆 。 施工严重漏浆部位主要在 3个层面： 一是原河 床面上下处， 因自然结构松散、 船舶采砂 、 河床冲刷 以及水下抛填等原因， 在桩号 Q l + 0 8 2 m上游全线 分布一层深度在51 2 m的卵石架空层， 极易发生 泥浆渗漏和槽孑 L 坍塌； 二是在崩块石层顶部， 因孑 L 隙 率大， 块石堆积多， 架空严重 ， 此层极易发生泥浆突 然大量漏失； 三是崩块石层底部与基岩接触带。共 拌制优质泥浆 2 3 3 3万 m ， 使用膨润土 1 2 4 5 4 t ， 纯 碱5 5 7 t ， 其它外加剂7 6 t ， 每平方米防渗墙平均消耗 泥浆 4 5 0 m 。 泥浆漏失造成槽孑 L 口坍塌和孔内埋钻， 严重制 约液压铣和抓斗发挥抓铣上部覆盖层的效率。 自2 0 0 5年2 月 1日开始， 投入 l 1 台套全液压 跟管钻机和灌浆泵设备， 对原河床线附近的漏失地 层进行预灌浓浆。在未造孑 L 地段采用跟管钻进技术 成孑 L ， 孑 L 距 1 5 2 0 i n ， 深度 l 5 2 0 m， 自下而上起 拔套管时向管底地层灌注水泥膨润土浆液。通过回 灌 、 充填， 对松散砂卵石进行胶结。全线完成 3 9 2个 孑 L ， 灌浆5 3 4 3 m， 灌注水泥 6 5 2 t ， 膨润土 1 3 3 9 t ， 冲 砂 2 0 0 m ， 有效地减轻和预防了泥浆渗漏和塌孔。 造孑 L 时， 根据泥浆漏失情况 ， 采取随填粘土和二次投 粘土等措施对地层进行挤密和堵漏处理， 累计使用 粘土 9 8万 m 。 3 3 崩块石层施工 覆盖层下部大量存在崩块石和崩块石层， 块石 坚硬致密。在崩石层中施工长方形的槽孑 L ， 其难度 极大， 尤其小墙劈打难度， 槽孔孔斜率也难以有效保 证 。 针对先导孑 L 和冲击钻揭露的块石和块石层， 采 取小 口 径钻孔爆破和定向聚能爆破方法进行处理， 共采用钻孔预爆 4 5孑 L 次， 聚能爆破 2 0 0余次， 使用 乳化炸药 1 6 6 t 。 3 4 深槽段施工 桩号 Q 0+ 0 6 7 7 2 8 2 3 0 m段， 3 7个槽孑 L ， 轴 线长度 2 1 4 6 m， 最 深 8 1 8 m， 均深 7 0 5 m， 面积 1 5 1 2 3 m ， 增加3 5 1 4 m ， 平均加深 1 6 3 7 m， 最大加 深 3 O 0 4 m 。采取切实加强、 重点解决的措施， 集中 经验丰富人员 、 性能优良和数量足够设备进行施工。 3 5 施工干扰大 沿防渗轴线部位没有勘探孔 ， 地质资料严重不 足， 导致防渗墙施工前期需进行大量的小 口径先导 孑 L 施工， 大部分地段实际地质情况相对设计图纸偏 差较大， 严重影响了防渗墙正常施工。另外， 因工期 紧、 工作量大， 投入设备多， 交通道路和施工现场十 分拥挤， 左岸山体在同期进行大规模爆破开挖， 相互 干扰大。 维普资讯 http:/ 2 4 探矿工程( 岩土钻掘工程) 2 0 0 6年第 1 2 期 4 槽孔建造 4 1 造孑 L 没备 根据地层特点、 配套设备工效、 工期要求和工程 量等因素选择造孑 L 设备。前期， 根据招标文件和三 钻两抓( 铣) 法成槽方案， 配置 1台液压铣槽机 、 3台 抓斗、 3 0台冲击钻机和2 0台( 套) 冲击反循环钻机； 在地质情况基本明朗后， 需要赶工期， 将成槽设备调 整为 1 3 7台冲击( 反循环) 钻机 、 6台抓斗和 1 台液 压铣槽机， 并相应增加其它配套设备， 如接头管、 拔 管机和混凝土运输车等。 4 2 导墙建造 沿防渗轴线两侧构筑钢筋混凝土导墙， 采用梯 形断面结构 ， 顶宽 0 5 m， 底宽 1 1 0 m， 高 1 5 m。 导墙之间以1 0 e m X 1 0 e m的方木或土体进行内支 撑。 考虑需承受荷载， 混凝土标号为 C 1 5 ， 二级配， 钢筋保护层厚度5 0 m m。 4 3 成槽施工 共划分为 1 9 3 个槽段， 其中 I 期槽段长度 6 4 0 6 8 0 m， I I 期槽段长度 6 8 0 7 4 0 m， 个别浅槽 段调整为 8 4 0 9 9 0 1 1 1 ， 较浅和地质条件较好部位 采用较大槽段长度。 针对基础地质特点， 造孔工艺主要采用钻劈法 和钻抓( 铣) 法。基本方案为三钻两抓法， 即每个槽 孑 L 由3个主孑 L ( 期槽为2 个接头 L ；O n 1 个主孑 L ) 和 2 个副孔组成； 主孑 L 孑 L 径 8 0 0 m m， 采用冲击( 反循 环) 钻机自上而下一次成孔直至入岩 0 5一1 0 m； 副孑 L 有效长度为 1 2 2 0 m， 采用抓斗或液压铣槽 机开挖上部较小颗粒地层， 遇到漂石、 孤石或坚硬基 岩时， 改用冲击钻机钻劈。另外根据设备情况， 部分 槽孑 L 采用了四钻三抓法。在未进行预灌浓浆前， 因 架空地层漏浆严重， 基本仅可采用钻劈法施工， 在大 量填入粘土和堵漏材料后充填挤密槽壁地层， 施工 效率较高。副孑 L 劈打时， 部分槽孑 L 利用接渣斗直接 将较大颗粒钻渣捞出孑 L 外； 遇到崩块石时， 利用钻孔 预爆或聚能爆破进行处理， 然后继续利用十字钻头 冲击破碎成孑 L 。冲击钻在砂卵砾石层、 砂层、 含崩块 石层和基岩中的工效分别达到 5 5 9 、 4 6 7 、 3 3 7和 2 8 0 m 台日， 抓斗和双轮铣在砂卵砾石层中各为 4 2 7 3和 1 4 7 0 9 m 台日， 在砂层中为 1 3 1 8 5和 7 3 I n 台 日。 4 4 泥浆护壁与清孔换浆 施工轴线长且工期紧、 地层复杂且成槽深度大， 采用冲击钻进等造孔方法， 均对护壁泥浆的性能提 出了较高的要求， 为此选用优质膨润土( 湖南澧县 二级膨润土) 拌制具有高粘度、 低密度且泥皮韧、 失 水量小的优质泥浆。为有效堵漏， 除大量采用现场 附近的含砾粘土外， 在局部试验采用掺加适量生石 灰的措施以进一步提高稠度、 降低浆液流动性能。 通过试验， 新制膨润土泥浆密度控制在 1 o 3 1 0 7 g e m ，并适量掺加高粘度 C M C后， 马氏漏斗 粘度可达 3 0 4 4 S ， 失水量均小于 3 ， 有利于孑 L 壁 稳定、 提高工效和混凝土浇筑质量以及控制成本。 在高峰期选用了部分四川三台、 仁寿和内江等地产 的膨润土， 部分为人工钠基膨润土， 存在失水量大或 粘度低等问题。 槽孔终孑 L 后， 即开始清孑 L 换浆。期槽终孔后 先进行接头孑 L 的刷洗。清孑 L 换浆主要采用抽筒配合 泵吸反循环法， 汛后完成的7 个 8 0 m深的槽段采用 高风压空压机和气举反循环法清孔， 也取得成功， 检 测的含砂量1 。清孔换浆的目的是使泥浆含砂 量低、 泥浆粘度适宜两个方面保证混凝土浇筑质量； 有时因地层或投入粘土的原因泥浆中粉粒含量会偏 多， 尽管含砂量低， 也容易在浇筑时因水泥影响而絮 凝， 从而可能造成墙体裹沙或影响浇筑质量， 因此需 要适量更换槽孔内的泥浆， 尤其是深槽孑 L 。本项目 一 般以1 4 1 2的比例更换槽内泥浆， 取得了较好 的效果。 5 混凝土与浇筑施工 5 1 混凝土及配合比 5 1 1 设计指标 坍落度： 出机口2 0 0 2 4 0 m m， 浇筑时1 8 0 2 2 0 m m( 保持在 1 5 0 m m以上的时间 1 5 h ) ； 扩散度 3 4 0 4 0 0 m m； 抗压强度 R 2 8 4 6 M P a ； 弹性模量 E = 5 0 0 7 0 0 M P a ( 大值允许 1 5 0 0 M P a ) ； 渗透系数 K X 1 0一 e l 1 1 s 。 5 1 2 塑性混凝土配合比( 见表 2 ) 表 2 塑性混凝 土配合 比 在设计配合比时， 考虑到用砂细度模数仅为 1 7一1 9 ， 石子级配不 良和粘土粉品质等原因 ， 选用 三圣产缓凝型高效减水剂。 5 2 混凝土浇筑 维普资讯 http:/ 2 0 0 6年第 l 2 期 探矿工程( 岩土钻掘工程) 2 5 采用泥浆下直升导管法进行浇筑。导管内径 2 1 9 m m， I 期槽孑 L 布置2套导管， 期槽孑 L 布置2 4 套导管， 导管间距 4 0 m， 距接头或端头 1 0 m 。 混凝土搅拌车运送混凝土卸人槽 口储料分料 斗， 由其分流到各溜槽流人导管顶部料斗； 开浇时采 用压球法开浇， 从底部最深的导管开始。导管底 口 距孑 L 底 l 5 2 5 e m。开始浇筑混凝土前 ， 先在导管 内注入适量的水泥砂浆， 并准备好足够数量的混凝 土， 以使隔离的球塞被挤出后， 能将导管底端埋入混 凝土 1 0 m以上； 槽孑 L 内混凝土面应均匀上升， 高差 控制在 0 5 m以内。混凝土面上升速度 3 5 m h。 5 3 混凝土质量检测 5 3 1 混凝土拌和物性能试验 槽孑 L 浇筑过程中， 适时进行混凝土拌和物性能 试验， 测试其坍落度、 扩散度等指标。坍落度最大值 2 4 0 m m， 最小值 1 8 0 m m， 平均值 2 0 8 m m， 2 0 0 2 2 0 mm之间试样数 占4 6 5 。 5 3 2 硬化混凝土性能试验 汛前 1 7 0个槽段共成型抗压强度试件 4 0 8组， 渗透系数试件2 9组， 弹性模量试件 l 7 组( 水科院试 验) 。抗压强度统计数据见表 3 。渗透系数为( 8 O 2 4 2 5 )X 1 0 c m s ； 弹性模 量在 7 0 11 1 1 8 MP a 问， 平均值为9 0 5 M P a ( 全标距法) 。 表 3 抗压强度统计数据 弹性模量是塑性混凝土的一项重要指标 ， 因塑 性混凝土是较新型的墙体材料， 测试方法仍处于研 究阶段。弹模测试方法有多种， 使用较多的是用百 分表或者千分表测其变形。有关单位经大量实验和 对 比分析， 采用 3 0 0 m m和 1 5 0 m m标距的两种方法 后认为标距为 3 0 0 m m的测试方法较为客观， 其测 试数据约为 1 5 0 n l n l 标距法的 1 4l 5 。 5 3 3 墙体混凝土取心检测 共布置检查孔 1 7个， 其中取心孔 1 4个。从钻 孔取心看， 采取率均在9 5 以上， 岩心呈柱状 ， 长度 一 般 2 0 05 0 0 n l n l ， 最长 1 1 m， 质地较硬 ， 胶结 紧 密， 无明显蜂窝、 夹泥或混浆现象， 共作注水试验 1 0 7段， 渗透率均在 l 0 一 1 0 c m s 之间， 接头孔 部位岩心结合紧密， 无夹泥。 6 墙段连接 采用接头管法进行槽段连接 ， 配合套打法施工。 接头管法具有接头部位厚度等于墙宽、 明显节省混 凝土和造孔工时等特点。拔管机采用液压顶升式拔 管机 ， 最大顶升能力 4 0 0 0 k N ， 接头管直径为 7 9 6 m m， 单节长度 5 7 m。本项 目完成 9 1个 I 期槽孔 共 1 6 9个接头孑 L 的施工， 下设接头管总长 5 8 5 7 0 m， 拔管后成孔 5 0 1 7 m， 拔管后成孔率 8 5 6 5 ， 最 大拔管深度 6 1 5 0 IT I ； 对接头管下部混凝土和未下 管的接头， 则在混凝土浇筑完成 2 4 h 后采用套打法 施工至终孑 L 深度。 接头管法施工的关键在接头孑 L 孑 L 形、 混凝土性 能与浇筑速度控制以及起拔操作等方面。接头孔存 在孔形弯曲或探头石均会影响接头管下设深度； 在 覆盖层地质条件复杂而难以确保接头孑 L 形时将接头 管直径适当缩小至7 0 0 7 2 0 m m， 以增加下设效率， 另外还需准确分析孔形情况 ， 确定最大可下深度， 据 此指导下设。本项 目因采用高效减水剂和细砂， 砂 浆粘滞现象明显， 初凝至终凝间隔时间较短， 对接头 管起拔较为不利。槽 内混凝土上升速度过快， 将直 接增加对接头管粘结力， 甚至流态混凝土会强烈冲 挤管体致其弯曲， 从而严重影响接头管的正常起拔。 前期施工时因扩孔现象严重， 端孔形不好及混凝土 上升速度快等原因造成两套接头管分别在 5 5 6 m 和 2 3 7 m处铸管。在严格控制有管段混凝土上升 速度和管底与混凝土面高等关键措施之后起拔工作 十分顺利。 接头管起拔受拔管机性能、 混凝土性能与浇筑 速度影响较大。因拔管机具有灵活微动功能、 顶升 能力巨大的优点， 且在接头底管设置可靠张开活门， 有力保证了起拔的正常操作。另外 ， 通过取样对比 试验和反复修正初起拔时间确定最佳时间和脱管龄 期， 也对起拔操作顺利和提高成孔质量起到重要作 用 。拔管时通过系统工作 油压显示 判断阻力大小 ， 并据此及时调整起拔速度 ， 将系统压力控制在适宜 范围之中。起拔过程中， 还需经常观察接头管内浆 面下降情况并随时补充泥浆。 7 结语 ( 1 ) 向家坝水电站一期围堰防渗墙建造在深厚 而松散的覆盖层中， 地质条件十分复杂， 造孔成槽施 工难度和强度巨大。施工中根据对地质情况的深入 认识， 及时调整施工组织 、 造孔工艺与关键环节 ， 较 ( 下转第 2 9页) 维普资讯 http:/ 2 0 0 6年第 1 2 期 探矿工程( 岩土钻掘工程) 2 9 略不计 ， 这在 1 号桩中有体现。但具体的定量评价 还有待进一步研究。 ( 7 ) 笔者分析多个监测资料还发现： 降雨对桩 身位移起加剧作用。一般雨后的一两天内桩体水平 位移有明显增加 ， 而且这种增加是不会因降雨的停 止而回弹。所以在雨期加强监测有助于发现事故隐 患， 选择在少雨季节进行基坑开挖也有利于减小桩 体水平位移。 6结语 通过对基坑的水平位移进行实测与分析可知： ( 1 ) 深基坑的水平位移不但与地质条件有关， 而且与支护方案有关， 针对不同的支护方案必须采 ( 上接第 2 l页) 除 1 号桩第二层锚杆外， 锚杆受力随着向下挖 土而逐渐增大， 反映出锚杆的作用逐步得以发挥。 6 结 语 护坡桩的受 力十分复杂 ， 土的性质 又随时空而 变， 因此单纯从理论上寻求精确计算桩 、 锚受力的方 法十分困难， 必须借助现场测试数据的积累和分析。 本项测试对于进一步了解护坡桩、 锚杆的受力特点， 取不同的支护措施。 ( 2 ) 在观察中发现， 基坑的水平位移是一个动 态变化的过程， 随着时间的增长， 位移不断增加， 慢 慢趋 于稳定。 ( 3 ) 天气的变化( 降雨、 气温) 对基坑的水平位 移也有着比较大的影响。 因此， 建议在类似工程的施工过程中， 必须加强 监测 ， 以保证基坑 的安全。 参考文献 ： 1 龚晓南。 高有潮 深基坑工程设计施工手册 M 北京： 中国建 筑工业出版社。 1 9 9 8 2 刘建航， 侯学渊 基坑工程手册 M 北京 ： 中国建筑工业出版 社 ， 1 9 9 7 在以后的设计中进一步优化设计有着重要的现实意 义。 参考文献 ： 1 陆培毅， 顾晓鲁。 钱征 天津港务局综合业务楼深基坑支护与 监测 J 岩土工程学撤。 1 9 9 9 ， 2 1 ( 3 ) ： 3 3 l 一 3 3 4 2 张钦喜， 何建勇 土钉内力计算方法探讨及实例分析 J 北京 工业大学学报， 2 0 0 2 ， 2 8 ( 4 ) ： 4 4 8 4 5 1 3 张明聚， 郭忠贤 土钉支护工作性能的现场测试研究 J 岩土 工程学报 ， 2 0 0 1 ， 2 3 ( 3 ) ： 3 l 93 2 6 - + _ n 十一 - 卜“ +” +” 卜 一 +- + +- 卜 ” 一 “ +“ - “+” +” +一 +”+ + +n + _ ” +“ +一 +” +一 +” +“ - 卜 +”+n - 一” 十“ - 卜 r “ +“ +一 +一 +一 +一 + ( 上接第 2 5页) 好地解决了施工初期遇到的各种难题。 ( 2 ) 针对地层结构松散、 局部漏浆极其严重的 问题， 采取对上部漏失层进行全线预灌浓浆的措施， 有效解决了先进成槽设备使用效率低的问题， 给抓 铣完成 2 5 面积打好了基础， 并有利于冲击造孔。 ( 3 ) 通过采取小 口径钻孔爆破和定 向聚能爆破 方法对给成槽造成极大困难的崩块石和崩块石层进 行处理， 明显加快了小墙与副孔的施工速度。 ( 4 ) 对均深达7 0 5 m的防渗墙深槽段， 采取切 实加强、 重点解决的措施加以解决 ， 保证了施工质量 和工期。 ( 5 ) 接头管连接法具有一定的先进性， 在接头 孔形、 混凝土性能、 混凝土浇筑速度及接头管起拔操 作方面的控制程序还应继续完善， 以提高接头管下 设和拔管成孔效率。 ( 6 ) 施工前的勘探工作和施工前期的补勘均是 十分重要的工作， 对深厚覆盖层尤其如此。地质资 料应具有较高的准确性， 这是完善施工组织和准备 措施预案的基础。 维普资讯 http:/