钢-混凝土组合梁侧向稳定承载力.pdf

第 3卷第 6期 2 O O 6年 l 2月 铁道科学与工程学报 J ： IUR NAL OF RA I I 、 A Y S CI E NCE ANO EN GI NEE RI NG Vo 1 3 No 6 D e c2 0 o 6 钢 一混凝土组合梁侧 向稳定承载力 蒋丽忠。 李兴 ( 中南大学 土木建筑学院， 湖南 长沙 4 1 0 0 7 5 ) 摘要： 鉴于钢 一混凝土组合梁在负弯矩作用下， 组合梁中“ 工” 字钢梁的下翼缘受压， 在没有侧向支承的情况下， 很容易出 现整体失稳的现象， 根据组合梁整体失稳的形式建立了2 种失稳模型， 并采用能量法对组合梁负弯矩区的侧向稳定性进行 探讨， 给出组合梁在弹性受力阶段临界弯矩的计算公式。与现有的方法相比较， 给 出的承载力计算公式具有更 高的可靠 性 。 关键词： 钢 一混凝土组合梁； 失稳模型； 侧向失稳； 临界弯矩 中图分类号： U 4 4 8 3 8 文献标识码： A 文章编号 ： 1 6 7 2 7 0 2 9 ( 2 0 0 6 ) 0 6 0 0 1 4 0 5 L a t e r a l b u c k l i n g e l a s t i c s o l u t i o n o f s t e e l - - c o n c r e t e c o mp o s i t e b e a ms a c t e d o n l t s e n d s wi t h a n e q u a l c o n s t a n t b e n d i n g mo me n t J t N G L i - z h o n g ， 1 3 X i n g ( S c h o o l o f C i v i l a n d A r c h i t e c t u r a l E n g i n e e ri n g ， C e n t r a l S o u t h U n i v e r s i t y ，Ch, h a 4 1 0 0 7 5 ， C h i n a ) A b s t r a c t ： I s h a p e d s t e e l b e a m s b o t t o m fl a n g e i s s u b j ect e d t o c o m p r e s s i v e f o r c e i n n e g a t i v e b e n d i n g reg i o n s o f c o m p o s i t e bea ms ，S O l a t e r a l b u c k l i n g e a s i l y O C C U l 8 w i t h o u t l a t e r a l b r a c i n g T w o mo d e l s o f l a t e r a l b u c k i n g we re g i v e n o n t h e b asi s o f c o m p o s i t e bea m s b u c k l i n g for m，c o m p o s i t e bea m s l a t e r a l b u c k l i n g W as s t u d i e d i n n e g a t i v e ben d i n g re gi o n s b y the e n e r g y me t h od ，and the f o r mu l a wh i c h W as u s e d t o c a l c u l a t e c r i t i c al ben d i n g mo me n t i n the e l ast i c s t a g e W as d e d u c ed T h e f o rm u l as for bea ting c a p a c i t y h a v e the a d v ant a g e o f h i g h e r rel i a b i l i t y and e c o n o mi c al e ff i c i e n c y c o mp a r i e d v i th o the r me tho d s Ke y wo r d s ： s t e e l c o n c ret e c o mpos i t e bea ms ；b u c k l i n g form ；l a t e r a l b u c k i n g ；c ri t i c al m o me n t 钢 一 混凝土组合梁是由型钢或焊接“ 工” 字钢 通过抗剪连接件与混凝土形成整体共同承受外部 荷载的作用。由于这种结构能充分发挥钢材受拉、 混凝土抗压， 使结构具有承载力高、 塑性和韧性好 、 施工方便、 经济效果显著的优势， 在大跨度桥梁和 高层建筑中得到广泛的应用。 在实际结构中， 因为混凝土翼缘板的抗弯、 抗 扭刚度很大， 同时， 由于混凝土板通过栓钉与“ 工” 字钢梁上翼缘紧密地连成一体， 所以， 对于组合梁 正弯矩区不存在侧向失稳验算问题。但在组合梁 的负弯矩区域， 钢梁下翼缘在承受较大的可变荷载 以及不利荷载分布时， 呈受压状态而产生侧向失 稳， 并伴随钢梁腹板的横向变形， 很容易出现整体 失稳的现象。但是， 在我国现行钢结构设计规范中 没有组合梁稳定设计的内容， 工程界基本沿袭非约 束工字钢梁的稳定设计方法或者采用弹性地基梁 上非变轴力压杆稳定求解方法。方法既不统一， 结 果也过于保守。在此， 本文作者根据钢 一混凝土组 合梁整体失稳的形式建立相应的失稳模型， 并根据 简化的计算模型采用能量对钢 一混凝土组合梁负 弯矩区的侧向稳定性进行研究， 给出组合梁在弹性 受力阶段临界弯矩的计算公式。 1 基本假定 组合梁中的“ 工” 字钢梁， 与 自由的简支钢梁 ( 非约束钢梁) 的侧向失稳不同， 它的上翼缘嵌固在 刚度较大的混凝土翼缘板上， 侧向变形和扭转变形 都受到了一定程度的约束； 它的下翼缘受压， 虽然 有可能产生侧向位移和扭转角， 但也不是完全自由 而是受到腹板的侧向约束， 因此， 组合梁的侧向失 收稿 日 期1 2 0 0 6 0 9 一 o 8 基金项 目： 国家 自然科学基金资助项 目( 5 0 4 3 8 0 2 0 ) 作者简介： 蒋丽忠( 1 9 7 1 一) ， 男， 湖南衡阳人， 教授， 博士生导师， 从事结构工程研究 维普资讯 http:/ 第 6 期 蒋丽忠 ， 等： 钢 一混凝土组合梁侧向稳定承载力 1 5 稳可以定义为伴随钢梁腹板侧向受弯的形变侧向 失稳。钢 一 混凝土组合梁与普通钢梁在负弯矩作 用下屈曲特性的基本区别见图 1 。 ( a ) 钢 一 混道凝土组合粱 ( b )普通钢粱 图 l 钢 一混凝土组合梁与普通钢梁的屈曲特性 ng 1 Bu c k l i n g b e h a v i o r o f s I e e l c o n c r e t e c o mp o s i t e be a m s a n d p l a i n s f e e l b e a ms 对于图2 所示单轴对称截面的受弯组合梁， 在 其刚度较大的 平面内承受着弯矩 。 采用固定 的右手坐标系 x y z ， 坐标原点 D为工字钢下翼缘的 形心。 为了计算方便 ， 在分析计算组合梁的侧向屈 曲时， 还需要作如下假定： 1 ) 材料是各向同性的完全弹性体； 2 ) 构件为等截面梁而且无缺陷； 3 ) 构件的侧向弯曲变形是微小的； 4 ) 由于梁在弯曲平面内的抗弯刚度很大， 平 面内在屈曲前的弯曲变形对侧向弯曲的影响可不 考虑； 图2 钢 一混凝土组合粱截面尺寸及坐标轴 F i g2 C r o s s s e c t i o n d i me n s i o n s o f s t e e l c o n c r e t e c o mp o s i t e b e a ms a n d a x e s 5 ) 组合梁侧向弯曲时， “ 工” 字钢翼缘的形状 保持不变： 6 ) 不考虑初始缺陷和残余应力； 7 ) 钢筋混凝土翼板的刚度很大， 钢梁上翼缘 由于受到混凝土翼板的约束不能发生侧向变形和 扭转变形 ； 8 ) 在负弯矩作用下组合梁屈曲时混凝土已大 部分开裂， 忽略混凝土的抗弯作用只考虑混凝土翼 板中钢筋的抗弯作用。 2 失稳模型 2 1 “ 工” 字钢受压下翼缘侧向弯 曲失稳模型 “ 工” 字形组合梁弹性临界弯矩 ， 的推导可 采用图3 所示的失稳模型。 为了简化计算， 钢梁的 变形只考虑了钢梁下翼缘的侧 向变形以及钢梁腹 板的弯曲变形， 而忽略了钢梁下翼缘的扭转变形。 图 3 钢梁下翼绿侧 向失稳模型和变形特性 Fi g 3 L a t e r a l b u c k l i n g mo d e l o f b o t t o m flan g e an d i t s d i s t o r t i o n a l b e h a v i o r 当钢梁下翼缘有微小横向变形 “ B 时， 由于钢 梁腹板对钢梁下翼缘的约束作用， 钢梁腹板将会产 生弯曲变形 t W， 见图3 。 根据变形协调关系可以求 得腹板侧向位移 为 t w= 【 l 一 3 ( ) 一 2 ( ) ( ) 。 ( 1 ) 2 2 “ 工” 字钢受压下翼缘侧 向弯扭失稳模型 在“ 工” 字钢受压下翼缘侧向弯曲失稳模型， 只考虑钢梁下翼缘的侧向变形 “ B ， 实际上， 钢梁下 翼缘还有可能发生扭转变形 B ， 见图4 。 图4 钢梁下翼缘侧向弯扭失稳模型和变形特性 F i g 4 La t e r a l an d t o r s i o n a l b u c k l i n g mo d e l o f b o t t o m fl a n g e a n d i t s d i s t o r t i o n a l b e h a v i o r J L _ r _ L 维普资讯 http:/ 1 6 铁 道 科 学 与 工 程 学 报 2 0 0 6 年 1 2 月 当钢梁下翼缘有微小横向变形 u 矗 及扭转变形 时， 根据协调关系求得腹板的侧向位移 u 为 = 【 l 一 3 ( ) 一 2 ( ) 】 u 矗 ( ) + 。【 + 2 ( ) + 3。, 3 】 C B ( ) 。 ( 2 ) 3 组合梁在等端弯矩作用下的侧向 屈曲 采用能量法求解组合梁在等端弯矩 作用 下的弹性侧向屈曲荷载。 组合梁侧向弯曲的总势能 是应变能 U和外力势能 之和。 3 1 等端弯矩作用下“ 工”字钢下翼缘侧 向弯 曲 失稳弹性解 组合梁侧向弯曲失稳的应变能包括钢梁下翼 缘的侧向弯曲应变能 U 和腹板的侧向弯曲应变能 。当钢梁下翼缘发生微小的侧向位移 u 矗 时， 应变 能 可按照公式计算： U 1 = 寺 I u 矗 ,ea 2 。 ( 3 ) 式中： E为钢梁的弹性模量； ， v 6 为钢梁下翼缘对 Y 轴的惯性矩； = 1 3 ， 其中 b y和 分别为钢 梁下翼缘的宽度和厚度； 腹板的侧向弯曲可看成薄 板的小挠度弯曲， 根据薄板的小挠度弯曲理论， 可 得应变能 的表达式为： = 服 ， + 2 ,U U w ,yru w ,= + 2 ( 1 一1 ) d y d z 。 ( 4 ) 将式( 1 ) 代入式( 4 ) 可得 = j u 12凡v。 u 矗 u 矗 。 + u u 一 ( 5 ) 外力势能等于外力功的负值， 即 =一 。 为 了得到外力势能， 可以先计算外力功。 计算外力功 时可先取出一微段 d z ， 将其视为承受轴力为 的 微元体， 利用材料力学外力功的计算公式， 其外力 功为 ： 吉 jj k u ，：d A d z + 吉 jj u 乞 d A d 。 0A b 0A ” ( 6 ) 组合梁在图 2 所示等端负弯矩作用下 ， 横截面上 “ 工”字钢的纵向应力可以表示为 一 与 ： 与 k ： 。 ( 7 ) 式中： ， 和 k分别为“ 工” 字钢上翼缘、 腹板及 下翼缘 的纵 向应力 ； h o为钢梁上翼缘 重心轴 到 F 翼缘重心轴之间的距离； ， 为全部钢材截面绕其重 心轴的惯性矩； 为组合梁各横截面上的弯矩， 以 使组合梁上翼缘受拉为正； Y c 为组合梁纵向弯曲 中性轴到 轴之间的距离： A h 0+ A - n o+ A ) ， c 。 ( 8 ) ，A 和A 6 分别为组合梁横截面上钢梁上翼缘、 腹 板及下翼缘的面积； A 为组合梁横截面上纵向钢筋 的面积； 为组合截面纵向钢筋重心轴到 轴之间 的距离。 将式( 1 ) ， ( 7 ) 代人式( 6 ) 可得： ： + ( 9 ) 由式( 3 ) ， ( 5 ) 和式( 9 ) 可知组合梁侧向弯曲的总势 能 玎 为： = + r Et 3 w Y 4棚 5 ( 1+ 1 ) h 0一 ， 一 ： 。( 1 0 ) ， ， = J 、 u 根据势能驻值原理 3 1 7=0 ， 可得等端弯矩作 用下“ 工” 字钢下翼缘侧向弯曲失稳弹性解： ： ， y6 ： 二 ! ： 二 1 2 。( 。 。 ) = 一 。 ( 1 1 ) 式 中： 卢 l 为 横 截 面 的 几 何 性 质， J9 1 = 二 ； JI 为钢梁下翼缘有单位 ， 。 一 位移时， 钢梁腹板的侧向刚度， JI 为钢梁下翼缘对 Y轴的惯性矩 的等效系数， ： l + ； z 为组 合梁负 弯矩区 的 跨 + 二 _ 。 班 口 米贝弓 州 巧 度； n为组合梁屈曲时钢梁下翼缘侧向位移在 Z 长 度 范 围 内 的 正 弦 半 波 数 n 差 。 3 2 等端弯矩作 用下“ 工”宇钢下翼缘侧 向弯扭 失稳弹性解 按照图4 假定的失稳模型， 组合梁在等端弯矩 作用下， 组合梁侧向弯扭失稳的应变能包括钢梁下翼 缘的侧向弯曲应变能 ， 腹板的侧向弯曲应变能 ， 维普资讯 http:/ 第 6 期 蒋丽忠， 等： 钢 一混凝土组合粱侧向稳定承载力 1 7 以及钢梁下翼缘的扭转变形应变能 。 钢梁下翼缘的侧向弯曲应变能 l 和腹板的 侧向弯曲应变能 与前面的求解过程类似， 不再 重述。 当钢梁下翼缘发生微小的扭转变形 时， 应 变能 U 3 可按照材料力学中介绍的公式计算： 3 =号I 而， ： d 。 。 ( 1 2 ) 式中： G为钢梁的剪变模量； 为钢梁下翼缘的抗 扭惯性矩 ， J b= 6 。 由于钢梁下翼缘除了横向位移 外， 还存在 竖向位移 ， 所以外力功的表达式变为 W = ， + z 。：) d A d 。 + 告 f f w zlt2w A 。 。 ( 1 3 ) 假定钢梁下翼缘的侧向位移和扭转角都是 17, 个正弦半波的正弦曲线， 则组合梁侧向弯扭失稳时 的变形可以表示为 = i n 。 最后根据势能驻值原理 3 1 -1=0 可得等端弯矩 作用下“ 工” 字钢下翼缘侧向弯扭失稳弹性解： = 砜 ( ) 一 一 r鱼 r 、 1 1 2 ( n 7 r ) ( 1 岛 ) n 1 y b 川。 。 ( 1 5 ) 式中： n为组合梁屈曲时钢梁下翼缘的侧向位移和 扭转角在 z 长度范围内的正弦半波数， 其值由 为最小的条件决定， 可以采用试算法确定； L为单 位长腹板出平面的界面惯性矩 ， =t 3w 1 2 ； ， R 1 ， R 2 和 R 3 为计算方便假定的系数， 其表达式分别为 卢= + fl l R 3 G J l 一 一 ( _lf ) ； 1 2 ( fl l 3一 ) ) n 丌 ” ) 2 + c ( ) 2 + 者5 1 + 1 h l (a T ) ( 一 “ ) 十 ( 一 J“ ) s = ( ) 2 + 7 7 2+ 2 3 ( 1 一 ) J b h o 9 2 ， 9 3 为反映横截面几何性质的参数， 其表达 式 ( 2 2 一7 h h O ) h l t p 2 4 2 0 1 一 ； 。 ( 1 7 ) 3 i 了 一 。 L l ， 刁 2 为钢梁下翼缘的扭转惯性矩 的等效系 ： - l+ 。 式( 1 5 ) 与非约束单轴对称两端简支的纯弯“ 工” 字 形钢梁的弯扭屈曲临界弯矩有相类似计算公式。 4 计算实例 某多跨连续“ 工” 字形组合梁的截面尺寸如图 5 所示， 若组合梁负弯矩跨受纯弯， 计算其受压翼 缘的侧向稳定性 ， 不考虑残余应力的影响。 组合梁 的“ 工” 字钢为 I2 0 a ， 混凝土翼板为C 4 0 现浇混凝土 板， 混凝土板厚 h =1 2 0 m m ， 混凝土板的有效宽度 b =8 0 0 m m ， 负弯矩跨度 z=4 0 O O m m 。 图 5组合梁横截网尺 寸 Fi g5 Cr o s s s e c t i o n d i me n s i o n s o f s t e e l c o n c r e t c c o mp o s i t e b e a ms a 截面的几何性质： h o =1 8 8 6 m m， t =1 1 4 m m， b y = 1 0 0 mm， t =7 mm， Y c= 1 7 5 6 3 n l m， ，： 8 0 8 4 7 41 8 2 mm4 ，I y b=9 5 0 0 0 0 mH 】 = 4 ， =2 8 5 8 m m 3 ， ：4 9 3 8 4 8 m I n 4 ； b 材料特性： E：2 0 6 l O 5 N m m 2 ， G=0 7 9 l O 5 N m m 2 ， ,z=0 3 ； c 系数 ： k=1 1 5 7 4 3 0 4 ， l=0 0 0 3 2 7 8 ， 2： 0 0 1 8 6 5 2 ， 9 3=2 6 4 4 0 6 1 ， 刁 l= 1 0 0 2 3 1 6 ， 7 7 2= 1 0 8 3 1 6 9 。 4 1 按等端弯矩作用下“ 工”字钢下翼缘侧向弯 曲失稳计算 组合梁屈曲时， 钢梁下翼缘侧向位移在 z 长度 范围内的正弦半波数 n=3 5 3 4 ； 由公式( 1 1 ) 可得组合梁侧向失稳临界弯矩值 M = 9 9 3 l O s N mm。 4 2 按等端弯矩作用下“ 工”字钢下翼缘侧向弯 扭失稳计算 组合梁屈曲时钢梁下翼缘的侧向位移和扭转 角在 z 长度范围内的正弦半波数 n=3 ； 维普资讯 http:/ 1 8 铁 道 科 学 与 工 程 学 报 2 O O 6 年 1 2月 系数 R l =3 O 0 2 0 8 2 8 8 ， R 2=3 4 0 3 9 8 8 1 3 1 ， R 3=7 4 3 6 2 2 8 7 4 ， 卢=5 7 3 7 8 4 6 5 4 7 。 由公式( 1 5 ) 可得组合梁侧向失稳临界弯矩值 Mc r= 5 9 5 l o s N mi l l 。 4 3 按文献 6 介绍的方法计算 文献 6 将组合梁负弯矩区的受压下翼缘的 侧向稳定问题等价于侧向弹性地基上的压杆稳定 问题。 当压杆两端为铰支， 截面沿轴向为常数和轴 力沿轴向无变化时， 压杆的临界压力可表示为 ， t， -T ： ( m 2+ 。 。 ( 1 8 ) _- -5- -i - , ) 式中： m为杆长内失稳的波数； 为侧向弹性约束 的约束刚度； 由公式( 1 8 ) 计算得临界压力 c ，= l 5 5 1 3 3 4 8 N； 压杆截面面积可取等于“ 工” 字钢截 面面积之半 A=A 2=1 7 6 0 2 111 111 2 ； 所以组合梁 侧向失稳临界弯矩值 ， = c ， W A=4 0 61 0 8 N ml i 1 o 计算结果表明， 组合梁受压下翼缘的扭转变形 对组合梁侧向失稳值有较大的影响。 等端弯矩作用 下按式( 1 1 ) 求得的组合梁侧向临界弯矩值由于没 有考虑工字钢下翼缘的扭转变形， 设计上可能会导 致组合梁提前产生侧向失稳。 从压杆失稳时组合梁截面受压区对临界失稳 值的影响来看， 朱聘儒6 方法中简单地引入下半 部腹板的面积， 实际上， 在负弯矩作用下组合梁屈 曲时混凝土已大部分开裂， 截面的中性轴是全部钢 材的重心轴， 高于工字钢梁截面的几何中性轴， 其 应力值亦随高度变化。 另外， 张聘儒所提出的 6方 法没有考虑腹板对翼缘压杆的侧向惯性矩贡献， 从 计算结果来看， 将受压翼缘处理为弹性地基上压杆 是偏于保守的。 而“ 工” 字钢受压下翼缘侧向弯扭失稳模型同 时考虑了钢梁下翼缘的侧向变形和扭转变形以及 腹板的弯曲变形 ， 而不是将下翼缘等效为弹性压 杆， 因此与文献 6 中的方法相比具有更高的可靠 性， 与工字钢受压下翼缘侧向弯曲失稳模型相比， 更加实用。 5 结 论 根据组合梁整体失稳的形式建立了“ 工” 字钢 受压下翼缘侧向弯曲失稳和“ 工” 字钢受压下翼缘 侧向弯扭失稳 2 种失稳模型， 并采用能量法对钢 一 混凝土组合梁负弯矩区的侧向稳定性进行了探讨， 给出组合梁在弹性受力阶段与 2 种失稳模型相应 的临界弯矩计算公式。 与现有方法对比， “ 工” 字钢 受压下翼缘侧向弯曲失稳模型由于没有考虑下翼 缘的扭转变形偏于不安全。 而“ 工” 字钢受压下翼 缘侧向弯扭失稳模型较好的模拟了组合梁的整体 失稳， 因此， 计算公式具有更高的可靠性和实用性。 本文没有考虑混凝土翼缘板蹬侧向刚度， 因而给出 的计算公式尚不完善， 有待进一步研究。 参考文献 ： 1 F u k u n t o Y，K u b o M A S u r v e y o f t e s t s O H l a t e r a l b u c k l i n g s t - t h o f b e 跗l s c 2 n d h a t C o l l o q u i u m S t a b i l i t y o f S t e e l S t r u c t u r e s ，L i e g e E C C S a n d I AB $ E，1 9 9 7： 2 3 32 4 0 2 We s t o nG ， N e t h e r c o t DA I a t e r a l b u c k l i n g o f c o n t l n u o lc o in - ls i t e d 秘 J S t r u e t 脚， 1 9 9 1 ， 6 9 ( 3 ) ： 7 9 8 7 3 B S 5 4 S t e e l c o n c r e t e c o m p o s i t e d g e s P a r t 3 - C o d e o f p ra c t i c e f o r d e s i g n o f t e e l b r i d g e 8 t t J L o n d o n ：B r i t i s h S t a n d I mt i t u t i o n ，1 9 8 2 4 C h e n S I mt a b i l i t y o f e o m i t e h 卿 m s i n h c n g b e n d i n g ： D U K ： U n i v e r s i t y o f Wmv i e k， 1 9 9 2 5 蒋丽忠， 邹飞， 余志武 低周反复荷载作用下钢 一混 凝土组合粱的延性 J 铁道科学与工程学报， 2 0 0 5 ， 2 ( 5 ) ： 2 4 2 7 J I AN G l i - z h o n g 。Z O U F e i ，YU Z h i - wu I Ne t i l l t y o f e o ml - i t e s t e e l c o n c r e t e b e a ms u n d e r r e p e a t iv e a n d c y c l i c k M i n g J J o u r ml o f R a i l w a y S c i e n c e a n d E n g i n e e r i n g ，2 0 0 5 。 2 ( 5 ) ： 2 42 7 6 朱聘儒 钢 一混凝土组合梁设计原理 M 北京： 中国建 筑工业出版社， 1 9 8 9 Z HU P i n - r u T h e d e s i g n p r i n c i p l e o f s t e e l c o n e r e e o mls i t e b e a m s M B e i j i n g C la i m m t r u e t s I n d u s t r i a l P r e s s ， 1 9 8 9 7 陈世鸣 连续组合梁侧向失稳的弹性地基压杆稳定解 J 工业建筑， 1 9 9 7 ， 2 7 ( 2 ) ： 2 9 3 3 C I f E N S h i I T Ii n g L a t e r a l b u c l 【 I i n g s o l u t i o n 0 f c o n t i n u o u s c o m- ls i t e b e a ms b a s e d O H t h e t h e o r y o f c o l u mn s mt h e l t i e a l l y l a t e r a l s u p p o r t s J I n d u s t r i a l C o m t r u e t i o n ， 1 9 9 7 ， 2 7 ( 2 ) ： 2 9 3 3 8 聂建国， 田春雨 钢 一 混凝土简支组合梁塑性阶段有效 宽度分析 J 铁道科学与工程学报， 2 0 0 4 ， 1 ( 1 ) ： 3 9 4 3 NI E J i a n - g u o，T I AN C h u ny uP l t i e a n a l y s i s o f e ff e c t i v e e o m ls i t e b e a m md t h J J o u r n a l o f R a i l w a y S c i e n c e a n d E n o n e e r i n g ， 2 0 0 4 ， 1 ( 1 ) ： 3 94 3 9 钟新谷， 舒小娟 钢箱 一 混凝土组合梁正截面承载力的 初步研 究 J 土木工程学 报， 2 1 ) 0 2 ， 3 5 ( 6 ) ：7 37 8 Z t t O N G X i n - g u ，S H I J X i a o - j u a n R e s e a r c h O H b e a r i n g e l 1 一 p i t y o f s t e e l b o x c o n c r e t e c o m p o s i t e b e a m s J J o u r n a l o f C la m C i v i l E n o n e e r i n g ，2 0 0 2 ， 3 5 ( 6 ) ： 7 3 7 8 1 0 叶梅新 ， 张晔芝 负弯矩作用下钢混凝土结合粱性能 研究 J 铁道科学与工程学报， 2 0 0 1 ， 1 0 ( 5 ) ： 4 1 4 7 Y E Me i x i n Z HA N G Y e z h i B e h a v i o r o f s t e e l c o n c r e t e c o m p o s i t e u n d e r t h e a c t i o n o f n e g a t i v e m o ln e n t 【 J J o u r n a l o f R a i l w a y S c i e n c e a n d E n g i n e e r i n g ，2 0 0 1 ， 1 0 ( 5 ) ： 414 7 维普资讯 http:/