源于纵筋面混凝土劈裂的无腹筋板冲切模型.pdf

第 3 3卷 第 z期 Z 0 1 1年 4月 土 木 建 筑 与 环 境 工 程 J o u r n a 1 o f Ci v i l ，Ar c h i t e c t u r a l& En v i r o n me n t a l En g i n e e r i n g Vo1 33 No 2 Apr 2 01 1 源于纵筋 面混凝土劈裂 的无腹筋板 冲切模 型 任 达 ， 刘 坚 ， 焦楚杰 ( 1 广州大学 土木x - 程学院 ， 广州 5 1 0 0 0 6 ； 2 中南大学 ， 土木建筑学院， 长 沙 4 1 0 0 7 5 ) 摘 要 ： 以_ r - 程 中常见 的配 筋率较 大( 0 8 5 ) 、 厚度 较 小( 1 2 0 mm) 的板 为对 象， 通过 对 冲切破 坏 特征 的观 察分析 ， 假 定 沿纵 向钢 筋 平 面 ， 混 凝 土劈 裂 所致 的 纵 筋销栓 失效 为连 锁破 坏 源 ， 建 立 了新 的错动 冲切模 型 并推 导 了上 限解 。研 究发 现 ， 与 按搜 集到 的构 件 样 本 总体 分 析 结 果 相 比 ( 均 值 为 1 0 7 2 ， 变异 系数 为 0 2 5 0 ) ， 符 合上 述特征 的试件 组 ， 其冲切 承栽 力理论计 算值 和试验 观测 值之 比的 均值 变化不 大( 为 1 0 1 7 ) ， 而变异 系数 有 显著 降低 ( 为 0 1 8 4 ) ， 说 明所 作假 定 及 所建模 型 用 于描 述 该类板 的受 力行 为是 合适 的 。 关键 词 ： 混凝 土板 ； 冲切 ； 模 型 ； 腹 筋 ； 承 载力 中图分类 号 ： T U3 7 5 2 文献标 志码 ： A 文章编 号 ： 1 6 7 4 4 7 6 4 ( 2 O l 1 ) 0 2 0 0 2 4 0 4 M o d e l i n g o f Pu n c h i n g Fa i l u r e I ni t i a t e d b y Co n c r e t e S p l i t t i ng a t Lo n g i t u di n a l Ba r Le v e l f o r S l a b s wi t h o u t s he a r r e i nf o r c e m e n t 尺E v Da 。 Lf U J i a n ， J I A0 Ch u J i e ( 1 Sc h o ol of Ci v i l En gi ne e r i ng，Gu a ng z ho u Uni v e r s i t y，Gu a ng z h ou 5 1 00 06，P R Chi n a； 2 Sc ho ol o f Ci vi l a nd Ar c hi t e c t ur a l En gi ne e r i n g，Ce nt r a l s ou t h Uni v e r s i t y，Cha n gs h a 41 00 75，P RCh i n a ) Ab s t r a c t ： A n e w p u n c h i n g f a i l u r e mo d e l h a s b e e n d e v e l o p e d f o r t h i n n e r s l a b s( 1 2 0 mm t h i c k )y e t wi t h a l a r g e r r e i n f o r c e me n t r a t i o ( O 8 5 ) On t h e a s s u mp t i o n t h a t t h e t r i g g e r o f u l t i ma t e f a i l u r e i s t h e l o s s o f d o we l a c t i o n c a u s e d b y c o n c r e t e s pl i t t i n g a l o n g t he h o r i z o n t a l s ur f a c e a t l o n g i t ud i n a l b a r l e v e l ，a n e q u i l i b r i u m e q u a t i o n wa s e s t a b l i s h e d a nd a n u p p e r - b o u n d s ol u t i o n wa s o bt a i n e d Th e c o mp u t a t i o n o f p u n c h i n g s h e a r c a p a c i t y s h o ws t h a t f o r a t o t a l o f 1 9 4 s p e c i me n s c o l l e c t e d，t he me a n a n d t he c o e ffi e i e n t o f v a r i a t i o n a r e 1 0 7 2 a n d 0 2 5 0 r e s pe c t i v e l y As f o r t h e 1 1 6 me mb e r s( o u t o f a l l 1 9 4 o n e s ) wi t h t h e a b o v e c h a r a c t e r ，i t i s f o u n d t ha t t h e r e i s l i t t l e c h a n g e o f t h e me a n( e q u a l t o 1 0 1 7 )y e t a n a p p a r e n t d e c r e a s e i n t h e c o e f f i c i e n t o f v a r i a t i o n( e q u a l t o 0 1 8 4 ) ，wh i c h j u s t i f i e s t h e p r o p o s e d hy p o t h e s i s a n d r e f i n e d mo d e i n e s t i ma t i n g p u nc hi n g r e s i s t a n c e o f s u c h me mb e r s Ke y wo r d s： c o nc r e t e s l a bs ；pun c h i ng；m o d e l ；s he a r r e i nf or c e me n t ；s t r e n gt h 混 凝土板 主要 用 于传 递 面 上 的荷 载 ， 其 承 载 力 一 般可从 弯 曲和剪切 两方 面来考 虑 。相对 于板 的弯 曲而言 ， 人们对 于剪 切 问题 的认 识 还 很 不 足 。从 上 世纪初 Ta l b o t 基 础板 试验起 ， 板 的 剪切 研 究持 续 了 百 年 。早 先 的研 究 多 以试 验 为主 ， 涉 及 的 参 量 范 围 较广 ， 包括 混凝 土强度 、 配筋 率 、 构 件尺 寸 、 控制 截 面 周长 、 轻骨料 、 钢纤 维等 等 ， 其后 还 出现 了借 助钢 板 、 高性 能纤 维增 强复合 材料 ( F R P ) 等对 板进 行抗 冲切 加 固方 面 的探 索口 ， 但 多 限 于定 性 分 析 ， 或 仅对 数 据作简单回归， 所得公式缺乏物理意义。理论工作 主要 包括极 限 平衡 法 、 弹 塑 性 理论 及 能 量 原 理 的运 用 ， 辅 之 以有 限元 法 等数 值 分析 手 段 等 。 ， 问题 在 于 ， 剪 切机理 仍不 完全 清楚 ， 模 型假 设 与构 件实 际破 坏 过程 、 表现 特征存 在诸 多偏 离 ， 精 度有 限 或失之 繁 收 稿 日期 ： 2 0 1 0 1 1 - 2 3 基 金项 目： 国家 自然科学基金项 目( 5 0 7 0 8 0 2 2 ) ； 建设部科 研开发 项 目( 1 0 一 K3 2 7 1 0 K 4 1 8 ) ； 广州 市属高校“ 羊城 学者” 科 研 项 目( 1 0 A0 4 3 G) 作者简介 ： 任达 ( 1 9 7 4 一 ) ， 男 ， 博士生 ， 主要从事 混凝 土结构理论与工程应用研究 ， ( E ma i l ) r e n d a 2 0 0 9 9 1 2 6 c o rn。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第2 期 任达 ， 等 ： 源 于纵 筋 面混 凝土 劈 裂的 无腹 筋板 冲切 模 型 2 5 复 。在 寻求一 般 解 析 解 有 困难 的情 况 下 ， 若 能 着 眼 工程 中大 量存 在 、 具有 某些 典 型特 征 的 板 ， 从破 坏 特 征 出发建 立更 符 合 实 际受 力 行 为 的理 论 模 型 ， 不 仅 可用 于估 计此 类 板 的 冲切 承 载 力 ， 对 一 般 板 破 坏 机 理 的研 究 亦有 重要 参 考价 值 。 城市 建筑 工 程对层 高 往往 有 限制 ， 为节 省 空 间 、 获取最 大 净空 高度 ， 常 采用 无 梁楼 盖 结 构形 式 ， 与 基 础板相 比其 楼 板 厚 度 往 往 不 大 、 纵 筋 配 筋 量 较 大 。 对具 有这 种特 征 的板 ， 从 其 实 际破 坏 特 征 出 发 探 讨 抗 力机 制 ， 并依 据 塑性极 限理论 建 立 相应 的模 型 ， 最 后 与 国 内外文 献报 道 的大 量试 验结 果进 行 比较 。 1 冲 切 破 坏 的机 构 特 征 任 何结 构及 构 件在 破坏 时 可能 形 成 的机 构 分 为 两类 ： 串联 机构 和 并 联 机 构l_ 1 。前 者 各 部 分 形 如 链 条 串联 ， 例 如轴 心受 拉杆 件 ， 某个 截 面 失 效 即意 味 着 整 体破 坏或 断链 ； 后 者 各部 件 以并 联 方式 构 成 ， 只 有 全 体部 件都 失效 才 导致 机 构发 生破 坏 。若 将 塑 性 铰 看 成局 部 破 坏 ， 超 静 定 框 架 或 连 续 梁 等 当 属 此 类 。 框 架梁 首 个塑 性 铰 形 成 后 ， 由于 塑 性 铰 能 够 维 持 抵 抗 弯矩 ， 结 构还 能进 一 步增 荷 ， 直到 其 它 部位 相 继 出 现 塑性 铰 ， 形成 机 动 体 系 ； 就 冲 切 破 坏 而 言 ， 外 荷 产 生 的剪 力 由冲切 斜 锥 面 上 的 剪 压 区混 凝 土 、 骨 料 咬 合 作用 、 纵筋 销栓 等 3者 共 担 ， 任一 部 分 破 坏后 立 即 将剪力卸给其余部分 ， 直至各部分均破坏并致整体丧 失 承载 力 ， 故 从 本 质 上 说 ， 冲 切 截 锥 面属 并 联 机 构 。 冲切 锥面又 有 其 特殊 性 ， 带 有一 定 的串联 特 征 ， 这 一 概念 对于抗 冲切构模 十分重 要 。对 于抗 冲切 机制 ， 任 何部 分在失效 软化后 都会 瞬即退 出工 作 ， 原有 负荷 被 迫向其余部分转移， 这些部分可能在瞬间因不堪重负 而发 生连锁 破 坏 ， 致使 破 坏 锥从 母 体 冲脱 。 因此 ， 连 锁破坏开始时的状态应视为极 限状态 ， 其荷载即为极 限荷 载 ， 构 建 冲 切 强 度 计 算 模 型 必 须 以此 状 态 为 基 础 ， 将 连锁破坏 起始时 刻的抗力 视为极 限承载力 。 2 源 于纵筋 面劈裂错动 冲切假 说 以往 的塑性 分 析 通 常 假 定 ， 破 坏 机 构 沿 斜 截 面 发生 相互 错 动 ， 分 析 表 明 ， 与 这种 错 动机 构 相应 的破 坏 面上 的正应 力 恒 不 为拉 l 】 ， 因此 传 统 的错 动 模 型 所描 述 的是 剪 压 破 坏 ， 而 不 是 剪 拉 破 坏 。剪 压 破 坏 的本 质 是剪压 区 的混 凝 土达 到 复合 受 力极 限 状 态 ， 根据 上述 连锁 破坏 概 念 ， 这等 于认 为 ： 试 件 的破 坏 源 于剪 压 区未裂 混凝 土 部分 的失 效 。然 而 通 过对 冲切 破 坏 后截 锥体 的 观测 ， 发 现从 距 柱 周 约 2 h 。 ( h 。为 有 效 板厚 ) 的 冲切锥 扩底起 ， 向外 沿纵 筋 平 面 常存 在 水 平 劈 裂段 a e ( 图 1 ) ， Gu a n d a l i n i 等_ 4 亦 在试 验 中观 察 到这 一现 象并 做 了细 致 的 描 述 ， 其 6块 足 尺 系 列 板 的截 面 图较为 清楚 的反 映 了上述 事 实 。且 当板 的 配 筋 率较 大 ， 板厚 较小 时 ， 这种 特征 似 更为 明显 。 图 1 源 于 纵 筋 面 混 凝 土 劈 裂 的 冲 切 模 型 其原 因可从 混 凝 土 构 件 粘 结 破 坏 机 理探 讨 ： 首 先 ， 当纵 向钢 筋 配 筋 量 增 大 后 ， 板 内纵 筋 间距 变小 ， 这使 得各 相 邻纵 筋周 围的混凝 土 劈裂 裂 缝 之 间相 互 连通 所需 的发展 路径 变短 ， 即更 易贯 通 ， 对 那些 处 于 纵筋 平 面 内或其 附 近的 裂缝来 说 尤 甚 ； 其 次 ， 当单 位 板 宽所受 的弯矩 一定 时 ， 与厚 板相 比 ， 薄 板 因有 效 厚 度较 小 ， 用于 抵抗 弯矩 的力臂 也相 应 较短 ， 板 内纵筋 受 到 的拉 力 会更 大 ， 使 变 形 钢 筋对 周 围 混 凝 土 的 径 向挤 压作 用 更强 ， 更利 于 径 向裂缝 的开展 与 延 伸 ， 当 临界 斜裂 缝 发展 到纵 筋 位 置 时 ， 极 易 与 这些 已有 裂 缝 通 连 ， 因而 ， 此 时混 凝 土板较 易 沿纵 筋 平 面发 生劈 裂 。相对 而 言 ， 基 础板 一般 配筋 率 较 小 ， 有 效 厚 度较 大 ， 加 之板 面 作 用有 下部 土 体反 力 产 生 的横 向压 应 力 ， 一 定 程度 上 阻碍 了劈裂 的形 成 ， 上 述 现象 较 难 出 现 。 由此 推测 ， 对 于配 筋率 较 大 的薄板 ， 破 坏 截 锥体 的形成 可 能始 于纵 筋 平 面 内混 凝 土 的 水 平 劈 裂 ， 并 直 接 导致 钢筋 销 栓 失 效 ， 其 负荷 被 迫 向其 余 部 分 转 移 ， 进 而触 发 连锁破 坏 。从 破坏 机 理看 ， 它 是 以纵 筋 销 栓 失效 作 为破 坏 源 ， 而 不 是 剪 压 区混 凝 土 的开 裂 软 化 ， 与传 统模 型 描述 的情 况不 同 ， 因此建 立 模 型应 以纵筋 平 面 内 ， 混凝 土 即将 开 裂 而 未 裂 时 的受 拉 极 限状 态为依 据 。针 对具 有 上 述 构 造 特 征 的板 ， 由试 验 表征 及机 理 分 析 ， 提 出源 于 纵 筋 面 混 凝 土 劈 裂 的 错 动 冲切模 型 ， 并作 假定 ： 1 ) 破 坏 面构 成 在几 何 上 ， 该 破坏 模 型假定 冲 切破 坏面 是 由两 段 直线 ( 斜 直 段 与水 平段 ， 分 别对 应 图 l中 O a与 a e 段 ) 构成 的折 线 以柱 边为 流 动准线 ( 图 1 点 O的轨 迹 ) 回转 而成 的 周 界 面 ； 2 ) 运动 特征 以此 破 坏 面为 界 ， 将 板分 成 冲 切破 坏锥 和外 部 冈 0 域 2部 分 ， 错 动 发 生 时 ， 破 坏 锥 沿 与板 面垂 直方 向相对 于外 部 刚域产 生竖 向位 移 。 3 破 坏准则 在 完全 塑性 极 限分 析 中 ， 一 般认 为 材 料 是 刚 塑 性 的 。在岩 土类 材 料 ( 包 括混 凝 土 ) 的分 析 中 ， 常 采 用 Mo h r c o u l o mb准则 ， 它 由 2条关 于 轴 对称 的直 线所 构成 ， 即 r C a t a n ( 1 ) 式 中 ， 为 内摩 角 ， 如 图 2所 示 ， c与 有 关 ， 习惯 上 称 为 粘聚 力 ， 二者 均 为常数 。 该准 则是 外 凸 强 度 理 论 的 下 限 ， 相 当 于双 剪 统 一 强 度理 论 中 b为 零 的情 形 _ l ， 没有 考 虑 中 间主 应 力 效应 ， 且 与 多数真 三 轴试 验结 果 有差 距 ， 这 必将 对 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 土 木 建 筑 与 环 境 工 程 第3 3卷 材料 强度乃 至结构 极 限荷载分 析产生 影 响 。 4源 于纵 筋 面 劈 裂 的 冲切 上 限解 由与屈服 条件 相 关 联 的 流动 法 则 ， 屈 服 包 络 线 上各点应 该 与实际破 坏锥 面母线 依照 固定角 度 一 一 对应 ， 再 结合 前面 的直母线 假定 可知 ， 冲切锥 母线 斜 直段 o a与柱 轴 向的夹 角亦 为 ， 由图 2知 c与 存 在 以下关 系 ： 2 m 一 图 2材料 破坏 准则 ( 2) 即 c一 二 ( 3 ) ZC OS 式 中 ，f 。一 v 。 ， 为混 凝 土有 效抗 压 强度 (v 为强 度折 减系数 ) 。 冲切抗 力上 限解 可 通 过 建 立 虚功 方 程 得 到 ， 但 注意 到破坏 面上 的应 力分 布 特征 ， 图 3 ( a ) 中斜 截 面 上 的应 力 口、 r经变换 可 以等 效成 图 3 ( b ) 中的形 式 ， 在 r z坐标 系 中， 由正交条 件并 考虑 到式 ( 1 ) 有 O P f O ， J 图 3破 坏 面 上 的 应 力 等 效 r c s l n 一 a s e c ( 4 a ) 口 。一 C C OS ( 4b) 则 图 3 ( a ) 中应力 、 r 可 等效 为 图 3 ( b ) 中破 坏 面上 的切 向剪 应力 和 径 向 拉应 力 。 ( 此 处应 力 系 指 每单位 斜面积 上沿 箭头所 指方 向上 的合力 ) 由竖 向静 力平 衡 条 件 建 立平 衡 方 程 ， 可 得 到 极 限破坏荷 载如 下 P r ( M 。 + 2 7c ) c d z + I U o + 2 n ( r + b ) bf ( 5) 式 中 ， “ 。 代表 柱周 长 ， b为水平 劈裂 宽度 ， z 为构 件 有效厚 度 ， r 一 r ( z )， 为破 坏锥扩 底处 到柱边 的距 离 ， 即图 1中点 a到 z轴 的距 离 。据 图 3 ， 破 坏锥 面 直 母线方 程设 为 r z t a n ( 6 ) 将式 ( 3 ) 、 ( 6 ) 代 入式 ( 5 ) 有 ： P 一 ( 2 + 】 t a n ) 21+ CU S 0 Z n f , f F o 4 - 2 1 t a “ 十 b ) b ( 7 ) 式 中 ， 一 “ 。 2 n， 对 于圆 柱 即为 圆 的半 径 ， 对 于矩 形或 其它异 形柱 ， 则相 当于周 长为 “ 。 的该 集 中 力域 的等效 半 径 ， 因此 上式 能 适 用 于 各 种 柱形 。注 意到 s e c 0， 并 令 t a n t， 上式 化为 P一 ( 2 r o + ) ( r 干7 一 ) + 2 n f r n + l + b ) b ( 8 ) 为使 P取 得最 小值 ， 令 O P 一 0 ，由此 可 得水 平 拉裂 宽度 b 与 t的关 系式 ： 6 一 番 c 一 ( ) 至此 ， 极 限 冲切荷 载 P 的表 达 式 中仅 剩 待定 参 量 与 t。根据 对 破坏 试 件 的观 测结 果 ， 普通 混 凝 土板 的斜 截 面 破 坏 锥 倾 角 约 为 2 7 。 左 右 ， 即相 当 于 t 一2 ， 故 值 可据式 ( 8 ) 经试验 数据 拟合 确定 。 5 理论计算值 与试验值的 比较 通过对 国 内外 大量 试验数 据 的分 析 ， 结果 表 明 ， 对混凝 土强 度 变化 较 敏 感 ， 对 计 算 结 果 进 行拟 合 得 到 关 系式 ： v 一 ( ) 一 。 船 ， 回代 到式 ( 8 ) 可 以反算 出冲切荷 载值 ， 再 将其 与试 验 值 比较 ， 并 以 该 比值 为 样 本 求 得 平 均 值 为 1 0 7 2 ， 变 异 系 数 为 0 2 5 0 ( 见 表 1 ) ， 可 见 按 式 ( 8 ) 计 算 所 得 承 载 力 与 实 测值 之 比的变异 系数 较大 。 表 1 理 论 值 与 试 验 值 的 比 较 附注 ： 1 表 中试件( 1 9 4个 ) 均为周边简支无腹筋板 ， 不含小剪跨 、 边约束 、 钢纤维 、 轻骨料、 延性 冲坏等情况 ， 参见 文献 1 ， 7 ， l 0 ， 1 2 ， 1 4 ， 1 5 2 x 指各试验者所有试件理论计算值与试验值之 比的均值 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 2 期 任 达 ， 等 ： 源 于纵 筋 面 混凝 土劈 裂 的无腹 筋板 冲切 模 型 2 7 原 因在 于 ， 源 于 纵 筋 面 劈 裂 的 错 动 理 论 模 式 主 要 是针 对配 筋率 较 大 的薄板 建立 的 ， 对 于 其 它情 形 ， 如 纵 向配筋 较弱 ， 或 板厚 度较 大 ， 特别 是 二 者 同时满 足 的板 ， 按 该模 式 计 算 将 造 成 理 论 值 和 试 验 值 的较 大偏 离 ， 且从 计算 结 果看 ， 配 筋率 的影 响似 乎 更 为 明 显 ， 依 次 以 p 0 4 5 ， 0 5 5 ， 0 8 5 为 条 件 筛 选 出 符 合 的 试 件 组 ， 结 果 表 明 ： 当 配 筋 率 从 0 4 5 0 8 5 以 0 1 的 台 阶 递 增 ， 理 论 值 与 试 验 值 之 比 的变异 系数 呈 递减 趋 势 ， 即 按 该模 式 计 算 的总 体 精 度 越来越 好 ； 而 当 J0 超 过 0 8 5 oo 之后 ， 这 种 规律 并不 明显 。据推 测 ， 该 情 形 下 ， 钢 筋 的 间 距 已经 足 够 小 ， 此 时是 否发 生这 种沿 纵 筋面 水平 劈 裂模 式 的冲切 破 坏 还将 取决 于 有 效板 厚 、 保 护 层 厚 度 等 因素 的综 合 影 响 。 为 此 ， 对 满 足 该 破 坏 模 式 要 求 的 ( p 0 8 5 ， h 。 1 2 0 mm) 1 1 6块 板 进 行 了 单 独 计 算 ， 其 理 论值 与 实 测 值 之 比 的 平 均 值 ( 为 1 0 1 7 ) 变 化 不 大 ， 但变 异 系 数 为 0 1 8 4 ， 降低 的 幅 度 较 大 ， 说 明用 提 出 的源于 纵筋 面劈 裂错 动 理论 模 式估 计 配 筋率 较 大 的薄 板构 件 的极 限承 载力 是合 适 的 。 6 结 论 1 ) 冲切 破坏 截 锥 面本 质 上 属并 联 机 构 ， 但 却 带 有 一定 的 串联 特 征 ， 抗 冲切 机 制 应 视 连 锁 破 坏 起 始 时刻 的状 态为 极 限 状 态 ， 构 建 抗 冲切 模 型必 须 以此 状 态为 基 础 。 2 ) 对 配筋率 较 大 的薄 板 ， 建 议 以纵 筋 销 栓 失 效 作 为连 锁破 坏 源 ， 以纵 筋 平 面 处 的混 凝 土 将 裂 而 未 裂 时 的受拉 极 限状 态 为依据 ， 建 立错 动 冲切 模 型 。 3 ) 基 于破 坏 源 于纵 筋 面劈 裂 的 假 定 ， 推 导 得 到 了 冲切 抗 力上 限 解 ， 并 与满 足 模 型 特 征 的板 的试 验 值 作 了 比较 ， 理 论 值 与 实 测 值 之 比 的 变 异 系 数 为 0 1 8 4 ， 与 按所 有 板 计 算 所 得 的 变 异 系 数 0 2 5 0相 比， 有 较大 程度 的降低 ， 充分 说 明用 上 述 理论 模 型估 计 配筋 率较 大 的薄 板构 件 的极 限承 载力 是合 理 的 。 参考 文献 ： r 1 AS CE ACI C OM M I TTEE 3 2 6 S h e a r a n d d i a g o n a l t e n s i o n ，p a r t 3 ，s l a b s a n d f o o t i n g s J J o u r n a l o f ACI ，19 62，5 9( 3)： 3 53 39 5 r 2ES FAHANI M R，KI ANOUSH M R，MORADI A R Pu nc h i n g s he a r s t r e n gt h o f i nt e r i o r s l a b c o l umn 3 c o nne ct i o ns s t r e n gt he ne d wi t h c a r b o n f i be r r e i nf or c e d p o l y me r s h e e t s口 E n g i n e e r i n g S t r u c t u r e s ，2 0 0 9 ，3 l ( 7)：1 53 5 1 54 2 T H E0 D( ) R A KO PO U I O S D D ， SW A M Y R N A d e s i gn mo de l f or pu nc hi ng s he ar o f FRP r e i nf o r c e d s l a b c o l u mn c o n n e c t i o n s J j Ce me n t a n d Co n c r e t e Compo s i t e s，2 0 08，30( 6)：54 4 5 55 L 4 j GUANDAI I NI S， B URDET O I ，M UTTON1 A Punc hi n g t e s t s of s l a bs wi t h l ow r e i nf or c e me n t r a t i o s J _ ACI S t r u c t u r a l J o u r n a l ，2 0 0 9，1 0 6( 1 ) ：8 7 9 5 5I E E J H，Y 00N Y s ，I E E S H e t a 1 E n h a n c i n g p e r f o r ma n c e o f s l a b c o l u mn c o n n e c t i o n sJ J St r uc t ur a l En gi ne e r i n g，2 0 08，13 4( 3)：44 8 4 57 r 6S HERI F E G，EHAB E S，B RAHI M B I n f l u e n c e o f r e i nf or c e me nt o n t he be ha v i o r o f c o nc r e t e br i d ge d e c k s l a b s r e i n f o r c e d wi t h F RP B a r s J J C o mp o s f o r Cons t r ，2 007， 1 1( 5) 4 49 - 45 8 7安玉杰 ， 赵 国藩 ， 黄 承逵配筋钢 纤维 混凝 土板抗 冲 切 性 能 的 试 验 研 究 J 建 筑 结 构 学 报 ，1 9 9 4 ，1 5( 2 ) ： 11 1 6 AN YU J I E，ZHAO GUO F AN ， HUANG CH ENG KUI Expe r i me nt a l s t u dy on pu nc hi n g s he a r r e s i s t a nc e o f S F R C s l a b s w i t h s t e e l b a r s E J J o u r n a l o f B u i l d i n g St r uc t ur e s， 1 99 4，l5 (2 )： 11 16 r 8 NAAMAN A E， I I K HI TRUANGS I I P V， P a r r a M o nt e s i no s G Punc hi ng s he a r r e s po ns e of hi gh pe r f o r ma nc e f i b e r r e i nf or c e d c e m e nt i t i ou s c o m p o s i t e s l a b s E J A C I S t r u c t u r a l J o u r n a l ， 2 0 0 7 ，1 0 4 ( 2 ) ：1 7 0 1 79 9 J I A NG D H， S HE N J HS t r e n g t h o f c o n c r e t e s l a b s i n p u n c h i n g s h e a r J J o u r n a l o f S t r u c t u r a l En g i n e e r i n g ， 19 8 6，1 1 2(1 2)：2 5 78 259 1 1 O KI NN UN E N S ，N YL AN DE R H，T OL F S y mme t r i c a l pu nc hi n g of r e i nf o r c e d c on c r e t e s l ab s： a n a na l y t i c a l i nv e s t i ga t i on b a s e d on n onl i ne a r f i n i t e e l e me nt mo de l i ng E J AC I S ， 1 9 8 8 ，8 5 ( 3 ) 2 8 6 2 9 4 r 1 1 N0W AK A S， COI I I NS K RRe l i a b i l i t y o f s t r u c t u r e s M 重庆 ： 重庆 大学出版社 ， 2 0 0 5 1 2 周朝 阳钢筋混凝土板和基础 的冲切 承载力 R 混 凝 土结构设计规范课 题 复合受 力专 题组研 究报 告 ( 冲一 1 3 ) ， 长 沙 ： 长 沙 铁 道 学 院 ， 1 9 9 1 1 3 俞 茂宏 ， OD A Y， 盛谦 ， 等统一强度理论 的发展及其在 土木水利等 工程 中的应用和经济意义 J 建筑科学与 工 程 学 报 ， 2 0 0 5， 2 2 ( 1 ) ： 2 4 4 1 YU MA0 H0NG， 0DA Y， SHENG QI AN，e t ，a I De v e l o pme nt of u ni f i e d s t r e ngt h t he o r y an d i t s a pp l i c a t i ons i n c i vi l e n gi ne e r i n g a nd i t s e c o no mi c s i g n i f i c a n c e J J o u r n a l o f Ar c h i t e c t u r e a n d C i v i l Eng i ne e r i ng， 2 00 5，22( 1)： 24 41 1 4 R E G AN P E S y mme t r i c p u n c h i n g o f r e i n f o r c e d c o n c r e t e s l a b s J Ma g a z i n e o f C o n c r e t e R e s e a r c h ， l9 86， 3 8(1 3 6)： 1 8 2 6 1 5 任达 无腹剪 混凝 土板 受 冲、 剪 承 载力研 究 D 长沙 ： 中南大学土木建筑学 院 ， 2 0 0 2 ( 编 辑 胡 玲 ) 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m