钢筋混凝土构件组合体徐变系数的计算.pdf

第 2期 2 0 1 3年 4月 水利水运工程学报 I I Y I 壕D - S a匝NCE AN D E N口 t G No 2 Apr 2 01 3 钢筋混凝土构件组合体徐变系数的计算 黄卫兰 ，陈灿明 ，陈 程 ，唐崇钊 ，陆道彪 ( 1 南京水利科学研究院 水利部水科学与水工程重点实验室，江苏 南京2 1 0 0 2 9 ； 2 江苏省苏科建设技术 发展有限公司，江苏 南京2 1 0 0 0 8 ) 摘要 ： 钢筋混凝土构件的徐变可以用来估计结构物如大型桥梁的长期变形， 不仅与混凝土的徐变特征有关， 其 取值还涉及构件配筋及受力状况 以钢筋混凝土构件为对象， 推导了钢筋混凝土构件在轴向受压和压弯状态下 徐变系数的计算方法， 分析了徐变可复、 不可复和部分可复3种徐变方程计算结果的差异 ， 采用混凝土标准试件 和钢筋混凝土配筋压柱进行了徐变试验， 并分析比较了计算结果 结果表明， 文中介绍的3种徐变方程的计算结 果与试验结果接近 ， 可以方便应用 关键词 ： 钢筋混凝土； 组合体； 徐变系数； 计算方法 中图分类号： T V 3 3 5 文献标志码 ： A 文章编号 ：1 0 0 9 6 4 0 X ( 2 0 1 3 ) 0 2 一 O O 6 4 0 7 承受长期荷载的钢筋混凝土构件 ， 荷载不变时钢筋应力增加而混凝土应力减小 ， 这种现象称混凝土徐变 引起的构件应力重分布 由于钢筋对混凝土徐变的影响 ， 钢筋混凝土构件的徐变变形将小于无配筋构件的变 形 在混凝土变形特征及工作环境给定时， 这种含筋构件 的应力重分布及其变形特征主要与受力钢筋用量 、 布置及构件 的受力状态有关 J 我国混凝土徐变研究最初有赖于大坝观测试验、 大体积混凝土结构温度应力计算和钢筋混凝土构件预 应力衰减估计等应力问题研究的开展， 松驰系数成了徐变试验结果， 应用于原观分析及温度应力的计算 变 形控制是现代桥梁建设和大跨径钢筋混凝土桥梁营运管理 的重要技术 轴压和弯曲是桥梁构件 ( 塔柱 、 梁) 的主要荷载变形 ， 有关规范和以往研究 I 3 给出和讨论 了钢筋用量对构件轴压变形的影响 ， 没有涉及到布筋 状况和弯曲变形下的取值问题， 本研究认为由轴压修正的取值不能运用到弯曲变形的计算 钢筋混凝土构件是非均质多连体， 在计算结构或构件体系的长期变形时将其简化为单体， 需要给出含筋 混凝土的组合徐变系数 在确定构件的组合徐变特征如徐变系数、 徐变度及弹性模量时， 可以采用试验法、 经 验取值法、 修正公式法等途径 试验法可以通过典型布筋方式、 构件尺寸形状和荷载状态等条件的构件变形 和应力测试 ， 作为验证用 经验取值是一种笼统的取值法， 运用时还有赖于工程师的经验与判断 根据构件配 筋状况及受力状况的不同， 采用修正公式确定配筋构件的组合徐变系数对于计算钢筋混凝土结构的长期变 形具有重要的实用价值 就计算分析而言， 同一问题的计算结果及演算推导的繁简， 会因采用的变荷载下混凝土徐变计算法， 即 徐变方程式的不同而有差异 其中最简单的有有效模量法和老化理论法( 或流动率法) ； 考虑应力减少时徐 变部分可复的计算方法和具体形式较多 J ， 弹性徐变理论( 及类似的公式) 在我国水利界是影响广、 应用多 的一种徐变计算法， 该法可以考虑早龄期混凝土徐变部分不可复( 晚期完全可复) ， 然而对本问题的推演计 算却颇为繁难u5 j ， 要应用数值解析法 本文以钢筋混凝土压柱和梁为例， 探讨计算方法和构件承载形式对计 算结果的影响， 同时采用配筋压柱试件和纯混凝土压柱试件作徐变测试 ， 将试验结果与计算结果作对比分 析， 提出较为简单而又接近实际的计算方法 收稿日期： 2 0 1 2 - 0 7 - 0 6 作者简介： 黄卫兰( 1 9 6 1 一 ) ， 女， 安徽巢湖人， 高级工程师， 主要从事水工结构的试验 、 检测与安全评估 E ma i l ：wl h u a n g n h r i c n 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 2期 黄卫兰 ， 等： 钢筋混凝土构件组合体徐变系数的计算 6 5 1 钢筋混凝土压柱的组合徐变系数 1 1 基本方程 以 E ， 占 ， 表示钢筋( 纵 向) 的弹性模量、 应变及应力 ， 以 E， 占 ， 表示混凝土的弹性模量 、 应变和应力 其中除E 外， 其他各变量均可视为时间的函数 P， ， ， 分别为钢筋混凝土压柱上的轴向荷载、 钢筋和混 凝土截面积及压柱配筋率 在线应力应变假设下， 根据钢筋和混凝土的应变协调条件， 有 = ( 1 ) 有效模量法计算混凝土的应力应变 ， 假定混凝土应力减小时徐变完全可复 ， 将变形协调方程( 1 ) 变换成 如下形式 ： = 吾( 1 + ) ( 2 ) E 。 E 、 丫 。 、 式中： 为 昆 凝土的徐变系数 徐变 曲线平行假说 ( 老化理论 ) 或流动假定 ， 假设混凝土应力减少时徐变变形完全不可复 ， 协调方程( 1 ) 可写成如下形式 ： = + C ( ) 一 百1 d r ( 3 ) 式中： C( 7 _ ， 1r ) 为混凝土徐变度 ， 弹性模量 为时间变量 E( t ) 或 E( ) 在计算钢筋混凝土构件变形及截面应力 的重分布时 ， 当混凝 土应力减小， 有效模量法假设徐变完全可 复 ， 老化理论假设徐变完全不可复， 因此 2种计算方法所得结果相差最大 本文主要讨论方程( 2 ) 和( 3 ) 两种 形式 的协调方程 ； 作为 比较 ， 还推演讨论了考虑徐变部分可复的继效流动率法 的近似结果 钢筋混凝土组合柱的常荷载P由钢筋与混凝土共同承担， 有荷载平衡方程如下 o r+ ：P ( 4 ) 式中： = w为截面配筋率 应用平衡方程( 4 ) 与变形协调方程( 2 ) 或( 3 ) 可以解出应力 或 由于构 件的变形与钢筋应力成比例， 在解出应力 及其初始值 ， 后， 即可得到构件组合体的徐变系数 ： = 一一 1 ( 5 ) u g I t = l 1 2 按有效模量法求解方程 引人弹性模量比， 并记 以 r t =E E( 。 ) ， 将协调方程 ( 2 ) 写成如下形式 ( 6 ) 再将式( 6 ) 代入方程( 4 ) ， 经移项整理 ， 即可得到钢筋应力 计算公式如下 O g 。 0 r 0 前 式 中： a r 0为混凝土应力初始值 ； o - 。=P ( ( 1+l z n ) ) 注意到 J = 0 ， 将式( 7 ) 代人方程( 5 ) ， 可得钢筋混凝土压柱综合徐变系数 m ( 8 ) 由于截面的初始应变为 ： E ， 平均应力为 P ( ( 1+ ) )， 故而钢筋混凝土压柱的组合弹模 E 为 ( 9 ) 因 i0， z n 0， 故 由式 ( 8 ) 可得 l ， 由式 ( 9 ) 得 E E 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 水 利 水 运 工 程 学 报 2 0 1 3年 4月 1 3摄 老 化 理 论 法 求 解 万 程 将方程( 3 ) 两边乘以 E ， 再求导可得 o r O - E g E+ E g C ( t ， 1 ) ( 1 0 ) 改写平衡方程( 4 ) 为 o r = P w I z o ， 然后用 o r 及其一次微分代人式 ( 1 0 ) ， 可得到求解 o r 的一次变系数非齐 次微分方程 昙 ， 式 中 ： 凡 ( ) = E s E ( ) 此 方 程 的 初 始 条 件 仍 为 s r = 。 ， 其 中 n = E g E ( r ) ， 。 南 方 程 ( 1 ) 的 解 为 ： + 詈 l _ e x p ( 一 d r ) ) ( 12 ) 式 ( 1 2 ) 等号右边第 1项 n o - 。 为钢筋的初始弹性应力 ， 第 2项除以 n O 。 即为压柱的组合体徐变系数 ： m 一e x p ( 一7 7 ( ， r ) ) ( 1 3 ) ) = 由于t x n ( t ) 值相对较小 ， 桥用高性能混凝土早期强度和弹性模 量都较高 ， 3 d后的弹性模量增长趋于缓 慢 当 E ( 3 6 0 ) E( 3 ) 的比值在 1 31 4范围以内时 ， 可以采用下式计算 n ( t ， r 。 ) ： 叼 ( t , r 1 ) = ： 此 时 压 柱 的 徐 变 系 数 m 可 写 成 如 下 形 式 ： m 赤 ( 1 一 e xp ( 一 ) ) ( 15 ) 1 4 徐变部分可复压柱综合徐变系数近似计算式 混凝土荷载应力减小或经历一段加载时间后卸载 ， 徐变部分可复已为试验普遍证实 继效流动法 将 徐变度 C分为可复变形 C y ( 又称弹性后效 ) 和不可复徐变 C 两部分 ， 协调方程形式如下 = 詈+ t ， 一 c ( 一 丁 ) + c ( ) 一 百 1 d r ( 1 6 ) 式中 ： 可复变形 C 和徐变度可直接由试验给出， 两者之差即为不可复徐变 C 可复变形 C 与加载时的弹性 瞬时变形相 比一般在 0 1 2 0 1 8范围内， 卸载后 4 8 h可以达到徐变稳定值的 5 0 8 0 “ 为简化推演 计算 ， 将这一变形归并人弹性变形而采用迟后模量 E 代替弹性模量 E， 钢筋混凝土压柱的变形协调方程可 以写成如下形式 O g = E + 一 ( r ) 一 击 d ( 17 )y d C 式 中： 迟后模量 ： ( 1+E C ) =E( 1+ ) ， 为可复徐变系数 ， 其值为 E C 上述方程 ( 1 7 ) 与老化理论法 的协调方程 ( 3 ) 形式相同 ， 可 以与平衡方程( 4 ) 一起联合求解 ， 结果如下 + 1 _( - ne x p ( ) ( 1 8 ) s + 面 卜 ) j ) 取弹模 E为常量 附1 ) ， 叼用下式计算 ： 叼= = ( 1 9 ) 式中： 为不可复徐变系数， 其值为 E ( ) C 将式( 1 8 ) 减去初始值 n O 。 ， 得到依时间增加的应力值 如下 s - n 。 + 尚( 1 - ex p ( _ ) (2 0 ) 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 2期 黄卫兰，等： 钢筋混凝土构件组合体徐变系数的计算 6 7 两边除以应力初值 n o 。 ， 再以可复变形系数 ( ) 取代稳定值 ， 可得压柱综合徐变系数 如下 + ( 1 _ e x p ( 。 ( 2 1 ) m + 葡 一一 7 7 L z 式中： 7 7 为 n ( t ， r 1 ) ( 1+ ) ； n为 E g E( 1 ) ； 为 E ( 1+ ) E ( 1 ) ； ， ( ) 为可复徐变系数 ， t 大于 5 d 后可取其稳定值 计算 2 算例与试验验证 制作 2组试件， 混凝土强度等级 C 6 0 ， 一组配置纵筋 为 2 ， 另一组未配筋 ， 试件为直径 2 0 a m， 高 6 0 c m 的圆柱体， 内置标距 2 5 c m的差动电阻应变计 配合比说明见表 1 ， 具体材料为： 江苏巨龙水泥集团有限公司 生产的巨龙牌 P I 1 5 2 5 R水泥 ； 南京热 电厂 I 级粉煤灰 ； 宿迁洛马湖产的细骨料河砂 ； 徐州睢宁产石灰岩碎 石 ； U C 一型高效减水剂 ； I 1 级钢 表 1 每立方米混凝土材料用量 T a b 1 Ma t e r i a l d o s a g e s p e r c u b i c me t e r o f c o n c r e t e 龄期 7 d加载 ， 测得的弹性模量及徐变系数 ， 以及按上文计算的钢筋混凝土柱的组合弹模及徐变系数见 表 2 计算时 E及 均用未配筋一组试件的相应值 表 2 试验测值及计算值 比较 T a b 2 C o mp a r i s o n b e t we e n me a s u r e d a n d c a l c u l a t e d v a l u e s 从表 2可见 ， 有效模量法与老化理论法的推算结果相差不大 ， 继效流动法和老化理论法的结果与试验值 更为接近 由于钢筋的截面刚度( E ) 与截面混凝土刚度之 比 凡相对较小 ， 钢筋对徐变 的影响也小 ， 这是 3 种徐变计算法结果相差较小且都与实际测值接近的主要原因； 普遍的试验结果认为， 徐变变形中可复部分 所 占比例较小 ， 以不可复部分为主， 这是表 2中老化理论法较有效模量法结果更接近试验值 的原因； 由于继 效流动法考虑了徐变的部分可复性 ， 可复变形取用测试结果 ， 其计算结果介于前两者之 间并与实i 贝 0 值更接 近 ， 这是可 以理解 的 从计算结果的真实性及工作繁简看 ， 3种徐变计算方法都可 以接受 3 钢筋混凝土受弯构件的组合徐变系数 钢筋混凝土矩形梁高 h ， 宽 b ， 上下 2层布置非预应力钢筋 ， 其 中心距为 h 。 ， 上 、 下层钢筋面积 ； 设混凝 土拉压应力强度比均在线性变形范围内 ， 且拉 、 压变形特征相同； 徐变计算采用老化理论模型 ， 截面变形采用 平面假设 由以上假设 ， 有变形协调方程如下 = + c c r 一 吉 d tr c 2 2 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 6 8 水 利 水 运 工 程 学 报 2 0 1 3年 4月 式中： y为截面应力计算点距 中和轴的距离 ； or为混凝土应力 ， 为时间 t 和坐标 Y的变量 上式等号两边乘以 h o E 2 ， 再对时间 t 求导 ， 得到微分方程 y or = 0 n ( t ) Or + 0 n o r 式中： 为混凝土的徐变系数 =C( t ， ) E ( 丁 ) 方程两边乘以 Y ， 并积分， 因 o r 与坐标 Y无关 ， 故有 =- h o n ( ) f _hJ2 2y or d + 截面矩平衡方程为 ( 2 3) ( 2 4 ) h 2 = 。 s s + J d ( 2 5 ) 然后 用力 程 ( 2 5 ) 及 具 H 寸 1 日 J 微 分瓦将 万栏 ( 2 4 ) 甲笛 Or及 的 布 只 分 项消 去 ， 经 整理 移 项得 到微 分 方 程 和初 始 条件如下 = ( 2 7 ) 式申 I 为截面边缘的混凝土应力 值) 、满足方程( 2 6 ) 及初始值条 件 f 2 7 1 的 解 为 = n + 3 d 一 ( 1一e x p ( 一叼 ) ) 叼 = 由式( 2 8 ) 可得钢筋混凝土组合体弯曲徐变系数 = ( 1一e x p ( 一叼) ) j n 当式( 2 8 ) 第二式积分号内的分母项为常量或近于常量时 叼= 式中： n ( ) 可用 凡或采用 2 8 d的弹性模量计算， 即用 E E ( 2 8 ) 计算结果见表 3 表 3 混凝土弹性模量变化与 1 1 + 3 s x n ( ) 变化 T a b 3 C h a n g e s i n c o n c r e t e e l a s t i c i t y m o d u l u s a n d 1 1 + 3 n ( ) ( 2 8) ( 2 9 ) ( 3 0 ) 注 ： E g = 2 0 x l 0 MP a ， x = 0 0 2， = O 8 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 2 期 黄卫兰， 等：钢筋混凝土构件组合体徐变系数的计算 6 9 从表 3可见 ， 混凝土 3 6 0 d或最终的弹性模量与初始加载时的相 比在 2 0 以内增加时 ， 可不考虑其变化 并采用 ( ) =n ； 当其在 2 0 - 4 0 增加时 ， 可用 2 8 d弹性模量计算 ， 凡 ( ) =E E( 2 8 ) 设 由前面算例 中的钢筋混凝土柱受偏心荷载作用产生压弯变形 ， 现计算弯曲徐变系数 与压缩徐变 系数进行 比较 ， 结果见表 4 计算时 ， 取 n=凡 ( ) =E E( z 。 ) ， =0 9 ， = O 0 2 表 4 混凝土与构件压 、 弯徐变系数 比较 T a b 4 C o mp a r i s o n b e t w e e n c o n c r e t e a n d me mb e r s c o mp r e s s i o n a n d b e n d i n g c r e e p c o e f f i c i e n t s 从表 4可见 ， 虽然截面上配筋率相 同， 钢筋混凝土压柱截面混凝土应力均匀分布 ， 而受弯构件混凝土应 力非均匀分布且钢筋集中在应力较大的区域( 上、 下层) ， 弯曲状态下钢筋对徐变的阻滞作用要大于轴向压 缩状态 ， 混凝土弹性模量变化 的影响也 比前者要大 ； 就本算例而言 ， 取用轴压徐变系数代表弯曲徐变系数 ， 偏 差值达到 1 8 以上 4 结 语 计算钢筋混凝土构件组合体的徐变系数及弹性模量时 ， 徐变方程采用有效模量法方程和老化理论法方 程较为简单 ， 计算结果也相差不大 根据压柱 3种徐变计算法结果与试验结果的对比， 说明有效模量法方程推演计算最为简单 ； 采用老化理 论法方程时 ， 计算结果比前者接近实际， 需要求解一次微分方程但能给出封闭解 ； 继效流动法 的计算值则介 于以上两者之间， 最接近试验值 受弯构件截面应力为非均匀分布 ， 钢筋主要集 中在截面应力较高的部分 ， 钢 筋对混凝土徐变的阻碍效应增强 当钢筋混凝土构件以压弯荷载为主时 ， 应同时给出这 2种荷载状态 的徐变 特征 参考文献： 1 苏清洪加筋混凝土收缩徐变的试验研究 J 桥梁建设 ，1 9 9 4 ( 4) ：1 1 1 8 ( S U Q i n g h o n g T e s t s t u d y o n t h e s h ri n k a g e a n d c r e e p o f r e i n f o r c e d c o n c r e t e J B ri d g e C o n s t r u c t i o n ， 1 9 9 4 ( 4 ) ： 1 1 - 1 8 ( i n C h i n e s e ) ) 2 徐锋， 庞建栋混凝土的弯曲变形和损伤研究 J 公路工程， 2 0 0 7 ( 4 ) ：1 0 7 1 0 9 ( X U F e n g ， P A N G J i a n d o n g R e s e arc h o n d e f o r m a t i o n a n d d a m a g e o f b e n d i n g c o n c r e t e J Hi g h w a y E n g i n e e ri n g ， 2 0 0 7 ( 4 ) ： 1 0 7 1 0 9 ( i n C h i n e s e ) ) 3 周履 ， 陈永春收缩徐变 M 北京： 中国铁道出版社， 1 9 9 4： 3 2 8 3 5 0 ( Z H O U L v ， C H E N Y o n g c h u n C o n c r e t e s h ri n k a g e a n d c r e e p M B e i j i n g ： C h i n a R a i l w a y P u b l i s h i n g H o u s e ， 1 9 9 4： 3 2 8 - 3 5 0 ( i n C h i n e s e ) ) 4 惠荣炎，黄国兴， 易冰若混凝土的徐变 M 北京 ：中国铁道出版社，1 9 8 8 ： 6 4 - 6 6 ( H U I R o n g y a n ， HU A N G G u o x i n g ， Y I B i n g - ruO C o n c r e t e c r e e p M B e i j i n g ：C h i n a R a i l w a y P u b l i s h i n g H o u s e ，1 9 8 8 ： 6 4 -66 ( i n C h i n e s e ) ) 5 阿鲁久涅扬 H X 蠕变理论 中的若干问题 M 北京： 科学出版社，1 9 6 1 ( A R u T J U N J A N H XS o m e p r o b l e ms i n t h e o r y o f c r e e p M B e i j i n g ： S c i e n c e P u b l i s h i n g H o u s e ，1 9 6 1 ( i n C h i n e s e ) ) 6 陈灿明， 黄卫兰， 唐崇钊 ， 等混凝土强度与弹模依时增长相关性公式的试验研究 J 公路工程， 2 0 1 0 ( 1 ) ：5 1 - 5 5 ( C H E N C a n m i n g ，H U A N G We i 1 a n ，T A N G C h o n g 。 z h a o ，e t a 1 E x p e ri me n t a l s t u d y o n t h e f o rmu l a 0 f t h e r e l e v a n c e b e t w e e n c o n c r e t e s t r e n g t h a n d e l a s t i c i t y m o d u l u s J H i g h w a y E n g i n e e ri n g ， 2 0 1 0 ( 1 ) ： 5 1 - 5 5 ( i n C h i n e s e ) ) 7 陈灿明， 黄卫兰，王宏 ，等大跨径桥梁高强混凝土收缩徐变特性研究 J 水利水运工程学报， 2 0 1 0( 4 ) ： 6 2 -6 7 ( C H E N C a n 。 m i n g ， HU A N G We i l a n ，WA N G H o n g ， e t a 1 A s t u d y o f h i g h s t r e n g t h c o n c r e t e c r e e p a n d s h ri n k a g e f o r l o n g s p a n b ri d g e s J H y d r o S c i e n c e a n d E n g i n e e r i n g ， 2 0 1 0 ( 4 ) ： 6 2 -67 ( i n C h i n e s e ) ) 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 水 利 水 运 工 程 学 报 2 0 1 3年4月 8 陆采荣 ， 王永安， 姜竹生，等大跨度超宽幅桥梁高性能混凝土研究与应用报告 R 南京：南京水利科学研究院 。 2 0 0 6 ( L U C a i r o n g ， WA N G Y o n g a n ， J I A N G Z h u s h e n g ， e t a 1 R e s e a r c h a n d a p p l i c a t i o n r e p o o f h i g h - p e r f o r ma n c e c o n c r e t e f o r l o n g s p a n a n d u l t r a w i d e b ri d g e R N a n j i n g ： N a n j i n g H y d r a u l i c R e s e a r c h I n s t i t u t e ， 2 0 0 6 ( i n C h i n e s e ) ) 9 陈灿明， 黄卫兰， 陆采荣， 等桥用高性能混凝土的徐变与应用 J 水利水运工程学报 ，2 0 0 7 ( 2 ) ：1 - 9 ( C H E N C a mi n g ， H U A N G We i l a n ， L U C a i r o n g ，e t a 1 C r e e p o f h i g h p e rf o rma n c e c o n c r e t e for b r i d g e s a n d i t s a p p l i c a t i o n J H v d r 0 一 S c i e n c e a n d E n g i n e e r i n g ， 2 0 0 7 ( 2 ) ：1 9 ( i n C h i n e s e ) ) 唐崇钊混凝土的徐变力学与试验技术 M 北京：水利电力出版社 ，1 9 8 2 ： 2 0 3 2 0 4 ( T A N G C h o n g z h a 。 Co nc r e t c r e e p m e c h a n i c s a n d t e s t t e c h n o l o g y M B e i j i n g ： Wa t e r R e s o u r c e s a n d E l e c t r i c P o w e r P r e s s ， 1 9 8 2 ： 2 0 3 2 0 4 ( i n C h i n e s e ) ) 陈灿明， 黄卫兰，唐崇钊，等大跨径预应力混凝土桥梁高强度混凝土材料特性研究总报告 R 3 南京： 南京水利科学 研究 院 ，2 0 1 0 ( C H E N C a n - m i n g ，H U A N G We i l a n ，T A N G C h o n g z h a o ，e t a 1 G e n e r a l r e s e a r c h r e p o r t o f h i g h s t r e n 舢 c o n c r e t e m a t e r i a l c h a r a c t e r i s t i c s for l o n g s p a n p r e s t r e s s e d c o n c r e t e b e a m b r i d g e s R N a n j i n g ：N a n j i n g H y d r a u l i c R e s e a r c h I n s t i t u t e ， 2 0 1 0 ( i n C h i n e s e ) ) Ca l c u l a t i o n me t h o d f o r c r e e p c o e ffi c i e n t o f r e i n f o r c e d c o nc r e t e c o mpo s i t e me m b e r s HUANG W e i 1 a n ， ( 1 K e y L a b o r a t o r y o f Wa t e r I n s t i t u t e ， N a n fi n g 2 1 0 0 2 9 ， 2 1 0 0 0 8 ， C h i n a ) CHEN Ca n mi n g ， CHEN Ch e n g ，T ANG Ch o n g z ha o LU Da 0 一 b i a o S c i e n c e a n d E n g i n e e r i n g， Mi n is t r y of W a t e r R e s o u r c e s ，N a n j i n g H y d r a u l i c R e s e a r c h C h i n a； 2 J i a n g s u S u k e C o n s t r u c t i o n T e c h n o l o g y D e v e l o p me n t C o ， L t d ， N a n fi n g Ab s t r a c t ：Th e c r e e p o f r e i n f o r c e d c o n c r e t e me mb e r c a n b e us e d t o e s t i ma t e t h e l o n g t e r m d e f o r ma t i 0 n o f s t r u c t u I s s uc h a s l a r g e brid g e s I t i s n o t o n l y r e l e v a n t t o t he c r e e p c h a r a c t e r i s t i c s o f c o n c r e t e b u t i t s v a 1 u e s i n v o I v e t h e m e m b e L s r e i n f o r c e m e n t a n d s t r e s s s t a t e R e i n f o r c e d c o n c r e t e m e m b e r s a r e t h e o b j e c t o f s t u d y i n t h i s p a p e r Th e c a l c u l a t i o n me t h o d f o r t he c r e e p c o e ffic i e n t o f r e i n f o r c e d c o n c r e t e me mb e r s un d e r a x i a l e 0 mp r e s s i 0 n 0 r c o mD r e s s i o n b e n d i n g i s d e r i v e d Th e d i f f e r e n c e o f r e s u l t s ， whi c h a r e c a l c ul a t e d b y me a ns o f t h e c r e e p e ua t i o n s u n d e r r e c o v e r a b l e，u n r e c o v e r a b l e a n d pa r t l y - r e c o v e r a b l e c r e e p d e f o r ma t i o n ，i s a n a l y z e dT he c o n c r e t e s t a n da r d s D e c i me n s a n d r e i n f o r c e d c o n c r e t e c o mp r e s s i o n c o l u mns a n d r e c t a n g u l a r b e a ms a r e u s e d f o r t he c r e e p t e s t s a n d t h e t e s t r e s uI t s a r e c o mp a r e d wi t h t h e c a l c u l a t i o n r e s u l t s Th e a n a l y s e s s h o w t h a t t he c a l c ul a t i o n r e s u l t s b y t h r e e c r e e p e q u a t i 0 ns p r e s e nt e d i n t h i s p a pe r a r e s i mi l a r t o t he t e s t r e s u l t s a n d c a n b e a p p l i e d e x p e d i e n t l y Ke y wo r ds：r e i nf o r c e d c o n c r e t e；c o mp o s i t e；c r e e p c o e ffi c i e n t ；c a l c u l a t i o n me t h o d 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m