装配式混凝土剪力墙上下层钢筋间接搭接单向拉伸试验及有限元模拟.pdf

2 0 1 5年 第 1 1期 (总 第 3 1 3 期) N u mb e r 1 1 i n 2 0 1 5 ( T o t a l No 3 I 3 ) 混 凝 土 Co n c r e t e 理论研究 THEoRf 玎 I CAL RES EARCH d o i ： 1 0 3 9 6 9 j i s s n 1 0 0 2 3 5 5 0 2 0 1 5 1 1 0 0 4 装配式混凝土剪力墙上下层钢筋 间接搭接单向 拉伸试 验及 有限元模 拟 周剑 ， 赵作周 ， 侯 建群 ，任宝双 ( 清华大学 a 土木工程安全与耐久教育部重点实验室；b 建筑设计研究院有限公司， 北京 1 0 0 0 8 4 ) 摘要 ： 进行了6个间接搭接试件的单 向拉伸试验， 结果表明所选取的搭接长度能够满足承载力要求， 但搭接长度为 1 0倍和 1 2倍设计锚 固长度的两个试件在连接筋屈服前就发生 自由端滑移， 根据应变分布变化及对 比结果， 建议设计搭接长度取为设计 锚固长度的 1 5 倍 。 采用 A B A Q US中 S p ri n g 2非线性弹簧单元对锚 固拉拔试验和本试 验进行 了有 限元模拟 ， 结果 表明采用 S p ri n g 2单元可以准确模拟锚固拉拔试验 ， 对于连接筋连接试验 ， 计算所得加载曲线和 自由端滑移规律与试验相符 ， 但连接筋应 力分布有较大差别 。 关键词 ： 单向拉伸 ； 装配式 ； 剪力墙； 连接筋 ； 间接搭接 中图分类号： T U 5 2 8 0 1 文献标志码 ： A 文章编号： 1 0 0 2 3 5 5 0 ( 2 0 1 5 ) 1 1 0 0 1 2 0 5 Uni axial t ens i on t e st a nd f i nit e e l emen t si m ul a t i on of i ndi r ec t lap s pl i c e be t we en t he upper a nd l ower f l oor s of f a br i c a t ed c on cr e t e s hea r wa l l s ZH OU J i a n ， ZHAO Zu o z ho u ， HO U J i a n q u n ， REN Ba o s hu a n g ( a Ke y La b o r a t o r y o f C i v i l E n g i n e e ri n g S a f e t y a n d D u r a b i l i t y o f C h i n a E d u c a t i o n Mi n i s t r y； b Ar c h i t e c t u r a l De s i g n a n d R e s e a r c h I n s t i t u t e o f Ts i n g h u a Un i v e r s i ty Co ， L t d ， Ts i n g h u a U n i v e r s i t y ， Be i j i n g 1 0 0 0 8 4， C h i n a ) Abs t r ac t ： Un i a xi a l t e n s i o n t e s t s o f s i x s p e c i me n s wi t h i n d i r e c t l a p s p l i c e h a v e b e e n c o mp l e t e d I t h a s b e e n c o n c l u d e d t h a t t h e u s e d s p l i c e l e n g t h i s e n o u g h t o m e e t t h e d e m a n d o f t e n s i o n c a pa c i t y， b u t t h e s l i p pa g e s o f f r e e e n d s we r e o b s e r v e d f o r t h e t wo s p e c i me n s wi t h s p l i c e l e n g t h o f 1 0 a n d 1 2 t i me s d e s i g n a nc h or a g e l e n g t h b e f o r e t h e y i e l d i n g o f s p l i c e r e b ar A s pl i c e l e n gth wh i c h i s e q u a l t o 1 5 t i me s t h e d e s i g n a n c h o r a g e l e n g t h o f s p l i c e r e b a r i s s u gg e s t e d a c c o r d i n g t o s tra i n d i s t rib u t i o n a n d i t s va ria t i o n Fi n e t e e l e me n t s i mul a t i o n o f a n c ho r a g e p u l l o u t t e s t d o n e b y o the r s a n d t h e t e s t s i n t h i s p a p e r h a s b e e n c o n d u c t e d b y u s i n g the S p r i n g 2 e l e me n t o f A BAQUS s o f t wa r e Th e s i mu l a t i on r e s u l t s o f p u l lo u t t e s t ar e a c c u r a t e， t h e c a l c u l a t e d l o a d i n g c u r v e a n d t he l a w of f r e e e n d s l i pp a ge a r c i n a c c o r d wi t h t h e t e s t r es u l t s ， bu t t h e r e a r e s ome d i f f e r e n c e s b e t we e n s i mu l a t i o n a n d t e s t fo r the s t r e s s d i s t r i b u t i o n o f s p l i c e r e b a r Key wor ds： u n i a x i a l t e ns i o n； f a b r i c a t e d； s he ar wa l l ； s p l i c e r e ba r ； i n d i r e c t l a p s p l i c e 0 引言 对于现浇t 昆 凝土剪力墙结构 ， 上下层 钢筋通常采用绑 扎搭接的形式实现连接 ， 但对于装配式f 昆 凝 土剪力墙结构 而言 ， 比如 叠 合板 式混 凝 土剪 力墙 ， 预 制 圆孔 板 剪力 墙 ， 装配整体式双 向孑 L 空心模板剪力墙 等 ， 在 吊装上 层预制墙板时， 下层预 留的竖向连接钢筋通过插入上层预 制墙板 内的预 留空腔或竖向孔 内， 通过 向空腔或孔 内灌浆 或浇筑混凝土连成整体 ， 下层连接筋与上层竖向钢筋之 间 存在一定间距 ， 形成一种“ 问接搭接” 形式 ( 又称非接触搭 接 ) ( 如图 1 ( a ) 所示 ) ， 这 与现浇混凝土结构 中的接触绑扎 搭接不同。 对于采用套筒灌浆或浆锚搭接 的预 制剪力 墙 ， 当竖 向分 布钢筋采 用 附加单 排连接 筋连接 时 ( 如图 1 ( b ) 所示 ) ， 连 接筋与预制墙体 内竖 向分 布筋之 间也属 于 间接搭接。 收稿 日期 ： 2 0 1 5 0 2 0 5 基 金项 目 ： 国家高技术研 究发展计划 ( 8 6 3计划) 课题 ( 2 0 1 3 A A 0 4 1 3 0 7 ) l 2 针对间接搭接 ， A C I 3 1 81 1 规定 ， 在受 弯构件 中， 钢筋 横 向 间 距 不 应 大 于 0 2倍 搭 接 长 度 和 6英 寸 ( 1 5 2 n l n 1 ) 二者的较小值， 我国建筑标准设计图集 1 l G 1 0 1 1 采用同样的要求 。 ( a ) 连 接 筋插 入 连接 ( b ) 附 1 单 排连 按 筋 连接 图 1 装配式混凝土剪力墙上下层连接筋连接 S a g a n 等 基于钢筋非接触搭接 的拉 伸试验 ， 建议 调荷 载下当搭接钢 筋间距小 于 1 2倍钢筋直径 和 3 0 5 m m 及往复荷载下小于 8 倍钢筋直径 和 2 0 3 mm 时， 可忽略 间 连接筋沿搭接长度的应力渗透过程 ， D L 1 在 1 5 k N时应力 渗透完全 ， 自由端发生滑移 ， D L 2直到屈服 时才渗透完全 ， 而 D L 3屈服时仍未渗透完 全 ， 这与前 面滑移分 析结论 一 致 。 D L 4 、 D L 5 、 D L 6的连接筋应变分布具有 同样特点 。 2 500 2 0 0 0 b 1 5 0 0 1 000 5 O O 2 500 2 0 O O l 1 5 0 0 1 0 0 0 5O0 0 4 0 8 0 1 2 0 1 6 0 2 0 0 2 4 0 0 4 0 8 0 1 2 O 1 6 0 2 0 0 2 4 0 测点位置 mm 测点位置 mm ( a ) DL 1 ( b ) DL 4 3 0 0 0 2 5O0 2 0 0 0 1 5 0 0 1 0 0 0 5 0 O 图 1 0 连接筋屈服时各钢筋应变分布 0 4 0 8 0 1 2 0 1 6 0 2 0 0 2 4 0 测 点位置 ram ( a ) DL1 3 0 0 0 2 500 2 0 O O 1 5 0 0 1 0 0 0 5OO 1 2 5 搭接长度分析 与临界锚固长度类似 ， 临界搭接长度 的准确确定方法 为探索法 ， 即从较短 的搭 接长度开始 ， 如果在钢筋屈 服前 发生搭接破坏 ， 则增加搭 接长度 ， 直至满足屈服 和搭接破 坏同时发生 ， 此时相应 的搭接 长度即为临界搭接长度 。 这 种方法准确合理 ， 但需要做大量 的试 验。 这里采用一 种粗 略但保守的方法确定合理的搭接长度， 即采用较长的搭接 长度进行试验 ， 然后分析钢筋加载端屈服 时沿搭接长度的 应变分布 ， 将试验搭接长度扣除钢筋无滑移段后剩余 的长 度作为有效搭接长度 。 实际上采用此有效搭接长度时保证 了钢筋受拉屈服前 自由端不发生滑移 ， 此搭接长度即为钢 筋受拉屈服时 自由端不发生滑移 的最小搭接长度 。 0 4 0 8 0 1 2 0 1 6 0 2 0 0 2 4 0 测点位 置 ram ( b ) DL 2 图 1 1 连接筋应变分布 连接筋屈服时应变分布对 比如图 1 2所示 。 对于 D L 1 、 D L 2 、 D L 3所采用 的 1 C 1 2 ， 有效搭接 长度 z 取 3 0 0 mm， 对于 D L 4 、 D L 5 、 D L 6 所采用的 2 C 8 ， f 】 。 取 2 5 0 m m。 f l 与 连接筋设计锚固长度 z 的对 比见表 4 。 由表 4可知 I I 约 为 z 的 倍 ， 考虑到钢筋屈服后强化及搭接的可靠 , e ft 1 2 5 度 ， 对 z 乘 以安全系数 1 2 ， 建议设计搭接长度 f l 取为 1 5 l 。 表 4搭接长度分析 2 500 2 0 0 0 l 1 5 0 0 1 0 O 0 5 O 0 2 5 O O 2 0 0 0 l 1 5 0 0 1 0 0 0 0 6 O 1 2 0 1 8 O 2 4 0 3 0 03 6 0 0 6 O 1 2 0 1 8 0 2 4 0 3 0 0 3 6 0 测点位 置 mm 测点 位置 mm ( a ) D L1 、DL 2 、D L 3 ( b ) DL 4 、D L 5 、D L 6 图 1 2 连接筋屈服时应力分布对比 2 有限元模 拟 2 1锚 固拉 拔 试 验 验 证 采用 A B A Q U S对文献 1 2 中的 I 一1 试件 的加载过 程和钢筋应力分布进行有限元模拟 ， 混凝土采用连续体实 体单元 C 3 D 8 R， 钢筋采用空间桁架单元 T 3 D 2 ， 钢筋与混 凝土之间黏结采用 S p ri n g 2非线 性弹簧单元 考 虑 ， 混凝 土本构及黏结滑移本 构采用原 文 中建议 的形式 ( 如图 1 3 所示 ) ， 其中 代表黏结应力 ， S 代表滑移 ， 为混凝 土轴心 3 0 0 0 2 5 0 0 2 0 0 0 兰 1 5 0 0 1 0 0 0 5 O 0 0 40 8 0 1 2 O 1 6 0 2 0 0 2 4 0 测点 位置 ram ( c ) DL3 抗拉强度 ， C 为钢筋 的混凝 土保 护层厚度 ， d为钢筋 直径 ， p 为配箍率。 钢筋采用 二折线 弹性 一强化本 构 ， 不考 虑位 置 函数对黏结滑移本构 的影响。 有限元计算结 果如 图 1 4 所示 ， 可见采用非线性弹簧单元 能够 比较准确地模 拟钢筋 与混凝土之间的黏结滑移性能。 图 1 3 文献 1 2 Ts 本构 薹藿 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 1 0 滑移 ram f a ) )J n 载 曲线 0 1 0 2 0 3 0 4 0 5 0 6 0 7 0 8 0 9 0 1 0 0 测 点位 置 ra m f b ) 钢筋应 力分布 图 1 4 文献 1 2 l 一 1试件有限元模拟结果 2 2 间接搭接试验模拟 对本研究 D L 1 、 D L 2 、 D L 3按照 2 1 中的有限元模拟方 法进行模拟 ， 加载端拉力 一 位移曲线 、 连接筋应力分布 、 自 由端滑移计算结果如 图 1 5 1 7 所示。 1 5 7O 6 0 50 圣 4 o 喜 o 20 10 0 l 2 3 4 5 6 7 8 9 1 0 1 1 加载端位移 mm 0 40 80 1 20 1 60 测点 位置 ram ( a ) DL1 加载端 位移 mm ( b ) DL2 图1 5加载曲线 加载 端位移 mm ( c ) DL3 1 O O 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 0 6 0 1 2 0 1 8 0 2 4 0 3 0 0 3 6 ( ) 测点 位置 ram 测 点位置 m m 图 1 6连 接筋 应力分 布 的间接搭接试验 ， 有 限元计算得到的加载 曲线和 自由端滑 移规律与试验相符 ， 但应力分布与试验结果存在一定差异 研究仅从考察连接筋受力性能的角度出发 ， 检验 了所 选取 的搭接 长度 ， 建议 了设计搭 接长度 ， 试验 中被连 接筋 未屈服 ， 连接筋与被连接筋均屈服时的搭接性能有待进一 步试 验 ， 自由端滑移 ram 图 1 7自由端滑 移 由有 限元模拟结果可知 ， 采用 A B A Q U S中的 S p r i n g 2 单元对本试验进行模拟 ， 所得加载曲线与试验结果吻合较 好 ， 自由端滑移随搭接长度 的增加呈现滑移推迟出现和滑 移值减小 的规律与试验结果相符 ， 但 由于有 限元计算中未 能考虑黏结滑移关 系沿搭接 长度 的变化及不能准确模 拟 钢筋周围混凝土的应力应变状态 ， 因而连接筋 的应力分布 模拟结果与试验存在一定差异 。 3 结 论 ( 1 ) 现有锚 固及搭接长度定义中没有规定钢筋滑移限 值 ， 考虑到本研究对象 为间接搭接 ， 规定搭接可靠 的标准 为钢筋能够受拉屈服直至达到极 限强度 ， 且屈服前 自由端 不发生滑移， 极限时自由端滑移不超过 0 0 4倍的钢筋直 径 ， 按照此标准判定搭接长度取 1 0 l 和 1 2 f 。 时不满足 间 接搭接要求 。 ( 2 ) 根据不同搭接长度时连接钢筋 的应变分 布 ， 针对 文中的搭接形式 ， 建议设计搭接 长度取 1 5 倍 的设 计锚 固 长度 。 ( 3 ) 采用 A B A Q U S中的 S p r i n g 2单元 可准 确模拟锚 固拉拔 试验 中钢筋与混凝土的黏结滑移 ， 对本研究所进行 1 6 参考文献： 1 连星， 叶献国 ， 王德才， 等 叠合板式剪力墙的抗震性能试验分 析 J 合肥工业大学学报： 自然科学版， 2 0 0 9 ， 3 2 ( 8 ) ： 1 2 1 9 1 2 2 3 2 钱稼茹， 张微敬， 赵丰东 ， 等 双片预制圆孔板剪力墙抗震性能 试验 J 建筑结构 ， 2 0 1 0 ( 6 ) ： 7 1 7 5 3 初明进， 刘继良， 崔会趁， 等 装配整体式双向孔空心模板剪力 墙受剪性能试验研究 J 工程力学 ， 2 0 1 3 ， 3 0 ( 7 ) ： 2 1 9 2 2 9 4 张微敬， 钱稼茹 ， 陈康 ， 等 竖向分布钢筋单排连接的预制剪力 墙抗震性能试验 J 建筑结构， 2 0 1 1 ， 4 1 ( 2 ) ： 1 21 6 E s A C I 3 1 8 一l 1 ， B u i l d i n g c o d e r e q u i r e me n t s f o r s t r u c t u r a l c o n c r e t e a n d c o m m e n t a r y - S F a r mi n g t o n H i l l s ： A m e r i c a n C o n c r e t e I n s t i t u t e， 2 01 1 6 中国建筑标准设计研究院 混凝土结构施工图平面整体表示 方法制图规则和构造详图( 现浇混凝土框架、 剪力墙 、 梁、 板) 1 1 G1 0 1 1 M 北京： 中国计划出版社， 2 0 1 1 1- 7 S A G A N V E， G E R G E L Y P ， WH I T E R N B e h a v i o r a n d d e s i g n o f n o n c o n t a c t l a p s p l i c e s s u b j e c t e d t o r e p e a t e d i n e l a s t i c t e n s i l e l o a d i n g J A C I S t r u c t u r a l J o u r n a l ， 1 9 9 1 ， 8 8 ( 4 ) ： 4 2 0 4 3 1 8 H A MA D B S ， MA N S O U R M Y B o n d s t r e n g t h o f n o n c o n t a c t t e n s i o n l a p s p l i c e s J A C I S t r u c t u r a l J o u r n a l ， 1 9 9 6 ， 9 3 ( 3 ) ： 3l 6 3 2 6 9 MC L E A N D I ， S MI T H A L N o n c o n t a c t l a p s p l i c e s i n b r i d g e c o l u m n s h a f t c o n n e c t i o n s R R e p o r t o f D e p a r t me n t o f C i v i l a n d En v i r o n me n t a l En g i ne e r i n g， W a s h i n g t o n S t a t e Un i v e r s i t y， 1 99 7 下转第 2 0页 如 如 如 如 如 如 如 快速增加， 极大的增强腐蚀介质向混凝土内部传输速率。 这种恶性循 环作用使得混凝土损伤速率 明显增加 。 因此 ， 荷载作用促进了受 拉区 昆 凝土损伤 ， 且荷载越 大 ， 作用越 明显。 0 图8 C 5 0混凝土在 N a 2 S O +N a C I 溶液 +荷载作用下 动弹性模量( 受拉区) O 图 9 C 6 0混凝土在 N a 2 S O 4 +N a C I 溶液 + 荷载作用下 动弹性模量 ( 受拉区) 4 结 论 ( 1 ) 硫酸盐侵蚀作用下 ， 混凝土动弹性模量呈先增 大 后减小 的趋势。 初期 ， 硫酸盐作用密实了混凝土 ， 后期对混 凝土造成损伤且硫酸盐浓度越高 ， 损伤速率越大。 ( 2 ) 硫酸盐和氯盐作用下 ， 混凝土动弹性模量呈 先增 大后减小的趋势。 氯盐 的存在延缓 了混凝土损伤进 程 ， 且 氯盐浓度越大 ， 延缓混凝土损伤作用越明显 。 ( 3 ) 荷载作用延缓了混凝土损伤进程 ， 但作用不 明显 ； 相同的腐蚀介质及荷载作用下， 受拉区混凝土动弹性模量 呈先增大后减小的趋势。 荷载增大 了受拉 区混凝土损伤速 率 ， 且荷载越大损伤速率增加越明显 。 上接第 1 6页 1 0 3 K I L P A T R I C K A E， G I L B E R T R I A p r e l i m i n a r y i n v e s ti g a ti o n o f t h e s t r e ng t h a n d d u c t i l i t y o f l a p p e d s pl i c e s o f r e i n f o r c i ng b a r s i n t e n s i o n C 3 2 n d A u s t r a l a s i a n C o n f e r e n c e O l l t h e Me c h a n i c s o f S t r u c t u r e s a n d Ma t e r i a l s ( A C MS M 2 0 1 2 ) ， L e i d e n ， N e the r l and s ： Ta y l o r a n d Fr a n c i sBa l ke ma， 2 01 3， 3 0 53 1 I 1 1 宋绪传 钢筋混凝土梁钢筋非接触塔接性能研究 D 济南： 山 东大学， 2 0 0 7 1 2 3 徐有邻 变形钢筋 一混凝土黏结锚固性能的试验研究 D 北 京 ： 清华大学 ， 1 9 9 0 1 3 3 徐有邻， 汪洪， 沈文都 冈 筋搭接传力性能的试验研究 J 建筑 2 0 参考文献 ： 1 马惠珠， 李宗奇 混凝土外部硫酸盐侵蚀破坏的研究 J 工业 建筑 ， 2 0 0 7 ， 3 7 ： 1 0 1 71 0 1 9 E 2 3 E D I T O R I A L G T h a u m a s i t e f o r m a ti o n a n d o the r f o r m s o f s u l f a t e a t t a c k J C e m e n t a n d C o n c r e t e C o m p o s i t e s ， 2 0 0 2 ， 2 4 ： 3 0 1 3 0 3 1- 3 3张光辉 昆 凝土结构硫酸盐腐蚀研究综述 J 2 0 1 2 ， 2 6 7 ( 1 ) ： 4 9 6 1 4 R O Z I E R E E ， L O U K I L I A， E L H A C H E M R， e t a 1 D u r a b i l i t y o f c o n c r e t e e x p o s e d t o l e a c h i n g a n d e x t e rna l s u l p h a t e a t t a c k s J C e me n t and C o n c r e t e R e s e a r c h ， 2 0 0 9 ， 3 9 ( 1 2 ) ： 1 1 8 8 1 1 9 8 1- 5 3黄战， 邢锋， 董必钦， 等 荷载作用下的混凝土硫酸盐腐蚀研究 J 混凝土 ， 2 0 0 8 ( 2 ) ： 6 6 6 9 E 6 3 T H I D A R A， C H I A K I O T R e s i s t a n c e o f p l a i n a n d b l e n d e d c e m e n t mo rt ar s e x p o s e d t o s e v e r e s u l f a t e a t t a c k s J C o n s t r u c t i o n a n d B u i l d i n g Ma t e ri a l s ， 2 0 1 1 ， 2 5 ( 6 ) ： 2 9 8 8 2 9 9 6 1- 7 3余振新， 孙伟 ， 等 荷载 一干湿交替 一硫酸盐耦合作用下混凝 土损伤过程 J 2 0 1 2 ， 4 2 ( 3 ) ： 4 8 7 4 9 1 1 8 3左晓宝， 孙伟 硫酸盐侵蚀下的混凝土损伤破坏全过程 J 硅 酸盐学报 ， 2 0 0 9 ， 3 7 ( 7 ) ： 1 0 6 3 1 0 6 7 9 黄战， 邢锋， 董必钦， 等 荷载1 乍 用下的混凝土硫酸盐腐蚀研究 J 混凝土， 2 0 0 8 ( 2 ) ： 6 6 6 9 1 o 3 韩建德 ， 孙伟 ， 等 荷载与碳化耦合因素作用下混凝土 的耐久 性研究进展 J 材料导报， 2 0 1 1 ， 2 5 ( 1 7 ) ： 4 6 7 4 7 3 1 1 宿晓萍 ， 王清 复合盐浸 一冻融 一干湿多因素作用下的混凝土 腐蚀破坏 J 吉林大学学报 ， 2 0 1 5 ， 1 ( 4 5 ) ： 1 1 21 2 0 1 2 刘金龙， 韩建德 硫酸盐侵蚀与环境多因素耦合作用下混凝土 耐久性研究进展 J 混凝土 ， 2 0 1 4 ， 9 ( 3 3 ) ： 3 3 4 O 1 3 3 余振新， 高建明， 宋鲁光 荷载 一千湿交替一硫酸盐耦合作用 下混凝土损伤 过程 J 东 南大 学学报 ， 2 0 1 2 ， 4 2 ( 3 ) ： 4 8 7 4 91 1 4 滕海文， 黄颖， 等 荷载与环境因素耦合作用下结构耐久性研 究进展 J 工程抗震与加固改造 ， 2 0 1 1 ， 3 3 ( 1 ) ： 1 2一l 8 第一作者 ： 俞君宝( 1 9 8 6一 ) ， 男 ， 硕士研究生 ， 助教， 研究方向 ： 混 凝土材料及基本构件基础理论研究。 联系地址 ： 江办省扬州市邗江区华扬西路 1 9 9号 扬州工业职业 技术学院( 2 2 5 0 0 9 ) 联 系电话 ： 1 8 7 6 2 3 2 1 7 8 1 结构 ， 1 9 9 3 ， ( 4 ) ： 2 0 2 4 1 4 G B 5 0 0 1 0 -2 0 1 0 ， 混凝土结构设计规范I s 3 北京： 中国建筑工 业出版社 ， 2 0 1 0 1 5 D a s s a u l t S y s t m e s S i mu l i a C o r p A B A Q U S A n a l y s i s U s e r s Ma n u a l r M 2 0 1 1 第一作者 联系地址 ： 联系电话 ： 周剑( 1 9 8 9一) ， 男， 硕士研究生 ， 研究方向 ： 预制装配式 混凝土剪力墙结构研究。 北京市清华大学土木工程系基地 1 0 7 ( 1 0 0 0 8 4 ) 1 5 6 5 2 9l 91 5 6