预制梁用C50缓凝早强大流态混凝土的研制与应用.pdf

2 0 1 0年 6 月第 7 V 0 L 7 N0 2 I U N2 01 0 预制梁用 C 5 0缓凝早强大流态混凝土的研制与应用 孟伟峰李云龙来立志 ( 深圳市新力源建材实业有限公司 ) I 摘要】根据南坪项 目预制箱 梁的特点，在深圳地 区现有的地材的基础上 ，采用正交法优化配合比，配制 出了优质 的缓凝早 强大流态混凝土，满足 了正常施工的要求和预制箱梁的质量要求。 【 关键词 】缓 凝 旱 强大流 态 正 交法 0引言 南坪预制箱梁对混凝土的技术要求 ： 超缓凝：在预制梁的浇注过程 中，因梁厚度 只有 1 8 c m，只能采取附着式振捣器进行振捣，同 时采用了水平分层浇注法，但在振捣时，整片梁都 处于振捣状态，从而要求混凝土的初凝时间必须大 于整片预制梁的浇注时间，要求缓凝时间不低于 7 个小时。 早强：在早期，需要对预制梁进行张拉，要 求混凝土 3 d强度达到设计强度等级 C 5 0的 9 0 ， 即 45 0 MP a 。 大流动性：预制梁的结构属箱式结构，配筋 比较密， 为满足施工要求 ， 在混凝土的浇注过程中， 要求混凝土具有相对大的流动性。 综上所述， 预制梁用 C 5 0混凝土属于缓凝早强 大流态混凝土。从理论上来讲，缓凝与早强是一对 相互矛盾的组合 ，要保证混凝土缓凝时间的延长势 必要影响到混凝土的早期强度 。通过该项 目混凝土 的研究分析 ，我们认为合理的选择和使用外加剂是 解决矛盾的关键所在 。 1原材料的选择 1 1 7 k 泥 孟伟峰，深圳市新力源建材实业有限公司 地 址 ：深圳 市南 J J 区北环 路南倒 广深 公路 东侧 电话：8 3 9 3 7 0 6 2 为满足 C 5 0预制箱梁早强、缓凝 的要求，选用 高强度等级 、早强的及凝结时间相对较长 的水泥 ， 根据我公司的实际情况，选用大宇水泥厂生产的强 度等级为 P I 5 2 5 R的硅酸盐水泥和广东 “ 华润 ”水 泥厂生产的 R O 4 2 5 R水泥进行试配， 水泥物理性能 见表 1 。 1 2粉煤灰 表 1 水泥物理性能 项目 大宇 R 1 5 2 5 R “ 华润”R O 4 2 5 R 标准稠度 ( ) 2 7 8 2 6 6 龄期( d) 3 2 8 3 2 8 抗折强度 ( MP a) 6 6 9 5 6 7 8 9 抗压强度 ( MP a ) 3 3 3 5 8 4 2 8 6 5 2 3 初凝时间 ( mi n ) 1 2 2 1 2 5 因该混凝土属于预应力混凝土 ，按规范不允许 掺加粉煤灰。但考虑到掺加少量粉煤灰能有效改善 混凝土的工作性 、降低水泥用量等优 点，选用公司 目前使用的台山电厂的 I I 级粉煤灰进行试配，具体 技术指标见表 2 。 表 2 粉煤灰技术指标 l产 地 及 级 别 细 度( ) 需 水 量比( ) 烧 失 量( ) l 台 山I I 1 8 3 9 6 0 7 1 1 _ 3 砂 s1 8 0 鹤 选 用 东 莞 河 砂 ， 该 含 量 ( 1 0 0 宝 度模数较高，可提高混凝土的工作度，减少混凝土 用水量， 减少泌水和离析现象， 具体技术指标见表 3 。 G B J 1 0 7混凝土强度合格性判定的唯一标准 。 取得混凝土标准立方体强度是按 G B 1 0 7对混凝土 强度进行合格性判定的必要条件。 用其他方法检测得到的混凝土强度推定值 ， 是处理混凝土质量问题的一个依据 ，但不是混凝土 强度判定的依据 。 1 86 同条件养护试件的抗压强度 ，按 G B 1 0 7评 定方法得到的强度代表值，乘折算系数 1 1 ，可作 为结构实体混凝土强度判定的依据 ，该折算系数可 根据当地试验统计资料作适当调整 。 注：直接引用标准原文文字用 “ ”号标出。G B J 1 0 7将要修 订 请读者注意 。 表 3 砂子技术指标 类别 I 细度模数 含泥量( ) 泥块含量( ) 氯离子含量( ) I 1 I 区中砂l 2 7 2 9 1 5 0 6 0 0 4 5 1 4石 子 深云石子 ，该石子含泥量低 ( 1 0 ) ，坚固 性好 ，收缩 比低 ，级配好 ，能降低空隙率，减少砂 率，压碎指标低 ，有利于混凝土强度 的提高，主要 技术指标如下： 表 4 石子技术指标 I 类 别 含 泥 量 泥 块 含 量 压 碎 指 标 l 5 2 5 m m 连 续 级 配 0 8 O 3 三 8 O 1 5外 加 剂 在配合比的设计过程中，缓凝与早强是一对相 互矛盾的组合 ，要保证混凝土缓凝时间的延长势必 要影响到混凝土的早期强度 ，合理选用外加剂可有 效解决二者的矛盾，因此外加剂 的选用是一个至关 重要的环节。根据我公司的实际经验，综合考虑外 加剂厂家供货能力、技术水平及南坪项 目的特点， 选用深圳五山 N型减水剂，具体技术指标见表 S 。 表 S 外加剂技术指标 技术 3 d抗压强 初凝延长 固含量( ) 比重 减水率( ) 指标 度 比( ) 时间( h ) 五 山 40 1 21 0 2 8 1 50 45 N型 2设计试配方案 试配主要 目的是考核水灰比、用水量、外加剂 掺量和粉煤灰掺量四个因素对预制箱梁用 C 5 0 缓凝 早强大流态混凝土的早期强度 、初凝时间和工作性 的影响，从而找出最佳组合，制定最优配合 比。考 核指标是混凝土拌和物工作性、3 d强度 、2 8 d强度 及初凝时间。 表 6 因素水平表 水 因 素 平 水比 用水 ( K g m3 ) 外加剂掺量( ) 粉煤灰掺量( ) 1 0 2 9 1 5 5 2 2 0 2 0 31 1 6 0 2 3 6 3 0 3 2 1 6 5 2 5 9 2 1制定因素水平表 影响预制梁用 C 5 0 缓凝早强大流态混凝土强度、 工作性及初凝时间的因素有许多方面，在施工工艺、 养护条件一定的情况下，在试配中只考虑原材料 的 情况，而根据经验 ，我们选择 4个主要影响因素： 水胶 比、用水量、外加剂 的掺量和粉煤灰掺量，并 根据以往的试配经验和工程实践，对每个因素各制 定三个水平，见表 6 。 2 2利用正交表安排试配 使用华润水泥和大宇水泥 ，按照 因素水平表 ( 表 6 ) ，把具体的因素水平选出列于正交表上，并 依据具体 内容 ，计算出每一试验号的配合比，试配 时混凝土假定容重为2 4 0 0 K g m3 ， 砂率选择按水胶 比 0 2 9 ，0 3 1 ，0 3 3分别为 3 2 ，3 4 ，3 6 。试 配结果见表 7 、表 8 。 根据以上试配结果显示，在使用相 同配合比时， 在使用华润水泥的情况下，坍落度更大，流动性更 好，初凝时间更符合工程需要。 2 _ 3试配结果的分析 试配 的目的是既要达到 3 d和 2 8 d的强度指标 和 缓凝时问的要求又要保证混凝土拌合物有 良好 的工作性 ，我们分别对各个因素如何影响强度、坍 落度和初凝时间进行分析，然后再进行综合考核分 析 ，确定最佳组合参数。试配结果的数理统计计算 列于表 9 、表 1 0 。 由表 9 、 表 1 0初步看 出， 影响混凝土坍落度的 主次顺序为 ：华润水泥为：用水量一外加剂掺量一 水胶 比一粉煤灰掺量 ，最佳组合为 ：A 2 B 3 C 3 D 2 ， 大宇水泥为 ：用水量一外加剂掺量一粉煤灰掺量一 水胶 比，最佳组合为 ：A 2 B 3 C 3 D 2 ；影响混凝土 R 3 的主次顺序为 ：华润水泥为：水胶 比一外加剂掺量 一 用水量一粉煤灰掺量 ， 最佳组合为： A I B 2 C I D 2 ， 大宇水泥为：水胶 比一粉煤灰掺量一用水量一外加 剂掺量，最佳组合为：A I B I C 2 D 1 ；影响混凝土初 凝时间的主次顺序为：华润水泥为：外加剂掺量一 水 胶 比一用 水 量一 粉煤 灰掺 量 ，最 佳组 合为 ： A 3 B 2 C 3 D 2 ，大宇水泥为：外加剂掺量一粉煤灰掺 量一用水量一水胶比，最佳组合为 ：A 2 B 2 C 3 D 3 。 由表 1 1 、表 1 2可 以看出：对于华润水泥来说，用 水量对混凝土坍落度有显著影响，水胶 比对混凝土 3 d 强度有显著影响，外加剂对混凝土初凝时间有非 常显著的影响；对于大宇水泥，用水量对混凝土坍 落度有非常显著影响， 水胶比对混凝土3 d 强度有非 常显著影响，外加剂对混凝土初凝时间有非常显著 的影响。 对于坍落度这一考核指标 ，只有 “ 用水量 ”因 素影响显著 ，其他因素均被误差淹没；对于 R 3强 度这一考核指标，只有 “ 水胶 比”因素影响非常显 著，其他因素也被误差淹没 ；对于混凝土初凝时间 这一考核指标，只有 “ 外加剂掺量”因素影响非常 显著 ，其他 因素也被误差淹没。这样从经济方面考 虑，最佳组合应该是，华润水泥对于坍落度应为： A 2 B 3 C 1 D 2 ；对于 R 3强度应为：A 2 B 2 C I D 2 ；对于 初凝时间应为：A I B 2 C I D 2 ；综合因素考虑最佳配 1 87 2 0 1 0年 6月第 7卷第 2 由 l V 0L 7 N0 2 I UN2 比为。大宇水泥对于坍落度应为：A 2 B 3 C 1 D 2 ；对 于 R 3强度应为：A 3 B 3 C 1 D 2 ；对于初凝时间应为： A3 B 1 C 3 D 3 。本次试配被淹没 的因素 ，并非因素本 身影响不显著 ，而是由于水平选取太近的缘故，这 种近水平的选取是为 了在最佳用量之 间做最后 的 抉择 。 表 7 华润水泥试配方案与结果 因素 A水胶比 B 用水量 c 外加剂掺量 D 粉煤灰掺量 考核指标 1 2 3 4 坍落度 ( mm) R 3 ( MP n ) R 2 8( MP n) 初凝时间 ( h ) l l ( o z g ) 1 ( 1 5 5 ) 1 ( 2 2 ) 1 ( 0 ) 1 7 0 5 1 _4 7 1 4 7 0 2 1 ( 0 Z 9 ) 2 ( 1 6 0 ) 2 ( Z - 3 ) 2 ( 6 ) 1 9 5 5 O 9 7 0 9 7 4 3 1 ( 0 z g ) 3 ( 1 6 5 ) 3 ( Z 5 、 3 ( 9 ) 2 1 0 5 0 7 7 0 6 8 4 4 2 ( o 3 1 ) l ( i a s ) z ( z - 3 ) 3 ( 9 ) l 8 0 4 6 2 6 6 4 7 6 5 z ( o 3 1 ) z ( 1 6 o ) 3 ( 2 5 ) 1 ( O ) 2 0 5 4 7 6 6 6 8 8 6 6 2 ( 0 3 1 ) 3 ( 1 6 5 ) l ( Z 。 2 ) 2 ( 6 1 2 0 0 4 8 8 6 8 2 7 2 ， 7 3 ( 0 3 3 ) l ( 1 a S ) 3 ( 2 5 ) 2 ( 6 1 1 8 5 4 2 6 6 1 4 8 8 8 3 ( O 3 3 ) 2 ( 1 6 0 ) 1 ( 2 2 1 3 ( 9 ) 1 9 0 4 4 8 6 3 _5 7 4 9 3 ( O 3 3 ) 3 ( i 6 S ) Z ( Z 31 l ( O 1 2 0 5 4 1 7 6 0 2 7 8 表 8 大宇水泥试配方案与结果 因素 A 水胶比 13 用水量 c 矽 加剂掺量 D 粉煤灰掺量 考核指标 1 2 3 4 坍落度 ( mi l 1 ) R 3( MP a ) R 2 8 ( MP n ) 初凝时间 ( h ) 1 l ( o z g ) l ( 1 S S ) a ( z 2 1 l ( o 1 1 6 0 5 3 4 7 3 4 6 O 2 1 ( 0 z g ) Z ( 1 6 0 ) 2 ( Z l 3 ) Z ( 6 1 1 7 5 5 1 8 7 2 9 6 4 3 1 r 0 Z g ) 3 ( 1 6 5 ) 3 ( Z l 5 ) 3 ( 9 1 1 9 0 5 1 4 7 1 6 7 6 4 2 ( 0 3 1 ) l ( 1 S S ) Z ( Z 3 ) 3 ( 9 ) 1 6 0 4 9 2 6 8 4 6 6 5 2 ( 0 3 1 ) 2 ( 1 6 0 ) 3 ( 2 | 5 ) 1 ( 0 ) 1 8 5 4 8 6 6 9 8 7 4 6 2 ( 0 3 1 ) 3 ( 1 6 5 ) i ( Z 2 ) 2 ( 6 ) 1 9 0 4 9 6 6 8 2 6 2 7 3 ( O 3 3 ) 1 ( 1 S 5 ) 3 ( Z 5 ) 2 ( 6 ) 1 7 5 4 5 6 6 5 _4 7 4 8 3 ( O 3 3 ) Z ( 1 6 0 ) l ( Z 2 ) 3 ( 9 ) 1 7 0 4 3 8 6 4 5 6 4 9 3 ( 0 3 3 ) 3 ( 1 6 5 ) Z ( Z _ 3 ) 1 ( O ) 1 8 5 4 6 7 6 2 2 6 2 表 9 华润水泥试配结果的极差分析 考核指标 坍落度 ( mm) 因素 A l水胶 比 B 用水量 C 夕 加剂掺量 D 粉煤灰掺量 x 1 5 7 5 5 3 5 5 6 0 5 8 0 X 2 5 8 5 5 9 0 5 8 0 5 8 0 T x 3 5 8 0 61 5 6 O0 5 80 X1 1 9 2 1 7 8 1 87 1 93 X2 1 9 5 1 9 7 1 93 1 93 X3 1 9 3 2 0 5 2 00 1 93 R 3 2 7 1 3 O R 3 ( 肘 P) x 1 1 5 3 0 1 4 0 1 1 4 4 9 1 4 0 7 Zx z 1 4 2 5 1 4 3 4 1 3 8 9 1 4 2 2 Zx 3 1 2 9 0 1 4 1 3 1 4 ：1 _ 0 1 4 1 6 X1 5 1 O 46 7 4 8_3 4 69 X2 4 7 5 47 8 4 63 47 4 X 3 43 O 47 1 47 0 47 2 188 1 0年 6 月第 7 L 7 N O 2 UN2 0 1 0 R 8 O 1 1 2 0 0 S 初凝时间 ( ) r xl 2 2 8 2 3 4 21 6 2 3 4 r x 2 2 3_4 23 4 22 8 2 3 4 y x3 2 4 0 2 34 2 5 。 8 23 4 X 1 7 6 7 8 7 2 7 8 X2 7 8 7 8 7 6 7 8 X 3 8 0 7 8 8 6 7 8 R 0 4 O 1 4 0 表 1 0 大宇水泥试配结果的极差分析 考核指标 坍落度 ( mm) 因素 A 水胶比 B 用水量 C 外加剂掺量 D 粉煤灰掺量 y xl 5 25 4 95 5 2 0 5 3 0 r x 2 5 35 5 30 52 0 5 40 y x 3 5 3 0 5 65 5 50 5 20 X1 1 7 5 1 65 1 73 1 77 X 2 1 7 8 1 7 7 1 73 1 8 0 X3 1 7 8 1 8 8 1 03 1 73 R 3 2 3 1 0 7 R3 ( M Pn) Z x l 1 5 6 6 1 4 8 2 1 4 6 8 1 4 8 _7 y x 2 1 47 4 1 4 4 2 1 4 7_7 1 47 0 y x 3 1 36 1 1 4 7 - 7 1 4 5 6 1 4 4 4 X1 5 22 49 4 48 9 4 9 6 X2 4 9 1 48 1 49 2 4 9 0 X 3 4 5 4 49 2 48 5 48 1 R 6 8 1 _3 0 7 1 5 初凝时间( ) F Xl 2 0 0 2 00 1 86 1 9 6 x 2 2 0 2 2 0 2 1 9 2 2 0 0 y x3 2 0 0 2 0 0 2 2 4 2 0 6 X1 67 6 | 7 6 2 6 5 X2 67 6 l 7 6 4 6 _ 7 X3 6-7 6 7 7 5 6 9 R O 0 1 3 O 4 表 1 1 华润水泥试配结果的方差分析 考核指标 方差来源 平方和 自由度 均方 F值 临界值 B 9 4 6 8 8 2 47 3 44 F0 0 1 ( 2 ，2 ) = 9 9 0 D 1 6 9 7 9 2 F0 0 5 ( 2 ，2 ) = 1 9 0 坍落度 ( mm) A 1 5 3 1 3 2 6 7 6 6 * F 0 1 0 ( 2 ，2 ) = 9 0 6 997 C 9 6 8 8 2 F 0 0 1 ( 2 6 ) = 1 0 9 F 0 0 5 ( 2 6 ) =S 1 A 7 5 _ 3 9 2 3 7 7 O F 0 1 0 ( 2 ， 6 ) =3 5 R3 ( M P 口) 5 2 3 6 * C 1 3 - 3 8 2 7 。 2 0 非常显著 1 89 2 0 1 0年 6月 第 7卷第 2期 深 圳土 木 与建筑 VOL 7 N0 2 I U N2 01 0 B 9O6 2 显 著 D 2 0 | 7 3 2 C 2 81 2 1 41 A O0 8 2 初凝时问 ( h ) 8 0 。3 2 2 1 1 7 5 0 O12 D O 32 2 表 1 2 大宇水泥试配结果的方差分析 考核指标 方差来源 平方和 自由度 均方 F值 临界值 B 7 21 8 8 0 2 3 6 0 9 4 0 D 2 81 25 2 坍落度 mm A 7 8 1 2 5 2 1 8 5 4 5 * 1 9 4 6 2 C 1 05 21 2 F 0 0 1 ( 2 ， 2 ) = 9 9 0 F 0 0 5 ( 2 ， 2 ) = 1 9 0 A 6 2 9 6 4 2 3 1 4 8 2 F 0 1 0 ( 2 ，2 ) = 9 0 C 6 5 8 3 2 F 0 0 1 ( 2 ， 6 ) = 1 0 9 R 3 MP a B 4 1 6 5 2 1 2 6 3 8 * 2 4 9 1 F 0 0 5 ( 2 6 ) ： 5 1 D 4 1 9 6 2 F 0 1 0 ( 2 ， 6 ) ： 3 5 非常显著 C 2 5 2 8 2 1 2 6 4 显著 A 0 2 4 S 2 初凝时间 B 0 2 4 5 2 1 3 1 6 6 0 0 9 6 D 0 0 8 5 2 水胶 比大，在相同的用水量的情况下，胶凝材 料用量小，混凝土拌合物粘度降低 ，坍落度增大， 工作性好，所 以，在保证混凝土强度且满足工程实 际需要 ( 3 d 强度到达4 5 Mp a )的条件下，尽量选取 大的水胶 比，减少胶凝材料用量，这对于降低水化 热，减少混凝土收缩裂缝，抑制碱骨料反应都是有 利的。 从强度来看 ， 水胶比 0 3 1 ， 混凝土各组合3 d 强 度的平均值分别为4 7 5 MP a ( 华润水泥) 、4 9 1 Mp a ( 大宇水泥) ，如优化其他组分 ，混凝土配制强度 是能够满足施工要求的，因而选定水胶 比 0 3 1 ( A 2 ) 。 用水量是影响混凝土坍落度的主要因素 ，而对 强度影响不大，从降低混凝土拌合物粘度 ，减少坍 落度经时损失，改善工作性等方面来考虑 ，要选用 大的用水量，当然，用水量过大也会使胶凝材料用 量过大而产生不利作用，使混凝土成本提高，综合 考核 ，选定用水量1 6 0 K g m。 ( B 2 ) ，而胶凝材料用 量5 1 6 K g m。 。 外加剂是影响混凝土初凝时问的主要因素，工 190 程要求混凝土初凝时间不得少于 7 0小时，而且要 求混凝3 d 强度不得小于4 5 Mp a ， 因此可 以看 出在 使用大宇水泥 只有在外加剂掺量为 2 5 时才能满 足工程初凝时间的要求 ， 而华润水泥在掺量为 2 2 时即可达到工程要求，所 以综合考虑各个方面的因 素，特别是出于成本方面的考虑，水泥选用华润水 泥，外加剂掺量选用 2 2 ( c 1 ) 。 粉煤灰对于混凝土的坍落度、早期强度、初凝 时间都有着不同程度的影响，而最重要 的是，掺加 一 定量的粉煤灰对于混凝土 的工作性 、和易性、粘 聚性有着很大的提高，但是掺量太大就会影响混凝 土的早期强度，所以根据工程的实际需要，粉煤灰 掺量选用 6 ( D 2 ) ，即粉煤灰用量为3 3 K g m。 。 2 4施工最优配合比的确定 综合平衡分析坍落度、初凝时间、3 d强度、混 凝 土实际工作性 ，选 定最佳组合条件为华润水泥 A 2 B 2 C I D 2 ，为保证所选定因素水平 的可靠性，对 制定的混凝土配合 比进行复试，考核各种 因素在工 2 01 0年 6 月第 7卷第 2期 深 圳 土 木 与 建 筑 V0 L _ 7 N0 2 I UN2 O 1 0 表 1 3 施工配比复试结果 水 水泥 粉煤灰 外加剂 砂 石子 坍落度 扩展度 初凝时间 R 3 ( MP R 2 8 ( MP a ) ( K q m。 ) ( K g l m。 ) ( K g l m。 ) ( K g m。 ) ( K g m。 ) ( Kg m。 ) ( ram) ( ram) ( ) 1 6 0 48 3 33 1 0 6 3 5 8 3 1 1 3 0 2 0 5 5 9 0 75 4 6 6 65 6 程中的实用性 ，试配结果如表 1 3所示。 采用倒置坍落度桶加上活动挡板测定混凝 土 拌合物全部落下时间为1 5 S ，放置1 ，混凝土拌合 物坍落度损失为2 0 mm。 由复试结果得出结论：该施工配合比满足设计 要求，并能保证混凝土初凝 时间在 7 8小时之间、 混凝土出厂坍落度保证在1 7 0 2 l O mm、3 d 强度在 4 5 5 0 ( MP a ) 之间，2 8 d 强度不超过7 0 MP a 。 3质量控制 使用优化后的配合 比生产南坪项 目预制箱梁 的过程中，我们主要通过以下三个方面来加强控制， 以确保混凝土质量。 3 1生产计划方面 生产部加强与工地 的沟通，提前做好搅拌机 的 安排、协调好运输车辆 ，以确保供货的连续性。 3 2原材料方面 对原材料实行先检后用 的原则，根据工地施工 计划 ，提前备料 ，检验合格后方可入库 ，并进行单 独库存 ，以避免原材料与其它材料的混用，进一步 杜绝质量隐患的存在 。在外加剂的监控方面 ，我们 除检测 比重、固含量、净浆流动度外，同时针对每 批外加剂进行混凝土试配，对外加剂减水率、混凝 土凝结时间和早期强度进行检测 ，以确保能满足施 工工艺的要求 。 3 3混凝土生产中过程控制 混凝土质量控制方面，我们对出厂的每一车混 凝土坍落度进行检测 ，并派现场服务人员跟踪到工 地 ，如有任何异常情况时及时反馈回生产部及试验 室，以便有效准确 的解决可能存在的问题。 4应用情况 在混凝土预制梁的生产过程 中，梁的外观 良好， 成型情况见图 1 、图 2 。 总的来说，通过我们对原材料的严格把关及混 凝土质量的有效控制 ，整个施工过程质量相对稳定， 没有 出现 因混凝土质量 的原因而延缓工期 的情况 ， 期间我们共生产预制箱梁 1 0 6条，试验室共检测混 凝土试块 3 1 8组，混凝土凝结时间测定 2 5次、3 d 强度和 2 8 d强度试验各 1 0 6组、 混凝土坍落度实测 1 0 6次，汇总结果见表 1 4 。 图 1 图 2 表 1 4混凝土质量控制汇总表 平均抗压强度 达到标 标 生产 平均初 平均坍 ( MP a ) 准值百 准 质量 凝时间 落度 3 d 7 d 2 8 d 分数 差 水平 ( h ) ( mm) 4 7 8 5 5 6 6 5 0 1 3 0 2 l7 优 良 7 5 1 8 5 5结论 根据南坪项 目箱梁的特点，采用正交法设计配 合 比，得出以下结论： “ 缓凝早强大流态混凝土 ”的缓凝时间可延 长到 7小时以上； “ 缓凝早强大流态混凝土 ”的早期强度至少 可达到设计值的 9 5 ： “ 缓凝早强大流态混凝土”与常用 C 5 0混凝 土相 比较，工作性较好，后期强度基本一致 ； 使用 “ 缓凝早强大流态混凝土”，能有效防止 施工缝的出现，同时避免出现色差及蜂窝麻面。一 191