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西南院栈桥计算书.doc

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资源描述
宜宾港重件码头工程 栈桥计算书 编 制: 复 核: 审 核: 安徽省交通规划设计研究院 三月 目录 一、基本参数 - 1 - 1.1钢平台布置 - 1 - 1.2荷载形式 - 1 - 1.3栈桥设计方案 - 2 - 1.4栈桥计算参数 - 2 - 二、结构检算 - 3 - 2.1 模型的建立 - 3 - 2.2 相关规范 - 3 - 2.3 墩顶分派梁检算 - 3 - 2.4 贝雷梁检算 - 4 - 2.5 I25a工字钢横梁检算 - 6 - 2.6 桥面板5mm花纹钢板检算 - 7 - 2.7钢管桩检算 - 8 - 宜宾港重件码头工程栈桥计算书 一、基本参数 1.1钢平台布置 钢栈桥采用型钢与321贝雷架组合结构,连接施工便道与1#、2#承台基础,以方便施工。纵向钢平台纵向长度18m,宽度5m;横向侧钢平台横向长度52.8m,宽度9m。桩基纵向间距6m,横向间距1.6~3.6m。钢平台与承台连接处设立活动分派梁,方便装拆。 1.2荷载形式 (1)混凝土搅拌运送车 通过栈桥车辆荷载按30t混凝土搅拌运送车考虑,混凝土搅拌运送车重轴(后轴)单侧为4轮,单轮宽30cm,双轮横向净距10cm,单个车轮着地面积=0.2*0.3 m2。两后轴间距135cm,左侧后双轮与右侧后双轮距190cm。车总宽为250cm。 混凝土搅拌运送车前轴重P1=50kN,后轴重P2=250kN。荷载图示如下: 图1-1 整体模型图 设计通车能力:车辆限重30t,限速10km/h,按通过栈桥车辆为30t混凝土搅拌运送车满载时考虑,后轴按250kN计算。不考虑船只和排筏的撞击力,施工及使用时做好安全防护措施。 (2) 履带式吊车 30t履带式吊车吊重10t,一侧履带接触宽度为0.6m,长度为4m,履带吊行走宽4m、工作宽4.3m;吊车按均布荷载+集中力进行加载,其活载比混凝土搅拌运送车活载作用效应小得多,故在此亦不做检算。 1.3栈桥设计方案 栈桥拟采用双排单层贝雷梁片桁架结构为梁体作为重要承重结构,进台通道桥面宽设计宽为6m,钢平台宽8m,总长52.8m。 具体设立情况见附图《宜宾港重件码头工程栈桥布置图》。 (1) 栈桥设立规定 栈桥承载力满足:30t混凝土搅拌运送车行走和32t履带吊车在桥面行走规定。栈桥的平面位置不得妨碍钻孔桩施工及承台施工,可以满足整个施工期间的规定。栈桥施工及运营保证航道正常通行。 (2)栈桥结构 栈桥至下而上依次为: 钢管桩基础:设计钢管在细圆砾土层入土深度约10m,栈桥普通墩采用φ600*8mm钢管桩基础,墩中心间距横桥向2.8米和5.8米;纵桥向2.7米和3.6米。钢管桩内填充河砂增长稳定性。依据钢管桩入土深度情况拟采用桩长9~15m不等的钢管桩。 I40a工字钢横梁:墩顶横梁采用焊接的I40a工字钢。 贝雷梁主梁:主梁采用双并321军用贝雷梁桁架结构,桁架由两排贝雷片加联系杆件拼装,贝雷片间距中心距0.90m,桁架间距1.1m。 桥面系:贝雷梁上横铺I25a工字钢@400mm的横向分派梁,I25a工字钢分派梁上满铺厚度为5mm的花纹钢板做为栈桥的桥面。 1.4栈桥计算参数 贝雷桥采用材料的允许应力按基本应力提高30%(查《公路施工手册》.桥涵1043页)。 (1)单片贝雷:每片贝雷重287kg(含支撑架、销子等),I=250497.2cm4,E=2×105Mpa,W=3578.5cm3,[M]=788.2 kN·m, [Q]=245.2 kN。 (2)I40a:截面积102.0 cm2,每米重量80.4kg , Ix=32240cm4,E=2×105Mpa,Wx=1433cm3,Sx=836.4 cm3,腹板厚11.5mm。 (3)5mm厚扁豆形花纹钢板。 (4)车辆冲击系数:由查《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2023)知,冲击系数采用1.3。 考虑栈桥实际情况,进台通道按单车道验算,钢平台采用双车道布置;车辆荷载按实际混凝土搅拌运送车轴重定义,人群荷载不计。 二、结构检算 2.1 模型的建立 整体模型采用MIDAS/CIVIL程序建立,如图2-1所示,上部结构采用空间梁格建立,墩顶I40a分派梁、贝雷梁、I25a横梁均采用空间梁单元模拟,上部结构与墩顶I40a分派梁采用弹性支座连接,桩顶采用固结约束。 图2-1 整体模型图 2.2 相关规范 (1) 《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2023 (2) 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2023 (3) 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ 025-86 2.3 墩顶分派梁检算 墩顶分派梁采用I40a工字钢,点焊连结在钢管桩顶部,按设计施工图实际构造建立模型,按照《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2023第4.1.6条,进行主梁承载能力极限状态内力组合,并采用《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ 025-86,按允许应力法进行梁内力验算。承载能力极限状态最不利组合下应力验算结果如下图所示。 图2-2 墩顶分派梁应力图 由图2-2计算结果可以看出,进台通道与钢平台车道荷载交汇处,组合应力值最大,达34.2Mpa≤[σw]=145×1.3=188.5MPa符合规定。(允许应力[σw]值按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86按临时结构取允许弯曲应力值乘以1.3倍系数) 挠度验算亦按照《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2023第4.1.6条,进行主梁承载能力极限状态组合内力下计算挠度。挠度验算结果如下图所示: 图2-3 墩顶分派梁挠度计算图 组合内力下的最大扰度=3.43mm<[]===12mm 满足规定。 2.4 贝雷梁检算 贝雷桥采用材料的允许应力按基本应力提高30%进行临时结构验算。 单片贝雷:计算参数取I=250497.2cm4,E=2×105Mpa,W=3578.5cm3,允许内力按[M]=788.2 kN·m, [Q]=245.2 kN控制。 按照《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2023第4.1.6条,进行贝雷梁承载能力极限状态内力组合,进行抗弯和抗剪验算;并采用《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ 025-86,按允许应力法进行梁内力验算。承载能力极限状态最不利组合下验算结果如下图所示。 图2-4 贝雷梁弯矩图 图2-5 贝雷梁剪力图 由上图计算结果可以看出,进台通道与钢平台车道荷载交汇处,贝雷出现梁弯矩和剪力最大值。 最大弯距197 kN·m≤2[M]=2×788.2=1576.4kN·m 最大剪力206.4 kN≤2[F]= 2×245.2=490.4kN 故双排单层贝雷桁架梁弯矩和剪力验算满足规定。 主桁最大挠度计算: 按照《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2023第4.1.6条,进行主梁承载能力极限状态组合内力下计算挠度。挠度验算结果如下图所示: 图2-6 贝雷梁挠度计算图 组合内力下的最大扰度=0.32mm<[f]===20mm 满足规定。 2.5 I25a工字钢横梁检算 按照《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2023第4.1.6条,进行主梁承载能力极限状态内力组合,并采用《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ 025-86,按允许应力法进行梁内力验算。承载能力极限状态最不利组合下应力验算结果如下图所示。 图2-6 I25a工字钢应力图 由图2-2计算结果可以看出,最大组合应力值154.4Mpa≤[σw]=145×1.3=188.5MPa符合规定。(允许应力[σw]值按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86按临时结构取允许弯曲应力值乘以1.3倍系数) 挠度验算按照《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2023第4.1.6条,进行主梁承载能力极限状态组合内力下计算挠度。挠度验算结果如下图所示: 组合内力下的最大扰度=4.82mm<[]===7.5mm 满足规定。 2.6 桥面板5mm花纹钢板检算 按照《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2023第4.1.6条,进行主梁承载能力极限状态内力组合,并采用《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ 025-86,按允许应力法进行梁内力验算。承载能力极限状态最不利组合下应力验算结果如下图所示。 图2-6 桥面板5mm花纹钢板应力图 由图2-2计算结果可以看出,最大组合应力值91.8Mpa≤[σw]=145×1.3=188.5MPa符合规定。(允许应力[σw]值按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86按临时结构取允许弯曲应力值乘以1.3倍系数) 挠度验算按照《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2023第4.1.6条,进行主梁承载能力极限状态组合内力下计算挠度。挠度验算结果如下图所示: 组合内力下的最大扰度=3.21mm<[]===7.5mm 满足规定。 2.7钢管桩检算 普通墩横桥向桩中对中间距为3.6m,采用φ600×8mm钢管桩。以承台底面标高249.15计,水深按施工水位计算取7.28m,钢管桩露出水面按4.615m计。经分析:混凝土搅拌运送车加恒载作用下为普通墩钢管桩荷载最不利荷载,故仅检算该工况。 (1)桩基承载力检算 由模型提取桩顶支撑反力,如下图所示。 桩基承载力:每根钢管桩设计承载力为Pmax=303kN。 管内填砂密实,采用打桩振动锤击下沉,不计钢管桩桩侧摩阻,按支承桩考虑。 桩身强度:桩基采用φ600mm钢管桩,用砂填实。 (2)钢管桩长度拟定 单桩轴向承载力按303kN考虑。不考虑土侧摩阻力对承载力的奉献, 由[P]=Apfrk+u∑C2ihifrki≥303kN 查宜宾港一期工程初步设计阶段工程地质勘察报告,见下表。 工程区岩土物理力学参数建议值表 岩土名称 分层号 天然含水率 W (%) 压缩模量 Es (MPa) 变形模量 E0 (MPa) 承载力设计值 [f’d] (KPa) 渗透系数 K(10-3cm/s) 钻(冲)孔灌注桩 极限侧阻力标准值qsik(Kpa) 极限侧阻力标准值qsik(Kpa) 粉质粘土 ① 35.13 4.13 120 13.0 40 粉 土 ② 37.7 3.54 110 7.51 30 卵 石 ③-1 22.4 300 3.76 180 ③-2 11.0 800 250 强风化泥岩 ④-1 300 300 中风化泥岩 ④-2 500 天然单轴抗压强9.55MPa 强风化砂岩 ⑤-1 350 400 中风化砂岩 ⑤-2 1200 饱和单轴抗压强度28.8MPa frk由地质资料知取500KPa,U=п×0.6=1.885m, A=п×0.6×0.08=0.015,=0.6,=0.05 解得h≥6m,故钢管桩长度为(6+7.28+4.615)=17.895m,实际桩长按18m取值。 综合以上检算:该栈桥设计安全,可以满足施工需要。
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