压力隧洞裂缝混凝土衬砌和围岩的接触条件.pdf

第 3 0卷第 3期 V0 1 3 0 No 3 水 利 水 电 科 技 进 展 Adv a n c e s i n S c i e n c e a n d Te c h n o l o g y o f W a t e r Re s o u r c e s 2 0 1 0 年 6月 J an 2 0 1 0 D O h 1 0 3 8 8 0 j i s s n 1 0 0 6 7 6 4 7 2 0 1 0 0 3 0 1 4 压力隧洞裂缝混凝土衬砌和围岩的接触条件 彭守拙， 钟建文 ( 清华大学水利水 电工程系 ， 北京 1 0 0 0 8 4 ) 摘要 ： 提 出裂缝衬砌和 围岩之间接触应 力 ( ) 的表达式 ， 并通过算例 分析 它的特性， 结果表 明， ( r 0 ) 随衬砌与围岩接触面( r =r a ) 处的渗透压力 P 。的增大由压变拉 ， 但 ( ) +P 。却变化不大。 提 出一定条件下衬砌脱开 围岩独立工作的判别式 ， 该式若满足 ， 衬砌将脱开围岩独立工作 ， 钢筋应 力和裂缝宽度将大幅度减小。算例计算结果表明， 若衬砌和围岩之间的黏结强度较小， 裂缝衬砌很 容易脱开围岩独立工作。 关键词 ： 水工压力隧洞 ； 裂缝衬砌 ； 围岩 ； 接触应力； 接触条件 中图分类号 ： T V 6 7 2 1 文献标识码 ： A 文章编号 ： 1 0 0 6 7 6 4 7 ( 2 0 1 O ) o 3 0 0 5 3 0 5 Co n t a c t s t r e s s b e t we e n c o n c r e t e I mm f o r c r a c k s o f p r e s s u r e t u n n e l s a n d s u r r o u n d i n g r o c k ma s s P E N G S h o u - z h u o ， Z H O N G J i an- w e n ( H y d r a u l ic E n g i n e e r i n g D e p a r t m e n t ，T s i n g h na U n i v e r s i t y ，B e ii i ng 1 0 0 0 8 4 ，C h i n a ) Ab s t r a c t ：A f o r mu l a t o c a l c ula t e th e c o n t a c t s t r e s s b e t w e e n c r a c k l i n i n g s an d s u r r o u n d i n g r o c k ma s s was p r e s e n t e d I ts be h a v i o r s w e r e an aly z e d t h r o u g h a c ase T h e c o n t a c t s t r e s s w o u l d t r a n s f o r m f r o m the p r e s s u r e s t a t e i n t o the t e n s i o n o n e w i th t h e i n c rea s e o f s e e p a g e p res s u r e o n the e x t e r n a l e d g e o f l i nin g s Ho w e v e r the s u m ma t i o n o f t h e c o n t a c t s t r e s s an d s e e p a g e p res s u r e W as l i t tl e A n o th e r f o rmu l a t o j u d g e w h e t h e r o r n o t t h e l i n i n g s w o uld i n d e p e n d e n tl y w o r k u n d e r c e r t a i n c o n di t i o n s W as g i v e n I f t h e f o rmu l a W as s a t i s fi e d，the l i n i n g s w o u l d i n d e pe n d e n tl y wo r k an d the r e i n f o r c e me n t s t res s as w e l l as the c r a c k wid th w o uld g r e a tl y d e c r e a s e T h e c alc ula t e d r e s ult s o f t h e c a s e i n d i c a t e t h a t the c r a c k l i n i n g s w i l l l o s e c o n ta c t wi th t h e r o c k mass an d i n d e pe n d e n tl y w o r k i f the b o n d s t ren g t h be t we e n t h e c o n c r e t e l i nin g s and the s u r r o u n d i ng r o c k mass i s v e r y s ma l 1 Ke y wo r d s ：h y d r a uli c p r e s s u r e t u r me l ；c r a c k li nin g ；s u r r o u n d i n g r o c k ma s s ；c o n t a c t s t r e s s ；c o n t a c t c o n dit i o n 在圆形断面水工压力隧洞的设计 中， 确定钢筋 混凝土衬砌和围岩接触应力的通用办法是借助弹性 抗力系数的概念进行分析计算_ l J ， 该方法 的优点是 简单易行 、 操作方便 。近年来 ， 圆形断面压力隧洞衬 砌和围岩接触应力研究的一个进展是把混凝土作为 均匀多孔弹性介质 ， 考虑混凝土的渗透性 ， 利用解析 法分析衬砌和 围岩 的相对弹性模 量 E E 、 相对透 水性系数 对接触应力 的影响_ 2 _ 。 文献 4 把裂缝混凝土衬砌视为 由无 筋裂缝介 质组成的厚壁圆筒 ， 其 内部渗水压力按线性衰减 ， 给 出了接触应力的表达式 ， 其衬砌刚度取决 于混凝土 弹性模量 E 和衬砌厚度 ， 与钢筋无关 ， 得到 了“ 一 经开裂马上脱开” 的结论 。 混凝土的抗拉强度很低 ， 在高内水压作用下应 考虑裂缝贯穿的情况 ， 这时钢筋混凝土不再是多孔 微透水介质而成为强透水 的以钢筋加强的具有贯穿 性裂隙的介质 ， 其透水性和刚度发生了很大的变化 ， 它们都会对衬砌和围岩之间的接触应力产生根本性 的影响。笔者把开裂混凝土衬砌作为具有等间距贯 穿性径向裂缝并有环 向钢筋的介质处理 ， 且认为开 裂前 的混凝土衬砌是不透水的。 压力隧洞在运行期间形成洞外渗流场 ， 其范围取 决于洞外地下水位， 即使洞外地下水位很低， 洞周也 会形成一个浸润饱和的自由水面l 5 j 。一般情况下 ， 可 认为洞周渗流场是轴对称的， 其半径为 尺( 图 1 ) ， 它包 含裂缝衬砌区 n】 、 渗流影响区 n2 、 非渗流影响区 力3 ， 图 1 压力隧洞的渗流场范围和计算简图 作者 简介 ： 彭守拙( 1 9 3 5 一 ) ， 男 ， 湖北武汉人 ， 教授 ， 从事电站建筑及地下工程研究 。E - m a i l ： p e n g s z y a h o o e o m c n 水利水电科技进展 ， 2 0 1 0， 3 0 ( 3 ) T e l ： 0 2 5 8 3 7 8 6 3 3 5 E - m a i l ： 丘h h u e d u C t t h t tp： h h u e d u c n 。 5 3 可视 力2 区为一透水厚壁圆筒。图中 p g B是 2 与 n 区交界面上的总水头， 是洞外地下水面高出洞 心 0点的高度 ， 2 。为衬砌平均裂缝宽度， 为衬砌 外半径 ， P 为洞内水压， r s 为钢筋半径 ， 为混凝土衬 砌内半径 ， h为混凝土衬砌厚度。 与不透水体不 同， 透水 区 n，内任一点处 的微 小单元 A不仅承受径向和切 向的应力( ， ) ， 还同 时承受孑 L 隙水压力 P ( 假定孔 隙水压力作用 的有效 面积系数为 1 ) ， 图 1中没有示出 4的切 向应力和孔 隙水压力。 在透水衬砌和围岩的接触面( r = ) 处， 衬砌外 缘受到接触应力 ( r n ) 和渗透压力 P 。的作用， 某种 条件下 ( ) 和 P 对衬砌和围岩的接触状 态有重 要影响。本文首先在 围岩为均匀介质、 轴对称渗流 场的条件下 ， 求得开裂的钢筋混凝 土衬砌与围岩接 触应力 ( r a ) 的表达式 ， 然后讨论衬砌脱 开围岩独 立工作的条件 。 1 围岩的径向位移 假定洞周灌浆 区岩体的弹性模量 、 泊松比和渗 透系数与未灌浆区岩体的相 同。假定 2 区孑 L 隙水 压力梯度按对数分布。 在图 1 渗流影响 区 n2 的边界即 r =r ， r =R 处 ， 围岩分别受到 ( r n ) ， P 。 ， p g B和力学边界应力 ( R) 的作用 ， 在 r = 处产生径向位移 ( 1 a ) ， 文献 6 给出了 ( ) 的表达式 ： “ ， ( r a )=( P 。一p g B) C 1 一 ， ( R) C 2一 d ( R)一 ( r n ) C 3 ( 1 ) 系数 c ， C 2 和 c 3的表达式冗长 ， 计算稍显繁琐 ， 经 简化后可得 ( )：( 一 ) + ( r a ) ( 2 ) 其 中 ： I nt 卜 t 1 ( 3 ) J z 一 式中： E 为岩体 的弹性模量 ； u 为岩体的? 白松 比； t 为洞周渗流场半径与衬砌外半径 的比值 ， =R r 。 。 c 。 值与 u ， t 的关系示于图 2 ， 图 2表明渗流场 范围对 有明显影响。 2 衬砌 和围岩 的接触应 力 2 1 接触应力 ( ) 的推导 裂缝衬砌所承担的荷载见图 3 。图3中 P 。 为衬 5 4 水利水电科技进展 ， 2 0 1 0 ， 3 0 ( 3 )T e l ： 0 2 5 8 3 7 8 6 3 3 5 图 2 和 ， u 的关系 l I I 一 图 3透 水 衬 砌 的 静 力平 衡 砌与围岩接触面 ( r =r n ) 处 的渗透压力 ； 为裂缝 面处的最大钢筋应力 ； r为开裂 时围岩对衬砌的摩 擦力 ， 因结构近 于对称 ， r较 小， 此处 忽略不计 ； A 为 1 13 1 1 1 长洞段的钢筋面积 ( 即沿纵向洞轴取单位长 度) ， 以 e m 2 c m计。取 I c m长的洞段 ， 列 出其平衡 方程 ： P i + 1 ( P z +P 。 ) ( r 。一 )= A 。 + ( r a ) +P 。 r 。 ( 4 ) 化简式 ( 4 ) 可得 = ( P 一 ) d r ( ) ( 5 ) 式中： 为平均半径 ， =( r 。+r ) 2 。若令 P 。=0 ， ( r n ) 等于不透水衬砌 中的围岩抗力 q ， 再令 ： ，式( 4 ) 退化为常用 的 计算式 ： = ( 6 ) A + 式中： k 0 为单位弹性抗力系数 ， M P a ； E 为钢筋弹性 模量， MP a ； 为钢筋应力不均匀系数。 式( 6 ) 除未考虑 P 。 外 ， 也未考虑裂缝 面上渗透 压力的作用。 设 r 为钢筋 中心线处的半径 ， ( r ) 为 r 处的 径向位移 ， 有 u ， ( r ) tJ $ ( 7 ) 对于 V类围岩中的压力隧洞 ， 可略去衬砌 E - m a i l ： 麝 h h u e d u m h t t p： I d d h h u e d u m 混凝土的压缩量 ， 位移协调方程可写为 , ， ( r ) , ， ( r a ) ( 8 ) 将式( 2 ) 、 式( 6 ) 代入式 ( 8 ) 并注意到式( 5 ) ， 可得 其中 ( )= 主 二 ( 9 ) 1 + l 、 一 瓦E s A s ( 1 0 ) 。 瓦 式( 9 ) 便是裂缝混凝土衬砌 和围岩之间的接触 应力表达式。其形式简单 ， 操作方便 ， 除了介质渗透 系数的影响隐含于 P 。以外l_ 7 J ， 还能直观地反映其他 因素的影响。式中 】 是个无量纲数 ， ( ) 是 P f ， P ， a l 和 C D的函数 ， 只有 已知 P 。 方能确定 ( r a ) ， 而 P 。 是和衬砌平均裂缝宽 2 口相关 的。 2 2 算例 为了了解 ( ) ， 随 P 。的变化情况 ， 计算 了 2 个工程实例 ， 算例 1 和算例 2分别 以低水头 大直 径 、 高水头小直径为特点 ， 基本资料列于表 1 。 图4 示出算例 1 的 ( ) ， 。 与P a p 的关系， 0 4 O 2 0 一 0_ 2 一 p g B = 0 2 P , 删 0 8 8 0 9 0 0 9 2 0 9 4 0 9 6 O 9 8 1 O O p 0 | ( a ) a , ( r o ) 与g P , 的关系 p gB=0 一 p gB：02P , P P , ( b ) 与g p , 的关系 图4 算例 l 的 ， ( F a ) 和 。 与P 。 p 的关系( =O 5 ) 图 5 示出算例 2的 ( r 。 ) ， 与p 。 p 的关系。由 图 4和图 5可知： 宝 、 = 0 7 3 8 ： 0 5 、 、 = ! ： 垒 P , P , ( a ) a r ( r ) 与 的关 系 zO 5 = 0 7 3 8 | t 。 l f ( b ) 与 P o P , 的关系 图 5 算例 2的 ( ) 和 与 p 的关系( p g B=0 ) a P a p 达到某值后 ， ( ) 由压变拉 ， 若接触 强度为零 ， ( r a ) 会释放为零 ， 衬砌会脱开围岩独立 工作 ， 会沿图 4 ( b ) 中的虚线减小， 式 ( 5 ) 退化为 。 ， ： ( 1 1 ) s= 一 l l ， A s b 若接触强度大于 ( ) ， 衬砌和围岩将联合 工作 ， 。 与P 。 p 的关 系将如图 4 ( b ) 中的实线所示 ， 此时 在 p n p 的闭区间 0 ， 1 内变化很小。 c 当 P ：0时 ， ( r a ) 等于不透水衬砌 的围岩 抗力 叮 ， 为式( 6 ) 的计算值( 6 9 8 M P a ) ， 其因式( 6 ) 未考虑缝面渗透压力而偏小 。 d P 。 增大 ， ( r a ) 减小 ， P 。 + ( F a ) 随 p 的 变化很小， 对 于算例 1 ， 当 p 口 p ：00 9 8时， ( r a ) +P 。为 4 7 55 1 0 k P a ， 这 一特点 为式 ( 9 ) 所 决定 。 e 图4和图 5还表示了 p g B和 对 及 ( r n ) 的影响， 并示 出 ( r a ) 随着 P 的增大而增大 ， 低水 头下 盯 r ( ) 不大 。 表 l 算例的基本资料 注： 算例2 取自文献 7 ， 算例 l 取自文献 8 。 水利水 电科技进展 ， 2 0 1 0 ， 3 0 ( 3 ) T e l ： 0 2 5 8 3 7 8 6 3 3 5 E - m a il ： j z h h u e d u m h t t p ： k k b h h u e d u m 。 5 5 3 衬砌和围岩的接触条件 3 1 衬砌 围岩接触面上的临界渗透压力 P 。 随裂缝 的发展而增大， ( F a ) 随 P 。的增大而 、 ， 当 P a p 达到某值 ( p n p ) 时 ， ， ( F a ) 减小 为 零 ， 此后由压变拉， 相应 ( F a ) ：0的( p 。 p ) 。 称为接 触面上的临界渗透压力 ， 对式( 9 ) ， 令 ( ) =0 有 ： 生 ( 12 ) 、 p c r 1+ I c。 当 p 。 p f ( P a p ) 。 后 ， ( F a ) 为拉应力 。 算例 1和算 例 2的 ( p 。 p ) 分别 为 0 9 2 4一 O 9 4 0 和0 8 9 3 0 9 2 7 。算例 2的内水压有 1 7 5 I T I 水 头 ， ( r o ) 可达 1 3 6 k P a 以上的拉应力。 3 2 衬砌脱开围岩单独工作的接触条件 衬砌脱开围岩独立工作的状态可用式( 1 3 ) 判别 ： ，( I a ) 0+ ( 1 a ) R ( 1 3 ) 式中： ( r a ) 。为隧洞充水前的初始接触应力 ( 假定 充水前衬砌围岩密贴) ； ( ) 为隧洞充水过程中产 生的接触应力 ， 由式( 9 ) 确定 ； R 为衬砌围岩接触面 上的黏结强度， 以拉应力为正。 将式( 9 ) 代入式( 1 3 ) ， 可得衬砌脱开 围岩独立工 作 时 的 ( ) 为 警+ ( 1 ) I P i 一 l + a 1 P； ( 1 4 ) 衬砌和围岩 的接触条件是个复杂的问题 ， 原 因 是确定 ( F a ) o 较为复杂 ， 文献 9 分析 了水荷载历 史对 ( r o ) 0 的影响。其次 ， ( F a ) o 尚受到温度 、 灌 浆压力 、 围岩作用力和是否可能产生初始缝 隙诸多 因素的影响。这里仅讨论 1 种简单的情况 ： 充水前， 衬 砌 围 岩 密 贴 ， 两 者 间 的 黏 结 强 度 为 零 或 者 ( r n ) o R =0 。此时 ， 只要满足式( 1 5 ) ， 便可认为 衬砌脱开围岩独立工作 。 1+ ， 一Pa 盟 ( 1 5 ) 一 1 ) l+ 文献 7 在算例 2中估计岩体渗透系数 k = 1 0 一m s ， 灌浆圈半径 r = 7 4 IT I ， 灌浆岩体渗透系数 =1 0 m s ， 假定衬砌处 于脱 开 围岩独 立工作状 态 ， 计算 了不同裂缝 间距 z 在稳定渗流状态下的2 0 和 。一个重要 的问题是衬砌开裂后 ， 在稳定渗流 5 6 水利水 电科技 进展 ， 2 0 1 0 ， 3 0 ( 3 ) T e l ： 0 2 5 8 3 7 8 6 3 3 5 状态下脱开围岩的假定是否成立。为此， 利用文献 7 中的状态方程 ( 8 ) ( 1 0 ) ( 1 3 ) ( 1 4 ) 和( 1 5 ) 计算了不 同 z f 下的 2 n及相应的P 。 p 值 ， 结果列于表 2 。 表 2 算例 2 在不同 l f 下的 2 a及相应的p a p f 值 注 ： 为 衬砌 的 渗透 系数 ， q为单位 洞 长 的渗漏 流 量 ， 也 = 月 一 ， ( p P i ) =0 9 2 7 。 表 2说明： 只要衬砌 和围岩的黏结强度为零或 者较小 ， 高水头压力隧洞在稳定渗流状态下 ， 即使在 f f =0 1 7 3 m， 2 a=0 0 5 3 6 m m的情况下 ， 式 ( 1 5 ) 也 是 满足的。表 2中相应各个 2 o值的 口几乎不变 ， 衬砌 一 旦裂穿， 很大， 防渗效果几乎为零， 此时主要靠 灌浆防渗圈防渗。 文献 8 、 文献 1 0 及现场水压试验结果表 明： 水工压力隧洞钢筋混凝土衬砌因高内水压而发生裂 缝的规律性是条数较少 、 间距较 大， 而文献 1 4 6 所定的 Z 值很小 ， 其计算结果是裂缝条数 n大 于 1 0 0 ， 似与实际不符 ， 有待进一步研究 ， 故表 2列出 不 同 f f 值 的计算结果。 4 结论 a 给出了接触应力 ( F a ) 的表达式( 式 ( 9 ) ) 。 它是确定衬砌与围岩联合作用还是脱开围岩独立工 作的重要公式， 进一步可证明： 这2 种工作状态所确 定的钢筋应力和裂缝宽度有明显的差异。 b 衬砌 围岩的接触状态是个复杂 的问题。若 充水前两者密贴 ， 初始接触应力 ( ) o =0 ， 两者黏 结强度 R ：0 ， 则充水过程中衬砌脱开 围岩独立工 作的条件是满足式( 1 5 ) 。 c 以文献 7 中的工程 实例为例， 计算 了 ( r n ) ， 口 。 在P 。 p f 的闭区间 0 ， 1 内的变化情况 ， 说 明 ： ( ) 随 P 的增大 由压变拉 ， 可能最大拉应 力值随 P 的增大而增大 ； 衬砌脱开围岩独立工作 后 ， 及 2 口大幅度减小； 开裂后 ， J i 与 ( 2 a ) 成 正比， 与 z f 成反比。算例说明， 即使 z f 小到0 1 7 3 m ， 2 a小到 0 0 5 3 6 l i lm， 式( 1 5 ) 也很容易得到满足， 因此 文献 7 中“ 稳定渗流状态下 ， 裂缝衬砌独立工作” 的 假定一般能够成立 。 参考文献 ： 1 D L T 5 1 9 5 -2 0 0 4 水工隧洞设计规范 s E - ma i l ： 扫 h h u e d u C t t h t tp： k k b h h u e d u e f t 【 2 J S C H L E I S S A J D e s i g n o f p e r v i o u s p res s ure t u n n e l s J Wa t e r P o w e r a n d D a m C o n s t r u c t i o n ， 1 9 8 6 ， 3 8 ( 5 ) ： 2 1 2 6 1 3 j S C H L E I S S A D e s i g n c r i t e ri a f o r perv i o u s a n d u n l i n e d p r e s s u r e t u n n e l s l R J O s l o ： U n d e r g r o u n d H y d r o p o w e r P l a n t s ， 1 9 8 7 ： 2 2 2 5 4曹克明， 刘世明 高内水压力作用下隧洞钢筋混凝土衬 砌设计理论的探讨 J 华东水电技术， 1 9 9 1 ( 3 ) ： 卜1 3 5 彭守拙 水电站设计的新进展 M 北京： 中国水利水电 出版社 ， 2 0 0 7 ： 2 5 9 2 8 4 1 6 J S C H L E I S S A J D e s i gn o f r e i n f o r c e d c o n c r e t e l i n i n g s o f p res s u r e t u nne l s a n d s h a f t s J H y d r o p o w e r a n d D a m s ， 1 9 9 7 ， 4 ( 上接第 4 6页) 应力量级远超过材料 的屈服极限， 需要对结构进行 局部修改优化 。 C 涌潮 冲击响应模 型试验取得 了闸门关键 部 位的位移和应力分布数据， 其结果与仿真计算值基 本一致 ， 验证了仿真计算结果的合理性。 d 优化修改后的闸 门结构动力 响应仿 真计算 结果显示 ， 在相同涌潮荷载作用下 ， 推荐方案最大应 力集中区消失 ， 最大应力 由6 2 0 M P a 下降为 1 5 0 MP a ， 取得了满意的抗振效果。 卜 ”+”+”+” 斗一“ 卜 ”+“- 4 -”+“ 卜 ”+”+“十“ 卜 ”+“+一+一 卜”+” +- +- ”+“ - - 4 - ( 上接第 4 9页) 参考文献： 1 钱宁， 张仁 ， 周志德 河床演变学 M 北京： 科学出版 社 ， 1 9 8 7 2陈树容 布置于凸岸的江边村拦河闸电站引水防沙试 验研究 J 人民珠江， 2 0 0 5 ( 4 ) ： 2 9 3 0 3张海光 多孑 L 拦河闸坝泄洪方案水力特性研究 J 水力 科技 ， 2 O 0 7 ( 3 ) ： 3 7 3 9 4 徐国宾 弯道式引水枢纽中弯道的优化设计 J 泥沙研 究 ， 1 9 9 2 ( 3 ) ： 6 5 6 9 5马有国， 周素真 弯道环流在取水防沙中的作用 J 农 田水利与水 电 ， 1 9 9 3 ( 2 ) ： 3 4 3 8 ( 3 ) ： 8 8 9 4 7彭守拙 压力隧洞透水衬砌裂缝宽度计算的探讨 J 水 利水 电科 技进 展 ， 2 0 0 9 ， 2 9 ( 3 ) ： 4 6 - 4 8 8 刘秀珍 关于圆形有压水工隧洞衬砌裂缝计算的探讨 J 水力发电学报， 1 9 8 3 ( 3 ) ： 9 1 一 1 0 1 9张有天， 张武功， 王镭 再论隧洞水荷载的静力计算 J 水利学报 ， 1 9 8 5 ( 3 ) ： 2 2 3 1 1 0 潘家铮 水工隧洞和调压室( 水工隧洞部分) M 北京： 水利电力出版社， 1 9 9 0 ( 收稿 日期 ： 2 0 0 9 0 7 2 9 编辑 ： 骆超) 参考文献 ： 1古华， 严根华 水工闸门流固耦合 自振特性数值分析 J 振动测试与诊断， 2 0 0 8 ， 9 ( 3 ) ： 2 4 2 2 46 2 J Y A N G e n - h u a S t u d y o f d e s i gn t e c h n i q u e s fo r d y n a m i c s a f e t y o f r a d i a l g a t e s i n h y d r a u l i c e n g i n e e ri n g C J S t r u c t u r e En g i n e e rin g W o r l d W i d e Sa n Fr a n c i s： El s e v i e w S c i e n c e L t d 1 99 8 3 严根华， 陈发展 曹娥江大闸枢纽工程闸门流激振动试 验研究 R 南京： 南京水利科学研究院， 2 0 0 6 4D IML 5 0 3 9 - - - 9 5 水利水电工程钢闸门设计规范 s ( 收稿 1 3 期 ： 2 0 0 9 0 7 1 3 编辑 ： 骆超 ) 6郭维东， 周阳， 张云清， 等 丁坝对弯道水流影响的分析 J 沈阳农业大学学报 ， 2 0 0 6 ， 3 7 ( 4 ) ： 6 6 6 6 6 8 7周阳 丁坝对弯道水流流态影响的试验研究 D 沈阳： 沈阳农业 大学 ， 2 0 0 6 8F A Z H M， G H O D S I A N M， N E Y S H A B O U R I S A S Sco u r and fl o w fi e l d a r o u n d a s p u r d i k e i n a 9 0 。 b e n d J I n t e r n a t i o n a l J o u rnal o f S e d i m e n t R e s e a r c h ， 2 0 o 8 ， 2 3 ( 1 ) ： 5 6 - 6 8 9 J J l A Y a f e i ， S T E V E S ， X U Y i c h u n ， e t a 1 T h r e e d i m e n s i o n a l n u me ri c s i mula t i o n and an aly s i s o f fl o w s a r o u n d a s u b me r g e d w e i r i n c h a n n e l b e n d w a y J J o u r n al o f H y dra u l i c E n g i n e e ri n g ， A S C E， 2 0 0 5 ， 1 3 1 ( 8 ) ： 6 8 2 6 9 3 1 0 徐桂英 闸前弯道水流特性的试验研究 J 武汉水利电 力大学学报 ， 1 9 9 5 ， 2 8 ( 3 ) ： 3 3 8 3 4 1 ( 收稿 日期 ： 2 0 0 9 0 3 0 1 编辑 ： 高建群 ) 卜” +_ ” 。 卜“ 卜 “ - 卜 ” 卜”卜 ”+ “ 卜 卜一 卜 ” 卜 ”+” 。 卜 一 卜 ” 卜“十 十 -” 。 卜” 卜 “+”卜“ 斗一”+“+” 。 卜 “ 卜 ”+”+” + _” - 卜 ”+” + 简 讯 全 国第八届水文泥沙学术讨论会将在 长沙召开 由中国水力发电工程学会水文泥沙专业委 员会主办、 中国水电3 - 程顾 问集团公 司中南勘测设计研 究院 承办的全 国第八届水文泥沙学术讨论会将于 2 0 1 0年 1 0月 中旬在湖南省长沙市召开。会议主要议题 包括 ： 水文、 泥沙学术交流、 工程技术经验总结 ； 水文泥沙数 学模型的研 制与应 用； 水文、 泥沙与环境影响 ； 工程设 计、 运 行 中有 关水 文 泥 沙 方 面 需 帮 助 咨询 的技 术 问题。h t t p ： w w w h y d r o p o w e r o r g c n i n f o s h o w n e w s a s p ? n e w s i d=1 8 2 9 。 ( 本刊编辑部供稿) 水利水 电科技进展 ， 2 0 1 0 ， 3 0 ( 3 )T e l ： 0 2 5 8 3 7 8 6 3 3 5 E - m a i l ： j z h h u e d u 6 a h t t p： k k b h h M e d u m 5 7