某大跨预应力拉索混凝土折梁有限元分析与施工.pdf

3 6 A 建 r c h i t c 筑 t u Te 技 c h 。 l 。 第 4 5卷第 1 期 2 0 1 4年 1 月 Vo 1 4 5 No 1 J a n 2 0 1 4 某大跨预应力拉索混凝土折梁有限元分析与施工 贺宇龙 ，刘 航 ，叶立寰2 ( 1 北京市建筑工程研究院有限责任 公司， 1 0 0 0 3 9 ， 北京 ； 2 总后勤部建筑设计研究院， 1 0 0 0 3 6 ， 北京 ) 摘 要 ： 通过一大跨度预应力拉索混凝土折梁 的有限元建模方法 ， 分析了其结构的内力分布规律 ， 通过对索 中施加不同的拉 力值得 出拉索拉力变化规律 ， 最终确定了拉索 的拉力最优取值 。并对预应力拉索折梁节点处的 索头布置 、 局部承压做法 以及对施工时的索体安装和张拉要点进行 了较详细的分析。 关键词 ： 大跨度 ； 预应力拉索 ； 有限元分析 ； 安装 ； 张拉 中图分类号 ： T U 3 7 8 文献标识码 ： B 文章编号 ： 1 0 0 0 4 7 2 6 ( 2 0 1 4) 0 1 0 0 3 6 0 5 FI NI TE ELEM ENT ANALYSI S AND CONSTRUCTI ON oF A LoNG S PAN PRES TRES S ED CABLE BRoKEN LI NE CONCRETE BEAM HE Yu -lon g ，L I U Han g 。 ，YE L i -h u an ( 1 B e i j i n g R e s e a r c h I n s t i t u t e o f C o n s t r u c t i o n E n g i n e e r i n g C o ， L t d ，1 0 0 0 3 9 ，B e i j i n g ， C h i n a ； 2 A r c h i t e c t u r a l D e s i g n I n s t i t u t e o f Ge n e r al L o g i s t i c s De p a r t me n t( P RC h i n a ) ，1 0 0 0 3 6 ，B e i j i n g ，C h i n a ) Ab s t r a c t ： T hi s a r t i c l e d e s c ri b e s t h e fi n i t e e l e me n t mo d e l i n g me t h o d o f a l a r g e s p a n p r e s t r e s s e d c a b l e b r o k e n l i n e b e a m，a n a l y z e d t h e d i s t r i b u t i o n o f i n t e r n a l f o r c e o f t h e s t r u c t u r e Th e c h a n g i n g l a w i s a n a l y z e d b y a p p l y i n g d i f f e r e n t t e n s i o n o n t h e c a b l e a n d t h e o p t i ma l V alu e s o f t h e t e n s i o n c a b l e a r e u l t i ma t e l y d e t e r mi n e d C a b l e h e a d a r r a n g e me n t i n t h e b r o k e n l i n e b e a m j o i n t s o f p r e s t r e s s e d c a b l e a n d l o c a l b e a ri n g a p p r o a c h w a s i n t r o d u c e d i n de t a i l An d t h e c a b l e i n s t a l l e d a n d t h e t e n s i o n o f c a b l e wa s d i s c u s s e d i n d e t a i l Ke y wo r d s： l a r g e s p a n； p r e s t r e s s e d c a b l e ；fin i t e -e l e me n t a n a l y s i s ；i n s t all a t i o n； t e n s i o n 目前 ，体外预应力这一特种技术的应用越来越广 泛 ，体外预应力技术不仅可提高自身结构的刚度以及 抗裂性能 ， 而且还可抵消上部结构荷载， 从而达到减小 层高、 增大结构跨度的目的。 一 般 ， 预应力拉索在钢结构工程中运用较为广泛 ， 在混凝土结构中运用较为少见。本文结合某一混凝土 框架一 剪力墙结构 ( 结构采用体外预应力索平衡折线 拱结构的水平推力)对一大跨度预应力拉索混凝土折 梁结构进行了有限元分析 ， 分析了结构的内力和变形 ， 对不同索拉力情况下的内力进行了方案对比 ，最终确 定了索中拉力的最优值。并对其预应力拉索折梁 的节 点做法以及施工要点进行了较详细的讨论 1 工程概况 某工程为多层钢筋混凝土框架一 剪力墙结构 ( 图 1 ) ， 地上4 层 ， 地下 1 层 ， 混凝土设计强度等级 为C 3 0 ， 主 体结构4 层屋面为坡屋面( 轴) ， 屋面坡度 为2 2 。 ， 主梁为折梁 ， 梁端部截面尺寸为4 0 0 mmx l 0 0 0 mm， 跨 中截面尺寸 为4 0 0 m mx 9 0 0 mm， 主梁跨度 为1 4 I n ， 墙体厚2 0 0 m m。 现4 层结构作为大型宴会厅使用， 要 收稿 日期 ： 2 0 1 3 0 8 1 2 作者简 介 ： 贺 宇龙 ( 1 9 8 6 一) ， 男 ， 天 津人 ， 工程 师 ， e ma i l ： 1 2 1 9 0 7 6 3 6 q q com 求有较 大的使用面积和净空 ，宴会厅面积为1 4 mx l 6 In， 层高5 9 In。4 层预应力结构平面布置见图1 ( a ) 。 2 体外预应力布置方案 由于折梁跨度较大 ， 为1 4 I n ， 这种折线拱结构会对 4 层墙体产生较大的水平作用 ， 若不做加强措施可能会 导致墙体的破坏 。 考虑到可能存在 的问题 ， 故在主梁位 置布置预应力拉索结构 ， 相 当于对梁端施加预压应力 ， 以平衡屋盖所带来的水平推力。这样既可满足承载力 的要求 ， 又可符合对净空的要求 。图1 ( b d ) 为混凝土 折梁预应力布置方案 。 如图1 所示 ， 4 层屋面梁为折梁 ， 梁端部截面 中心位 置处布置直线形体外预应力拉索 ， 每根拉索 由3 7 5 5 平 行钢丝束外包双层P E 组成 ，预 应力索的张拉端和锚 固端在 同一水平面 上 ， 预 应力拉索线 形如图 1 ( b d ) 所示 。 预应力索中拉力的大小应根据坡屋顶对墙体的水 平作用确定 ， 坡屋顶结构布置较复杂 ， 对墙体的水平推 力用常规结构计算软件难以计算准确 ，为保证预应力 拉索的张拉效果 ，本文采用有限元分析软件A N S Y S 对 结构进行有限元建模分析 ，分析结构在不同索拉力情 况下的内力和变形，通过对比最终确定索 中拉力最 优 值 ， 为施工提供保障。 2 0 1 4 年 1 月 贺宇龙 ， 等 ： 某大跨预应力拉索混凝土折梁有限元分析与施工 3 7 、 一 l 3 1 0 0 2 6 0 o 3 2 0 0 【 8 0 0 3 0 0 0 3 0 0 01 8 0 c 3 2 0 0 4 O o o 习 1 I l I l L l 3 1 o o 2 6 0 0 4 0 o 0 1 D ( 0 3 0 0 0 3 o o O o ( 0 4 0 0 0 4 O o o ， 7 nn 2 0 5 0 o 1 9 5 O 0 2 0 5 o o I 9)0 1 9 3 5 0 l 8 3 5 0 ( b ) 2 2 6 2 0 2 1 3 7 0 打 。 丑 预 应 力 拉 索 上 5 5 5 0 5 5 5 0 2 4 0 0 3 O 0 o 3 o o O 7 n n 1 1 m ( d ) 图1 4 层预应力结构布置示意 ( a ) 平面 ； ( b ) 1 - 1 剖面 ； ( c ) 2 2 剖面 ； ( d ) 3 3 剖面 3 有限元建模 3 1 理论 模型 的 建立 本工程为体 外预应力拉索 ， 为建 立模型， 本文进行 了以下几点假设 ： ( 1 ) 梁截面受力前后的应变服从平截 面假定 ， 且沿截面 呈线性变化 ； ( 2 ) 张拉端和 固定端 在 折梁的两端 ， 受力后 ， 预应力索体与混凝土折梁协调变 形 ； ( 3 ) 考虑混凝土为均匀连续、 各向同性的材料 ， 施加 预应力后 ， 混凝土弹性变形 ， 不考虑混凝土弹性模量 的 变化 ， 认为混凝土弹性模量在其浇筑期间变化不大。 由于本工程在预应力折梁端部预埋钢套管 ，使得 预应力索体与混凝土梁不接触 ， 仅在梁端锚 固， 索体为 直线， 不考虑索体与孔道之间的摩擦损失。 3 2 模型 及材 料参 数 的选择 对于本工程而言，应根据结构中各构件的材料属 性 和 力学特 征 来选 取相 应适 合 的单 元 。本 文 采用 B e a m1 8 8 单元模拟混凝土梁柱构件 ， B e a m1 8 8 单元主要 适用于模拟从细长到中等粗短的梁杆柱结构 ，该单元 基于T i m o s h e n k o 梁结构理论 ， 具有扭切变形效果 ， 能很 好地分析梁的受弯和受扭状态 ，并且通过以往工程经 验表明 ，采用B e a m1 8 8 单元可较 为真实地模拟混凝土 梁构件 的应力状态 采用S h e l l 6 3 单元模拟混凝 土楼盖 ， S h e l l 6 3 单元是 既具有弯曲性能又具有膜力的单元，平面荷载和法向 荷载均可承受。S h e l l 6 3 单元可准确模拟出混凝土楼盖 和剪力墙的各种特性 ， 所以选取此单元是切实可行的， 计算结果也较准确可靠 。 采用L i n k l O 单元来模拟体外预应力索。L i n k 1 0 单 元仅受拉力 其双线性刚度矩阵特性使其成 为一个轴 向仅受拉或仅受压杆单元。 使用只受拉选项时， 若单元 受压 ， 刚度就消失 ， 以此来模拟索体的松弛 。这一特性 对于将整个索体用一个单元来模拟的静力问题非常有 用。采用混凝土与预应力索的真实密度与弹性模量进 行模拟。 3 3 有 限元模 型 的建 立 建立有限元模型如 图2 ， 3 所示。 图2 4 层 结构整体模型 图3 折梁与预应力索布置模型 3 8 建筑技术 第 4 5 卷第 1 期 模型中 ， 预应力索位于折梁下方 ， 张拉端和锚固端 位于折梁端部截面中心位置 ，与梁端节点耦合协调变 形。模型所受荷载主要为 自身重力荷载和屋面板的永 久荷 载和 活荷 载。预应力索 中拉力的施加通过添加 l i n k l 0 单元中初始应变值来实现。 4有限元分 析 图4 为索力在3 0 0 k N 情况下的结构的应力分布 ， 从 图4 中的应力变化可看出 ， 4 层墙体的最大应力分布在 折梁梁端 的墙体处 ， 墙体 应力最大值达到8 MP a 在结 构 的转角处以及刚度变化的位置也出现 了较大的应 力 ， 由此可见 ， 屋面折梁 由于 自重作用会对墙体产生较 大的推力， 折梁端部墙体受弯会产生较大的拉应力 ， 所 以应合理确定折梁处拉索的拉力值，以使得墙体所受 拉应力在合理的范 围之内。 镒蠢 i 蠢 。 溢 戳i 嚣 溢蠢 0 1 2 9 6 2 5 9 2 3 8 8 8 5 1 8 4 6 4 8 0 7 7 7 5 9 0 7 1 直丸|MPa 图4 索力为3 0 0 k N rt结构模 型应力分布 由于索中拉力值的选取直接影响后期预应力索的 张拉效果 ， 故索中拉力的确定是本工程 的重点 ， 在这里 分别选取3 0 0 ， 4 0 0 ， 6 0 0 ， 8 0 0 ， 9 0 0 ， 1 0 0 0 ， 1 2 0 0 k N 等不 同的 索力数值进行模拟 ， 与不加索力的情况进行对比， 对墙 体结构的应力进行分析。主要对 轴以及 轴 折梁附近的混凝土墙体进行应力分析( 表1 ， 2 ) 。 从表1 、 表2 中可看出， 在无预应力索的情况下， 轴和 轴折梁处墙体受弯产生的拉应力分别为 9 8 5 MP a 和8 1 2 7 MP a ， 随着索中拉力增大 ， 墙体拉应力 会不断减小， 轴折梁在索拉力为6 0 0 k N N ,， 墙体 拉应力达到最小为4 6 1 3 M P a ； 对于 轴折梁 在索 中拉力为8 0 0 k N ,2， 墙体拉应力最小为4 9 3 7MP a 当达 到最小值时随着索力的不断增大 ，墙体拉力反而会增 大。可见随着索中拉力的增大会不断平衡折梁对墙体 的推力 ， 当索拉力超过临界值 的时候 ， 墙体会产生反方 向的变形 ， 应力会增大。当索中拉力超过8 0 0 k N 时 在 结构转角以及刚度突变的位置会产生较大 的拉应力 加载过大可能会造成局部的应力集中，这对结构是不 表1 不同索拉力下 轴 一 轴折梁端部墙体拉应力 索 中拉力值 k N 墙体拉应 力 MP a O 9 8 5 0 3 00 6 8 8 4 4 00 5 6 3 0 6 00 4 61 3 8 0 0 6 0 5 3 9 00 6 9 4 7 1 0 0 o 7 8 7 0 1 2 0 0 9 8 6 0 表2 不同索拉力下( 一 ( 轴 轴折梁端部墙体拉应力 索 中拉力值 k N 墙体拉应力 MP a O 8 1 2 7 3 0 0 6 9 1 4 4 0 0 6 5 7 9 6 0 0 5 1 2 9 8 0 0 49 37 9 0 0 5 6 61 1 0 0 0 6 5 05 1 2 o 0 8 2 9 6 利的。结合两道折梁的应力分布规律发现 ，索拉力为 6 0 0 k N 左右时墙体拉应力较小 ，与不设拉索相比应力 值平均减小了4 5 ，故综合考虑安全因素以及经济因 素， 本工程索中张拉力控制在6 0 0 k N左右 ， 是较合理的 范 围。 此 时在 模 型中显 示 的墙体 端 部拉 应 力 为4 6 1 3 MP a ， 为防止墙体端部受拉破坏 ， 在端部布置张拉端承 压板 ，增大预应力对混凝土的受力面积 ，减小局部应 力 ， 并且在承压板后设置螺旋筋 ， 在梁端墙体 的预应力 锚固区布置局部加强筋， 提高局部承压能力。 通过验算 满足 混凝土结构设计规范 ( G B 5 0 0 1 0 -2 0 1 0 ) 中受冲 切承载力的要求 ， 并且在本工程完工半年后观察此处 ， 无任何裂缝产生 ，预应力的施加以及局部承压处理均 起到了良好的效果。 对于折梁来说 ， 应力最大值集中在跨 中范 围内 ， 随 着索中拉力的变化， 折梁内力也会产生相应的变化。 下 面以 轴 轴之间跨度1 4 m 的折梁进行分析， 随着索中拉力的增大 ， 通过计算折梁内各点的应力 ， 可 得出折梁沿轴线方 向的应力变化情况 ( 图5 ) 。 如图5 所示， 轴 的0 H 1 4 两点为梁端部 ， 可见梁端 部应力较小 ， 在一 1 1 MP a 之间 ； 在沿梁轴线方向4 5 m 和1 0 1 1 m处为梁折点 ， 在无索拉力时 ， 折点处梁截面 产生较大的拉应力 ，最大点出现在弯折 点附近 为3 MP a ， 可见上部结构荷载对梁产生了较大 的弯矩 ； 随着 2 0 1 4 年 1 月 贺宇龙 ， 等 ： 某大跨预应力拉 索混凝土折梁有限元分析 与施工 3 9 - ， 梁轴线 方向长度 m 图5 折 梁沿轴线方向长度应力分布 图 。 0t - - 3 0 t 4 r t -一 9 0 t l 2 0t 索中拉力不断增加 ， 折点处拉应力不断减小 ， 在索中拉 力为6 0 0k N时 ， 梁中最大拉应 力为2MP a ， 最大压应力 为1 6MP a ， 从图5 可看出 ， 索中拉 力有效地平衡了结构 上部荷载产生的推力 ； 当索拉力继续增加时， 梁 中压应 力不断增加 ， 当索中拉力为1 2 0 0 k N H ,， 梁压应力较大 ， 这时折梁会产生附加扭矩 ， 有可能造成平面外失稳 。 在索 中拉 力 为6 0 0 k N时 ，梁 中最 大拉 应 力为 2 MP a ， 出现在梁折点处 ， 这是由于梁结构体形发生突变 从而产生劈裂应力 ， 为防止此处混凝土被破坏 ， 在梁折 点处布置局部加强筋 ，并且严格保证此处混凝土浇筑 的质量 。 完工后观察亦无裂缝产生 ， 结构使用 良好 。 5 预应力施 工要点 5 1 锚固节点构造 因为本工程预应力拉索采用3 7 5 钢丝束拉索 ， 为 成品索具 拉索两端采用热铸锚具。 索体与张拉端锚杯 一 体 。 张拉端锚杯内外分别有T r 9 0 X 6 ， T r 1 3 0 X 6 丝扣。 本工程为体外预应力工程 ，与混凝土结构预应力 不同 ，本工程预应力锚具及其配套装置应根据拉索布 置形式、 张拉应力等诸多因素进行设计 ， 以满足预应力 拉索的安装 、 张拉 、 锚固以及以后正常使用等方面 的要 求。 根据索头的布置设计专用的张拉螺杆 ， 螺杆与索头 内丝扣连接 ， 外丝扣与螺母连接 ， 千斤顶作用于锚杯 ， 施 加拉力索体伸长 ， 这时拧紧螺母即可起到锚固作用。 由于 索体 拉力较大 ， 达 lj 6 0 0 k N左右 ， 索体 会对 折梁端部产生较大应力 ， 所 以需对端部的局部承压进 行处理 ， 分别设置特制承压锚垫板和螺旋筋来解 决局 部承压 问题 。 并在承 压锚 垫板上焊接钢套筒 ， 起到 为 索体预 留孔道的作用。为配合预 应力索体张拉 ， 应根 据拉索的张拉力、直径大小等特点配置相应的装置， 承压板选 用2 4 0 m m 2 4 0 mmx 3 0 mm， 中心开 有01 4 0 的 孔 选用内径01 4 0 的镀锌钢管 ， 并 且钢管 一端 与承压 板焊接。 螺旋筋选 用 ：h i 4 钢筋。 预应力拉索锚 固端构成 如 图6 所 示 锚杯 螺母 承压板2 4 O 2 4 0 3 0 1 ： 。 l l ￥ 导 L ( a ) ( b ) 图6 拉索锚固端构造示意 ( a ) 拉索锚固端 ； ( b ) 承 压板 5 2 预应力拉索施工工序 本工程为体外预应力拉索工程 ， 预应力布置在4 层 折梁端部截面 中心处 ， 主要施工顺序是在4 层梁钢筋绑 扎时埋设承压板 、 套管 以及螺旋筋 ， 待混凝土浇筑后再 安装预应力拉索 ， 并进行预应力张拉， 体外预应力拉索 的主要施工工艺流程如图7 所示。 熟悉施工图纸 预应力张拉方案设计 J 一 锚固承压装置深化设计 预 应 力 索 三 l l 承 压 装 置 下 料 及 处 理 体 外 预 应 力 进 场 准 备 l l 承 压 装 置 加 T 体外预应力套管安装 二二= = 二 体外预应力 索安装 体外预应力索调整及固定 体外预应力张拉 体外预应力索端部处理 图7 预 应力拉索施工 工艺流程 图 5 3 预 应 力拉 索下 料 、 安装 要点 锚固装置下料及加工制作主要是在加工厂完成， 预应力锚 固装置加工时， 先按照设计图纸进行放样 、 下 料 ， 制作各连接部件 ， 然后根据拼装图纸进行拼装 、 焊 接 加工制作精度须符合机加工件要求 。 在拉索下料时 ， 应到场地实地勘察 ， 将现场结构尺 寸与设计图纸对比 ， 最终确定真实下料长度。 由于索头 4 3 2 O 4 0 建筑技术 第 4 5卷第 1 期 丝扣长度有限 ，若拉索下料太长会使索体无法按要求 锚固在梁端部。 承压装置安装应与混凝土梁钢筋绑扎 同时进行 ， 先安装承压板及钢套管 ，安装在预定位置并与梁中钢 筋 固定稳 固后 ， 再放 置螺旋筋 ， 并与梁内箍筋 固定 ， 安 装后再次确认套管位置 ，保证套管在梁端截面较中部 位置 并且保证梁两端对应的两个套管 的预留孔洞在 同一条直线上 ， 以保证预应力索安装正确。 套管孔道内 塞人泡沫塑料及防水材料 ， 并封闭套管孔道 ， 保证孔道 内干燥光滑 ， 以防灌浆时水泥砂浆流入孔道 ， 当进行穿 筋时再将套管内物品取出。 在混凝土浇筑完成 ， 达到强度设计值的8 0 以上 ， 并经设计单位 、总承包单位和监理单位检查确认可进 行下道工序施工之后 ，即可进行体外预应力拉索的安 装。 将预应力索用塔式起重机运送至对应的混凝土梁 ， 沿套管孔洞进行穿索 ， 从张拉端穿起 ， 穿至 固定端设计 位置 ， 并用螺母卡死 ， 螺母外预 留4 6 c m长度 的丝扣 。 调整索至正确的位置并拧紧张拉端的螺母。完成预应 力索的安装 ， 也可采用倒链将 中间吊起 ， 由中间向两边 同时穿的方法 。 在安装套管时 ， 套管体积较大 ， 应及早安装 ， 由于 套管安装在端部 ，会使得梁端部的四肢箍筋加 密区无 法按要求放置， 故在此处应做局部加强处理 。 5 4预应 力拉 索张 拉要 点 通常 ， 同步张拉可减小混凝土中的弹性压缩损失 ， 但是由于工程 中场地以及设备的原因，本工程 采用分 批张拉 ， 在确保施工质量 、 操作简便 的前提下 ， 采用超 张拉的方法来抵消分批张拉所带来 的预应力损失 ， 张 拉力为1 0 3 倍的张拉控制应力。张拉次序采用分批逐 根进行张拉 ， 先进行南北向张拉 ， 再进行东西向张拉 ， 最后在另一端进行补拉 ， 保证张拉效果。 本工程索体均采用两端张拉 ，张拉前应预 留足够 的张拉空 间， 若空间不足应及时处理。 张拉过程中应遵 循以下几点原则。 ( 1 )每束预应力索张拉完成后 ，应及时测量校对 伸长值。若发现异常 ， 应暂停张拉 ， 待查明原因并采取 措施后 ， 再继续张拉。 ( 2 )确保预应力索与干斤顶的连接牢固 ，以防张 拉时拉索滑动脱落 。 ( 3 )油泵启动供油正常后 ， 开始加压 ， 当压力达到 2 5 MP a 时 ， 停 止加压。调整 千斤顶 的位置 ， 继续加压 ， 直至达到设计要求的张拉力 。当千斤顶行程满足不了 所需伸长值时， 中途可停止张拉 ， 做临时锚 固， 倒回千 斤顶行程 ， 再进行第二次张拉 。张拉时， 要控制给油速 度 ， 给油时间不应少于0 5 ra i n 。 ( 4 )预应力索的张拉步骤与实际张拉伸长值记录 应从零应力加载至初拉力开始 ， 测量伸长值初读数 ， 再 以均匀速度分级加载 、 分级测量伸长值至终拉力 ， 持荷 2 mi n 后记录数值。 ( 5 )对于质量控制 ，应采用张拉时张拉力按标定 的数值进行 ， 用伸长值进行校核 ， 即张拉质量采用应力 应变双控方法。预应力索应与承压板保持垂直 ， 否则 ， 应加斜垫片进行调整 。若实测伸长值与理论伸长值不 符 ， 应停止张拉 ， 及时分析处理 问题 ， 才能继续张拉。 6结语 ( 1 ) 利用有限元软件AN S Y S 对一大跨度预应力拉 索折梁结构进行有限元分析 ， 最终确定 索中拉力最 优 值为6 0 0 k N， 可 见采用了预应力拉索 结构后 ， 折梁 端 部结构 内力减小 了4 5 ， 作用非常有效 。对于折梁 中 的应 力分布 ， 随着索中拉 力增大 ， 折梁中拉应力减小 ， 压应力增大 ， 索中拉 力为6 0 0 k N时 ， 拉应 力由3 M P a 减 小至2 MP a 。 并且工程最后效果非常好 ， 起到了应有的 作用。 ( 2 )索头局部承压的处理采用特制承压锚垫板和 螺旋筋 ，并采用承压锚垫板上焊接钢套筒的方法来解 决 ， 这种做法不仅可为预应力索体预留孔道 ， 而且满足 索头局部承压的要求 。此种做法应加强梁端箍筋加密 区的钢筋布置 ， 加强端部混凝土承载力 ， 实际施工中效 果良好。 ( 3 )预应力拉索下料和安装时 ，应注意下料长度 的确定 ， 安放承压板及套筒时应做好定位放线工作 ， 安 装完毕后 ，孔道内应塞入泡沫塑料等防水材料封闭孔 道。 ( 4 )在进行预应力拉索张拉时 ，注意在张拉前应 先预拉 ， 在每根 索体张拉完成时 ， 应及时校对伸长值 ， 若遇到伸长值与理论伸长值不符 ， 应停止张拉 ， 及时分 析处理问题 ， 保证张拉质量。 参考文献 1 】 G B 5 0 0 1 0 -2 0 1 0 ， 混凝土结构设计规范 S 2 1 J G J T2 7 9 2 O l 2 ， 建筑结构体 外预应力加 固技 术规程 S 】 【 3 】 刘航 ， 李晨光 ， 陈丽莹 边缘构件 对板柱 结构预 应力建 立影响的有限 元分析【 C 第八届后张预应力学术交流会论 文集 ， 2 0 0 4 4 肖四 喜 ， 李 银平 桥梁 无粘 结预 应 力的 有限 元分 析 J 建 筑科 学 ， 2 01 1， 1 7： 5 7 5 7 【 5 】 谢新颖 ， 尹新生 ， 殷琨 预 应力索梁 结构体 系的A N S YS 分析 I J 1 吉林 建 筑工程 学院学报 ， 2 0 1 0 ， 2 7 ( 6 ) ： 1 3 1 5 【 6 】 李建 海 ，贾益纲 浅谈超长 混凝土 结构温 度应力 J 】 江西 科学 ， 2 0 0 7， 2 5 ( 4 ) ： 4 0 2 4 0 5 【 7 周光毅， 白羽， 肖应乐 ， 等 复杂工况 下大 直径预 应力索安装张拉技术 J 建筑技术 ， 2 0 1 3 ， 4 4 ( 4 ) ： 3 4 6 3 4 9