外挑.-星座脚手架方案.doc

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一、 工程概况
星座国际商务中心工程位于扬州市邗江大道西侧，北侧与润扬交通大厦相邻，南侧与建工大厦相邻，该工程由扬州新能源邗城置业有限公司投资兴建，江苏扬建集团有限公司建筑设计研究院进行设计，扬州市金泰建设监理公司监理，江苏邗建集团有限公司承建。本工程主要结构类型为框架结构，地上总建筑面积为33160.95㎡，地下总建筑面积为6588.7㎡（含人防），建筑层数为地下一层，主楼地上二十二层，裙楼四层，建筑高度为87.8M。
二、 脚手架的选择
根据该工程的设计特点及现场的实际情况：1.裙楼南、西面部分采用槽钢悬挑脚手架形式，从2层楼面开始悬挑，高度为12.9m。2.主楼从六层楼面起采用工字钢开始悬挑。分3次到顶，分别从第6，第12，第18层悬挑，最大搭设高度为23.3M。
三、 脚手架材料的选择
l、普通型钢悬挑脚手架，选用架设钢管外径48mm，壁厚3.0mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。
2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。
3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。
4、脚手板、脚手片采用符合有关要求。
5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由扬州市建筑安全监督管理部门发放的准用证。
6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB 700-88）中Q235A钢的要求。
7、裙楼水平悬挑杆采用12号槽钢，主楼型钢水平悬挑杆采用16号工字钢，每隔1.5M设置一根。
8、预埋螺栓的直径为18mm.拉环选用直径D=18mm 的HPB235的钢筋。
9、选择6×19，直径14mm的钢丝绳。
四、脚手架搭设流程及要求
悬挑脚手架搭设的工艺流程为：水平悬挑→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。
定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。
在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按一下构造要求搭设。
1、立杆间距
(1)脚手架立杆纵距1.5m，横距1.05m，步距1.8m；连墙杆间距竖直3.8m，水平3m：里立杆距建筑物0.5m。
(2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。
(3)立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。
(4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1／400。
2、大横杆、小横杆设置
(1)大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。
(2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。
(3)大小横杆连接构造要求

3、剪刀撑
脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。
4、脚手板、脚手片的铺设要求
(1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为500mm，里外立杆间应满铺脚手板，无探头板。
(2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。
(3)脚手片须用12-14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。
5、防护栏杆
(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。
(2)选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。
(3)脚手架外侧必须设0.6M，1.2m高的2道防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。
(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。
6、连墙件
采用二步二跨的方式设置，在结构预埋钢管，连墙件采用双扣件。
7、架体内封闭
(1)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。
(2)施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。
五、安全施工组织
安全施工管理机构

安全总监：王立祥

安全施工责任人：王俊

安全施工现场管理人

高空作业管理
雎九伟
施工现场管理
洪在良

安全作业管理人
（竹工班）
范龙宝

（二）、项目部安全领导小组
组 长：王俊
副组长：陈永海
成 员：雎九伟 徐云 洪在良 房加池 范龙宝 殷文虎
蔡学明
（三）、脚手架使用与管理责任人：
验收责任人：王俊
检查责任人：雎九伟
搭设防护责任人：范龙宝
六、脚手架的拆除
一、脚手架拆除前的准备工作
1、拆除前项目部安全员应协同架子工班长，全面检查脚手架，重点检查扣件，连墙件，支撑体系是否符合安全要求，是否有松动变形等不安全隐患，如发现安全隐患应及时采取加固纠正措施。
2、彻底清除脚手架上的杂物，确保脚手架上无木方、碎砖等杂物。清理时，杂物应清至相应楼层中，然后集中清运出场，不得随意向下抛扔，以防伤人或污染损坏墙面。
3、脚手架拆除时，应根据拆除现场的情况划出安全区域，设围栏和醒目警戒标志，并设有专人看守，闲杂人员一律不得靠近作业区。
二、拆除步骤
1、拆除顺序应与搭设时的顺序相反，即后搭设的部件先拆，先搭设的部件后拆，严禁采用推倒或拉倒的拆除做法。
2、连墙件应在位于其上的全部可拆杆件拆除之后才能拆除。
3、脚手架拆除时，四边均应一步一清，逐层拆除，分段拆除时高差不得大于2步。如根据实际情况，不得已大于2步时，应采取可靠的临时加固措施。
4、拆剪力撑和纵向水平杆时，应先拆中间扣件，后拆两端扣件。操作人员拆除搬运杆件或扣件时，应抓稳抓牢，防止物体滑落造成事故。
5、运至地面的脚手架部件，应及时清理、保养，分类堆放，并及时联系出场。
6、用于卸载的钢丝缆应在其上脚手架杆件全部拆除后，方可拆除。
7、脚手架上的安全网及竹笆片应随脚手架拆除的进度在拆除该步脚手架之前逐层依次拆除，不得超前拆除下部的安全网及竹笆片。
8、由于拆下的构配件要从施工料台吊出，所以料台应随相应楼层外脚手拆除同时拆除。
三、拆除时注意事项
1、脚手架的拆除作业应按确定的拆除程序进行，连墙件应在位于其上的全部可拆杆件拆除之后才能拆除，在拆除过程中，凡已松开连接的杆配件应及时运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。在拆除过程中，应作好配合，协调作业，禁止单人拆除较重杆件等危险性的作业。
2、脚手架拆除过程中，项目部安全员和架子工班长必须亲临现场统一调度、统一指挥，严格按施工方案逐步施工。如发现隐患及时排除，并及时制止操作工人的违章操作。不能解决的问题应及时上报项目经理部。
3、拆除脚手架时向下抛掷必须有专人指挥，协调。参与拆除的人员应注意相互间动作配合和协调，在拆除过程中不得中途换人，不得单人拆除较重的杆件或有危险的构配件。
4、相关人员应注意安全，前后呼应，应防止抛掷时杆件损坏墙面及伤人。
5、作业人员要服从统一指挥，不得自行其是。
6、脚手架拆除过程中，若杆件已拆开或松动时，严禁中途停止作业。
7、架上作业人员应作好分工和配合，传递杆件应掌握好重心，平衡传递。不要用力过猛，以免引起人身或杆件失衡。每完成一道工序要相互询问并确认后才能进行下一道工序。
8、作业人员应佩戴工具袋，工具用后装于袋中，不要放在架子上，以免掉落伤人。
9、拆下的材料如需放在脚手架上，应放平放稳，防止放置不当而掉落。
10、每次收工以前，所有上架材料应全部清运干净，不要存留在架子上，未拆部分一定要形成稳定的构架，不能形成稳定构架的部分应采取临时撑拉措施予以加固。
11、在拆除作业进行中，地面上的配合人员应避开可能落物的区域，防止造成物体坠落伤害事故。
四、安全要求
1、架子工上岗操作必须符合下列条件：
（1）架子工必须经过培训，并取得架子工操作证后方可上岗操作，经理论培训取得见习证的架子工必须由持证架子工带领下才能操作，班组长不得安排未取得相关证件的人员上岗。
（2）架子工应每年体检，凡患有高血压、心脏病、癫痫病，年老体弱，不适于高处作业的人，禁止从事架子工作业。
（3）架子工生病未愈或酒后不得上架操作。
（4）架子工上岗应将袖口扎紧，不得穿硬底鞋或拖鞋及其它易滑鞋。
（5）架子工操作时，必须正确配戴安全帽，系好安全带。
2、架子工操作时必须注意下列事项：
（1）安全带应高挂低用。
（2）工具及小零件必须放在工具袋内，防止滑落伤人。
（3）脚手架上人员不得过分集中，严禁打闹、跑跳，不得在危险区域逗留休息。
（4）六级以上大风、大雾、暴雨、雷击天气或夜间照明不足时，严禁在架上操作。
3、为了保证本工程脚手架拆除的安全，项目部成立脚手架拆除安全小组，由项目经理担任组长全权负责整个拆除过程的安全工作，由项目部专职安全员负责现场指挥，及时协调现场情况。
七、主楼脚手架计算书
一、参数设置
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 23.3 m，立杆采用单立杆；
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；
内排架距离墙长度为0.50 m；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；
采用的钢管类型为 Φ48×3.0；
横杆与立杆连接方式为单扣件；
连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件；
2.活荷载参数
施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；
同时施工层数:2 层；
3.风荷载参数
本工程地处江苏扬州市，基本风压0.4 kN/m2；
风荷载高度变化系数μz为1.77，风荷载体型系数μs为0.955；
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；
安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:6 层；
脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；
5.水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.6m，建筑物内锚固段长度 2.4 m。
锚固压点压环钢筋直径(mm):18.00；
楼板混凝土标号:C30；
6.拉绳与支杆参数

钢丝绳安全系数为:6.000；
钢丝绳与梁夹角为(度):68；
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.5 m。
二、大横杆的计算:
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；
脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105 kN/m ；
活荷载标准值: Q=2×1.05/(2+1)=0.7 kN/m；
静荷载的设计值: q1=1.2×0.033+1.2×0.105=0.166 kN/m；
活荷载的设计值: q2=1.4×0.7=0.98 kN/m；

图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:
M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2
跨中最大弯距为 M1max=0.08×0.166×1.52+0.10×0.98×1.52 =0.25 kN·m；
支座最大弯距计算公式如下:
M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2
支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.166×1.52-0.117×0.98×1.52 =-0.295 kN·m；
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ =Max(0.25×106,0.295×106)/4490=65.702 N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为 σ = 65.702 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下：
νmax = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI
其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.105=0.138 kN/m；
活荷载标准值: q2= Q =0.7 kN/m；
最大挠度计算值为：ν = 0.677×0.138×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.7×15004/(100×2.06×105×107800) = 1.793 mm；
大横杆的最大挠度 1.793 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！
三、小横杆的计算:
根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值：p1= 0.033×1.5 = 0.05 kN；
脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158 kN；
活荷载标准值：Q=2×1.05×1.5/(2+1) =1.050 kN；
集中荷载的设计值: P=1.2×(0.05+0.158)+1.4 ×1.05 = 1.719 kN；

小横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax = ql2/8
Mqmax = 1.2×0.033×1.052/8 = 0.006 kN·m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax = Pl/3
Mpmax = 1.719×1.05/3 = 0.602 kN·m ；
最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.607 kN·m；
最大应力计算值 σ = M / W = 0.607×106/4490=135.22 N/mm2 ；
小横杆的最大弯曲应力 σ =135.22 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
νqmax = 5ql4/384EI
νqmax=5×0.033×10504/(384×2.06×105×107800) = 0.024 mm ；
大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.158+1.05 = 1.257 kN；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
νpmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EI
νpmax = 1257.45×1050×(3×10502-4×10502/9 ) /(72×2.06×105×107800) = 2.327 mm；
最大挠度和 ν = νqmax + νpmax = 0.024+2.327 = 2.35 mm；
小横杆的最大挠度为 2.35 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足要求！
四、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取80%，为6.4kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.4 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
大横杆的自重标准值: P1 = 0.033×1.5×2/2=0.05 kN；
小横杆的自重标准值: P2 = 0.033×1.05/2=0.017 kN；
脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×1.05×1.5/2=0.236 kN；
活荷载标准值: Q = 2×1.05×1.5 /2 = 1.575 kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.05+0.017+0.236)+1.4×1.575=2.569 kN；
R <6.4 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架立杆荷载的计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m
NG1 = [0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×23.30 = 3.554kN；
(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2
NG2= 0.3×6×1.5×(1.05+0.5)/2 = 2.092 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m
NG3 = 0.15×6×1.5/2 = 0.675 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2
NG4 = 0.005×1.5×23.3 = 0.175 kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.497 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值
NQ = 2×1.05×1.5×2/2 = 3.15 kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×6.497+ 0.85×1.4×3.15= 11.544 kN；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.497+1.4×3.15=12.206kN；
六、立杆的稳定性计算:
风荷载标准值按照以下公式计算
Wk=0.7μz·μs·ω0
其中 ω0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0 = 0.4 kN/m2；
μz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz= 1.77；
μs -- 风荷载体型系数：取值为0.955；
经计算得到，风荷载标准值为:
Wk = 0.7 ×0.4×1.77×0.955 = 0.473 kN/m2；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为:
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 = 0.85 ×1.4×0.473×1.5×1.82/10 = 0.274 kN·m；
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
σ = N/(φA) + MW/W ≤ [f]
立杆的轴心压力设计值 ：N = 11.544 kN；
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
σ = N/(φA)≤ [f]
立杆的轴心压力设计值 ：N = N'= 12.206kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；
计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；
长细比: L0/i = 196 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.188
立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
考虑风荷载时
σ = 11544.498/(0.188×424)+273727.165/4490 = 195.791 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 195.791 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
不考虑风荷载时
σ = 12205.998/(0.188×424)=153.126 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 153.126 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
七、连墙件的计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl = Nlw + N0
连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝1.77，μs＝0.955，ω0＝0.4，
Wk = 0.7μz·μs·ω0=0.7 ×1.77×0.955×0.4 = 0.473 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.8 m2；
按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 7.156 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 12.156 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf = φ·A·[f]
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l/i = 500/15.9的结果查表得到 φ=0.915，l为内排架距离墙的长度；
A = 4.24 cm2；[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.915×4.24×10-4×205×103 = 79.532 kN；
Nl = 12.156 < Nf = 79.532,连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl = 12.156小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图
八、悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体500mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1500mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130 cm4，截面抵抗矩W = 141 cm3，截面积A = 26.1 cm2。
受脚手架集中荷载 N=1.2×6.497 +1.4×3.15 = 12.206 kN；
水平钢梁自重荷载 q=1.2×26.1×0.0001×78.5 = 0.246 kN/m；

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图
经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN·m)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：
R[1] = 16.006 kN；
R[2] = 9.645 kN；
R[3] = -0.255 kN。
最大弯矩 Mmax= 3.043 kN·m；
最大应力 σ =M/1.05W+N/A= 3.043×106 /( 1.05 ×141000 )+ 8.846×103 / 2610 = 23.942 N/mm2；
水平支撑梁的最大应力计算值 23.942 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！
九、悬挑梁的整体稳定性计算:
水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下
σ = M/φbWx ≤ [f]
其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：
查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=1.3
由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.85。
经过计算得到最大应力 σ = 3.043×106 /( 0.85×141000 )= 25.298 N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算 σ = 25.298 小于 [f] = 215 N/mm2 ,满足要求!
十、拉绳的受力计算:
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
RAH = ΣRUicosθi
其中RUicosθi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力 RCi=RUisinθi
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：
RU1=17.208 kN；
十一、拉绳的强度计算:
钢丝拉绳(支杆)的内力计算：
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为
RU=17.208 kN
选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14mm。
[Fg] = aFg/K
其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg＝123KN；
α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。α＝0.85；
K -- 钢丝绳使用安全系数。K＝6。
得到：[Fg]=17.425KN>Ru＝17.208KN。
经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。
钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为
N=RU=17.208kN
钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为
σ = N/A ≤ [f]
其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；
所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(17208×4/(3.142×50×2)) 1/2 =14.8mm；
实际拉环选用直径D=16mm 的HPB235的钢筋制作即可。
十二、锚固段与楼板连接的计算:
水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.255 kN；
压环钢筋的设计直径D=18mm；
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:
σ = N/2A ≤ [f]
其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；
A=πD2/4=3.142×182/4=254.469mm2
σ=N/2A=255.497/254.469×2=0.502N/mm2；
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。
拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！
八、裙楼脚手架计算书
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 12.9 m，立杆采用单立杆；
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；
内排架距离墙长度为0.40 m；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；
采用的钢管类型为 Φ48×3.0；
横杆与立杆连接方式为单扣件；
连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3 m，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件；
2.活荷载参数
施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；
同时施工层数:2 层；
3.风荷载参数
本工程地处江苏扬州，基本风压0.4 kN/m2；
风荷载高度变化系数μz取1.25，风荷载体型系数μs 为0.955；
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；
安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:3 层；
脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；
5.水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用12号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 2.4 m。
锚固压点螺栓直径(mm):18.00；
楼板混凝土标号:C30；
6.拉绳与支杆参数

二、大横杆的计算:
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；
脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105 kN/m ；
活荷载标准值: Q=2×1.05/(2+1)=0.7 kN/m；
静荷载的设计值: q1=1.2×0.033+1.2×0.105=0.166 kN/m；
活荷载的设计值: q2=1.4×0.7=0.98 kN/m；

图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:
M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2
跨中最大弯距为 M1max=0.08×0.166×1.52+0.10×0.98×1.52 =0.25 kN·m；
支座最大弯距计算公式如下:
M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2
支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.166×1.52-0.117×0.98×1.52 =-0.295 kN·m；
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ =Max(0.25×106,0.295×106)/4490=65.702 N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为 σ = 65.702 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下：
νmax = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI
其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.105=0.138 kN/m；
活荷载标准值: q2= Q =0.7 kN/m；
最大挠度计算值为：ν = 0.677×0.138×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.7×15004/(100×2.06×105×107800) = 1.793 mm；
大横杆的最大挠度 1.793 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！
三、小横杆的计算:
根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值：p1= 0.033×1.5 = 0.05 kN；
脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158 kN；
活荷载标准值：Q=2×1.05×1.5/(2+1) =1.050 kN；
集中荷载的设计值: P=1.2×(0.05+0.158)+1.4 ×1.05 = 1.719 kN；

小横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax = ql2/8
Mqmax = 1.2×0.033×1.052/8 = 0.006 kN·m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax = Pl/3
Mpmax = 1.719×1.05/3 = 0.602 kN·m ；
最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.607 kN·m；
最大应力计算值 σ = M / W = 0.607×106/4490=135.22 N/mm2 ；
小横杆的最大弯曲应力 σ =135.22 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
νqmax = 5ql4/384EI
νqmax=5×0.033×10504/(384×2.06×105×10