窄口水库刚性及塑性混凝土组合式防渗墙施工.pdf

第 3 3卷第 9期 2 0 1 1 年 9月 人民 YELLOW 黄河 RI VER V0 1 3 3 No 9 S e p ， 2 01 1 【 水利 水电工 程 】 窄口水库刚性及塑性混凝土组合式防渗墙施工 王银 山 ， 崔文光 ， 房小波 ， 杜晓晓 ( 1 河南省水利水电工程建设质量监测监督站， 河南 郑州 4 5 0 0 0 3 ； 2 中国水 电基础局有限公司， 天津 武清 3 0 1 7 0 0 ) 摘要： 窄口水库主坝为黏土心墙堆石坝， 坝体采用0 8 m厚刚性及塑性混凝土组合式防渗墙进行截渗加 固， 成墙最大 深度为 8 2 7 5 m。防渗墙造孔施工将成槽方法由二序法调整为三序法后 ， 未再次出现连环漏浆情况， 提高了防渗墙成槽 期间槽孔的稳定性。超深混凝土防渗墙施工， 应严格控制造孔、 清孔质量， 根据 实际情况采取灵活的施工方法， 尽可能缩 短成槽周期。下设预埋灌浆管桁架或钢筋笼施工中， 应避免出现桁架或钢筋笼下设不到位、 导管埋深过大及浇筑过程中 混凝土面上升速度 不均衡 问题 。 关键词：混凝土防渗墙 ；坝体加固；黏土心墙堆石坝 ；施工技术；窄口水库 中图分类号：T V 5 4 3 文献标识码： B d o i ： 1 0 3 9 6 9 j i s s n 1 0 0 0 1 3 7 9 2 0 1 1 0 9 0 4 2 Co n s t r u c t i o n o f Co mp o u n d I mp e r v i o u s W a l l wi t h Ri g i d Co n c r e t e a n d Pl a s t i c Co nc r e t e o f Zha i k o u Re s e r v o i r W A NG Yi n s h a n ，C UI W e n g u a n g 2 ， F ANG Xi a o b o 。 ， DU Xi a o x i a o ( 1 t t e n a nP r o v i n c i a l H y d r a u l i c a n dH y d r o e l e c t r i cE n g i n e e r i n gQ u a l i t yMo n i to ri n g a nd S 印e n S t a t i o n ， 2 e ， 0 ， 4 5 0 0 0 3 ，C h i n a 2 H y d r o e l e c t r i c F o u n d a t i o n B u r e a u C o L t d ， Wu q i n g 3 0 1 7 0 0， C h i na ) Ab s t r a c t ：Th e ma i n d a m o f Z h a i k o u Re s e r v o i r i s a r o c k- fi l l d am wi t h c l a y c o r e Th e d a m s t r e n g t h e n i n g a d o p t s c o mp o u n d i mp e r v i o u s wa l l o f rig i d c o n c r e t e a n d p l a s t i c c o n c r e t e o f 0 8 m t h i c k n e s s Th e ma x i mum d e p t h o f t h e w ail i s 8 2 7 5 mWi t h g r o o v i n g o f t h e i mp e r v i o u s wa l l ma d e i n 3 l i n e s ins t e a d o f 2 l i n e s ，i n t e r l i n k e d l e a k a g e Was c o n t r o l l e d a n d s l o t s t a b i l i t y i n g r o o v i n g Was i mp r o v e d I n c o n s t r u c t i o n o f i mp e r v i o us wa l l wi t h s u p e r d e p t h，t h e q u a l i t y o f s l o t c u t t i n g a n d c l e a r i n g s h o u l d b e s t ric t l y c o n t r o l l e d，a n d f l e x i b l e me a s u r e s s h o u l d b e t a k e n t o s h o r t e n g r o o v i n g t i me I n l a y i n g b u i l t - in gro u t pipe t rus s an d r e i n f o r c i n g c a g e ，s u c h c a s e s a s t rus s a n d r e i n f o r c i n g c a g e l a i d a t a wron g p o s i t i o n，t h e c o n d u i t p i p e b uri e d t o o d e e p o r c o n c ret e p o u red wi t h un e v e n s p e e d s h o u l d b e p r e v e n t e d Ke y wo r d s：c o n c r e t e i mpe r v i o u s wa l l ；d a m s t ren g t h e n i n g；roc k f i l l d am wi t h c l a y c o l e ；c o n s t r u c t i o n t e c h n i q u e ；Z h a i k o u Re s e rv o i r 1 工程概况 窄 口水库是黄河支流弘农涧河中游的一座大( 2 ) 型水库， 坝址位于河南省灵宝市南 2 3 k m处， 控制流域面积为 9 0 3 k m ， 总库容为 1 8 5亿 m ， 水库功能以防洪为主， 兼顾灌溉 、 发电、 养 鱼、 旅游 、 供水等综合利用。主要建筑物有大坝、 主溢洪道、 非 常溢洪道、 泄洪洞、 灌溉( 发电) 洞、 水电站等。窄口水库主坝为 黏土心墙堆石坝， 黏土心墙两侧为中粗砂碎石反滤料、 过渡料、 堆石料， 坝体下覆基岩为安山玢岩， 与坝体接触部位基岩破碎， 左右坝基处有 3条断层带交汇。窄 口水库属 2 0世纪 5 0年代 建设的“ 三边工程” ， 坝体填筑质量较差， 带病运行4 0多年来多 次出现险情 ， 大坝曾出现纵横多条裂缝， 尤其是 2 0 0 3年水库蓄 水至高程 6 4 2 0 m时， 坝体出现严重渗漏情况。 水库运行期间曾采取水泥黏土劈裂灌浆、 在坝体内修建混 凝土倒挂井等措施进行过处理， 但均未从根本上解决坝体渗漏 1 】 4 问题 。2 0 0 7年河南省发展 和改革 委员会 批准 了窄 口水 库 除险 加固工程。窄口水库主坝最大坝高为7 7 0 m， 坝体采用刚性及 塑性混凝土组合式防渗墙进行截渗加固。根据坝体下覆基岩 走势， 在 防渗墙 高程 6 1 5 0 m 上下分别采 用塑性 混凝土 、 C 1 0 W8混凝土浇筑， 成墙厚度为 0 8 m， 最大深度为 8 2 7 5 m。 目前， 在坝高7 7 0 m的黏土心墙坝体 内进行超深混凝土防渗 墙施工属首例， 无成功经验可借鉴， 存在较大风险， 另外为了保 证水库下游工农业用水 ， 水库管理部门还要求施工期水库最低 运行水位不得低于6 2 6 0 m， 这样混凝土防渗墙施工期间坝前 水头将不低于6 1 0 m， 施工 中一旦控制不当就会发生槽孔坍 塌、 劈裂， 进而影响坝体安全。 收稿 日期 ： 2 0 1 卜 0 8 - 0 2 作者简介 ： 王银 山( 1 9 6 2 ) ， 男， 河南 漯河人 ， 高级 工程师 ， 研究 方向 为水利 水 电 工程 。 E ma i l ： wy s h n s 1 g o v c n 人 民 黄 河2 0 1 1 年第 9期 2 防渗墙施工技术 2 1 防渗墙设计技术指标 防渗墙槽段连接采用接头管法； 基岩陡峭段墙体垂直岩面 人岩深度为 0 5 0 I n ， 河床段及左右岸断层交汇带按垂直于岩面 1 0 m控制； 防渗墙6 1 5 0 m高程以上为 I 级配塑性混凝土， 强 度 R 2 8 I3 8 5 MP a ， 弹性模量 E 2 8 3 0 0 0 MP a ， 渗透系数 1 1 0 一 c m s ； 防渗墙 6 1 5 0 m高程以下为 C 1 0 W8掺粉煤灰混 凝 土 。 2 2 主要临时建筑物及施工机械 按照设计将坝体开挖降至 6 4 9 0 m高程， 形成防渗墙施工 平台， 防渗墙导墙采用深 1 5 m、 宽 1 0 m的 C 1 5钢筋混凝土。 在坝顶中部防渗墙轴线下游侧布置一个膨润土制浆站 ， 修建 2 个容积为 2 0 0 m 的储浆池， 安装一台 G 6 0 0型旋流式高速搅拌 机 ， 膨润土浆液用泥浆泵通过直径 1 0 0 mm管路送至各槽孑 L 。 混凝土拌和输送系统采用 2台 J S 5 0 0型及 1台 J S 1 0 0 0型卧轴 强制式搅拌机、 3台 1 0 m 搅拌车。 2 3 槽段划分 考虑造孔期间槽孔安全、 浇筑导管布置及造孔设备功效最 大化 ， 在左右岸坝肩孔深小于 3 0 m地段 ， I、 期槽孔长度为 8 8 m， 布置 4个主孔 、 3个副孔 ； 深槽段 I、 期槽孔长度均为 6 8 0 m， 布置 3个主孔、 2个副孔。共划分为3 7个槽孔， 防渗墙 施工轴线总长 2 3 4 0 4 m。 2 4 成槽工艺及生产性试验 为获取基岩造孔工效 ， 验证泥浆性能、 成槽工艺、 基岩钻孔 功效、 特殊情况处理方法、 清孔 、 浇筑工艺及接头管进行墙段连 接的可行性， 先选取基岩陡峭段单槽基岩高差达 1 3 m的 S 1 0 号槽进行生产性试验。生产性试验数据显示， 不打导孔利用抓 斗直接抓取虽然功效较高， 但抓取至 3 0 m以下时孔斜严重超 标 ， 冲击钻修孔周期长、 混凝土充盈系数大； 在抓取过程中槽内 浆液瞬间漏失， 说明坝体存在大的连通型裂缝， 主体施工中需 大量储备堵漏材料应对突发漏浆情况； 冲击钻钻凿基岩功效仅 为 1 1 5 m d ， 钻凿基岩占用大量时间 ， 造成抓斗利用率降低 。 根据生产性试验 ， 及时对成槽工艺进行了调整， 在先期投入 1 台液压抓斗 、 4台冲击钻的基础上增加冲击钻机至 1 2台， 采用 “ 两钻一抓 ” 方式成槽 。 2 5防渗墙造孔施工 ( 1 ) 三序法造孔成槽。施工初期采用二序法进行成槽施 工， 泥浆渗透 、 黏土心墙处于饱和状态 ， 使得造孔周期越长， 槽 孔壁在设备扰动等外力作用下越易发生失稳坍塌， 甚至出现坝 体内黏土心墙坍塌， 坝体失稳。S 1 2号槽成槽期间， 抓斗抓取至 3 5 4 I n时， 与 $ 1 6 、 $ 2 0 、 $ 2 4、 $ 2 8号槽同时出现漏浆情况， 为避 免生产性试验中槽内泥浆瞬间自连通裂缝漏失的情况再次发 生， 将防渗墙槽孔调整为三序施工 ， 即将 s 1 、 s 5 、 s 9号槽孔定为 I 序槽， s 3 、 s 7号槽孑 L 定为 序槽， s 2 、 S 4 、 S 6 、 S 8号槽孔定为 序槽。一期浇筑的 I 序槽可提高坝体稳定性， 二期槽浇筑后可 阻断连环漏浆通道， 降低塌槽风险。将成槽方法由二序法调整 为三序法后 ， 未再次出现连环漏浆情况 ， 提高了防渗墙成槽期 间槽孔 的稳 定性 。 ( 2 ) 平打法钻凿陡峭基岩。泄洪洞 、 灌溉发 电洞分别 在 左右岸坝肩处穿过坝体 ， 若采用常规钻劈主副孔方法 ， 则 钻 基岩时会出现钻头向低处溜滑问题 ， 钻凿 困难。因此 ， 对 于 陡峭基岩段采用冲击钻凿除 ， 由最浅接头孑 L 向最深接头孑 L 处按 0 4 0 m一钻移动 钻机钻凿 ， 可使 钻头有效 接触基岩 面 ， 还可避免底部残留小墙。同时 ， 调整冲击钻及抓斗交叉 作业顺序 ， 采用冲击钻钻主孔至 6 0 m后 ， 移机至其他槽孔 钻主孔 ， 由抓斗抓取该槽 6 0 m以上副孔 ， 再 由冲击钻钻劈 6 0 m以下剩余工程， 减少 了打 回填工程量。两侧 主孔基岩 面确定后， 根据实测量基岩面坡度 ， 计算 出主副孔铅直人岩 深度 ， 作为主副孔终孔依据。 ( 3 ) 成槽质量控制。防渗墙造孔质量直接影响预埋灌浆管 成功率。防渗墙最大墙深 8 2 7 5 m， 受液压抓斗 自身性能限制， 只能抓取 6 0 m以上土层， 如果造孔期间质量控制不严格， 向下 移交冲击钻施工， 将 出现孔斜超标、 局部小墙 、 探头石等情况 ， 可能造成预埋管下设不到位 、 桁架发生倾斜 、 强行下放 中预埋 管脱离桁架， 导致预埋管工作失败。因此， 质检部门将孑 L 斜超 标 、 小墙等作为重要控制指标。在主孔造孑 L 期间每 1 0 m测量 一 次孔斜 ， 计算孔底偏差， 发现孔斜超标及时采用 自制修孔器 配合频繁回填大块石进行强制修孔； 在液压抓斗抓取副孔时要 求操作手在易偏斜段不贪进尺， 吊斗抓取， 每掘进 5 m左右打 开斗头上下提升斗体 ， 清除槽壁可能存在的探头石。冲击钻在 完成 6 0 m以下地层造孔时采用平打法及时清除小墙 ， 造孔结 束后将未钻尽牙子清除， 孔型全面验收合格后转入下一步清孔 工作。 2 6 清孔方法 防渗墙深度较大， 清孔后需下设接头管 、 预埋灌浆管、 浇筑 导管， 若准备浇筑时间过长， 清孔不彻底 ， 则易造成混凝土浇筑 难度增大及泥浆中悬浮钻渣集 中坠落至基岩面在墙底形成夹 渣等异常情况。因此， 在左右岸坝肩部位槽孔深度较浅 ， 清孔 采用“ 抽桶法” ； 在河床部位深槽段清孔采用“ 抽桶法” 结合“ 气 举反循环” 法。清孔主要设备为抽桶、 空压机、 排渣管、 风管和 泥浆净化装置。 ( 1 ) 抽桶法清孔。根据 $ 1 0号槽孔生产性试验结果， 在成 槽期间因堵漏而向孔内大量抛填的锯末、 水泥在孔底易凝结淤 积成坨状， 直接用气举反循环法清孔将出现排渣管堵塞、 爆裂 的现象。施工中首先采用抽桶法清孔 ， 向槽 内连续注入优质膨 润土泥浆， 抽渣一定时间后， 下放钻头冲击使槽底淤积物浮起 ， 然后循环作业将大岩块、 钻渣以及坨状凝结物排出槽孔。对于 左右坝肩基岩段， 自高向低移动钻机清孔， 直至抽桶抽出的泥 浆中不含坨状凝结物、 锯末为止。 ( 2 ) 气举反循环清孔。根据风压测算 ， 采用 1 0 M P a 空压 机、 Z X一 2 0 0 型泥浆净化机进行清孔， 排渣管由吊车悬吊， 自 孔 底4 0 m处开始左右移动清孔 ， 及时向槽孔内补充新鲜浆液， 根 据回浆情况下放排渣管直至孔底 ， 左右移动清孔， 清孔结束标 准为孔底淤积厚度小于 1 0 C n l ， 泥浆密度小于 1 1 5 g c m ， 马氏 漏斗黏度为2 3 5 0 s ， 含砂量小于3 。清孔 1 h 后平均淤积厚 度仅为 3 4 3 c m， 平均含砂量为 1 3 。 1 】 5 人 民 黄 河2 0 1 1年第 9期 2 7 接头管、 预埋管、 浇筑导管下设 接头管管径为 8 0 0 m m， 由2 5 t 吊车完成下设。为确定准 确的接头管起拔时间， 混凝土开始浇筑后， 用胶皮桶取少量混 凝土悬吊在槽孔泥浆中， 每 1 2 h观察一次， 根据确定的初凝 时间及拔管机压力上升情况确定拔管时间。从浇筑导管底 口 高于此部位时( 此点的混凝土已处于静止状态后) 开始计算， 开 浇 2 3 h后开始微 动 ， 为破除混凝 土的黏结力 ， 每 次提升 1 0 2 0 m m， 微动后松开制动装置， 观察接头管是否能够回位 ， 如果 不能回位则严禁继续拔管。每次起拔接头管后 ， 及时向接头管 内补充泥浆。预埋管单根长 6 m， 在预制厂加工成 1 2 0 m的桁 架后在孔 口焊接， 采用 吊线锤控制预埋管的垂直度， 保证下设 成管率。浇筑导管按规范要求的间距及距孔底距离下设。 2 8 混 凝土 浇筑 ( 1 ) 混凝土生产及浇筑过程。委托中国水电基础局有限公 司试验中心进行了塑性混凝土、 C 1 0 W8混凝土配合比试验 ， 结 果见表 1 。膨润土及黏土采用湿掺法 ， 修建容积为 1 0 0 m 的混 合泥浆站， 在泥浆站依储料平 台修建 内径 为 1 5 m、 体积为 7 m 的圆形浆砌石泥浆搅拌池， 安装 X Y一 2型岩心钻， 在竖机钻 杆上安装搅拌叶片搅拌混合泥浆。具体做法： 先在搅拌池内加 入4 4 1 m 水( 即深2 3 7 m) ， 然后依次加入膨润土 7 2 0 k g 、 黏 土 7 2 0 k g 后搅拌， 成品泥浆密度为 1 1 8 g c m ， 用 3 P N泥浆泵 输送至搅拌机的储浆桶待用， 由计量泵抽入搅拌机内。为防止 泥浆分层离析， 影响配合 比掺料量， 在泥浆中加入 1 的分散 剂， 在拌制混凝土期间， 用循环泵使浆液保持循环。混凝土中 砂 、 石 、 粉煤灰用量采用 P L D1 2 0 0型电子配料机计量 ， 以整袋水 泥质量折算出每盘混凝土搅拌量， 在水泥加料 口人工掺J J I M - ) m 剂 ， 加水量 由计 量泵控制 ， 每 隔 2 h对混凝 土性 能检测 一次 ， 确 保成品质量。 表 1 塑性混凝土 、 C 1 0 W$混凝土配合比试验结果 注 ： 配合 比编 号 L一 2、 L一6分别为坝体 6 1 5 0 m 以上塑性混凝土 防渗墙基准配合 比、 坝体 6 1 5 0 m 以下 C 1 0 W8混凝 土防渗墙基准配合 比。 混凝土浇筑前对新制导管进行水压试验， 并安排试验员监 右， 静置 1 2 h 。由于处理及时， 因此除 $ 1 6号槽次 日再次出现 控搅拌楼中混凝土的和易性， 对流动性差的混凝土进行遗弃处 漏浆、 轻微坍塌外， 其余槽孔至浇筑结束后均未出现严重漏浆。 理， 浇筑 中尽量 避免频 繁重 击导管 ， 以免造成 破裂。浇筑 ( 2 ) 倒挂井处理。在左岸 0+ 0 3 6 _ _ o+ 0 7 5 、 右岸 0+ 2 1 0 一 C 1 0 W8混凝土接近 6 1 5 0 m高程时及时更换为塑性混凝土。0+ 2 7 0部位存在倒挂井及明槽混凝土与防渗墙轴线重合 ， 经实 坝体防渗墙两侧为黏土心墙， 上部单侧最小厚度为 2 9 6 m， 若 际测量后， 将 0+2 1 0 0+2 7 0段 防渗墙轴线向上游侧移 1 0 混凝土浇筑速度过快， 则易对坝体造成劈裂破坏 ， 因此底部黏 m， 0+ 0 3 6 _ _ 0+ 0 7 5段轴线也相应调整 ， 从而绕开原有 防渗结 土心墙宽度大， 浇筑混凝土上升速度按照大于2 m h 、 小于4 0 构。影响槽段为 s 5一s 6号槽等， 因此将该段重新划分为 3个 m h控制， 顶部按照大于 2 m h 、 小于 3 0 m h控制， 在浇筑期 槽孔， 轴线向上游侧偏移 1 6 0 m， 保证与防渗墙主轴线可靠连 间安排测量人员利用上下游坝坡观测墩进行坝体水平位移观 接后， 正常成槽浇筑。 测。浇筑 S 1 7号槽孔时， 1 导管埋深 7 8 r n ， 正常起拔时遇到阻 ( 3 ) 导墙下漏斗形塌坑处理。导墙下回填土密实度较差， 力 ， 后由冲击钻配合拔出。 泥浆浸泡饱和的土体经钻机扰动大面积垮塌， 在钻机平台侧形 ( 2 ) 墙段问连接。为保证墙段间的有效搭接厚度， 在接头 成漏斗状塌坑， 最大深度达 3 m、 直径为 8 m。设计要求在坝体 管起拔完毕后 ， 使用直径 0 8 m的冲击钻头对接头孔进行扩 填筑之前对墙体之外混凝土进行彻底清除， 为避免破碎锤等大 孑 L ， 期间加强对孔斜的测量 ， 计算出孔底偏差， 对于超标情况及 型机械对顶部墙体混凝土造成破坏 ， 只能采用风镐凿除， 因此 时采用修孔器回填块石进行纠偏。 在槽孔混凝土浇筑前需对塌孔部分进行处理。具体处理方法： 3 特殊问题处理 ( 1 ) 漏浆塌孔预防措施及处理。造孔期间， 由于泥浆渗透， 黏土心墙处于饱和状态， 因此造孔周期越长， 槽孔壁在设备扰 动等外力作用下越易发生失稳坍塌， 结合三序槽施工方法， 在 成槽期间采取控制抽砂 、 向孔内抛投 3 0 6 0 m m级配石 、 保持 槽内泥浆面高度等措施 ， 使用优质膨润土浆及地层黏土 自造 浆 ， 使泥浆密度保持在 1 3 0 g c m 左右。抓斗抓取 S 1 2号槽至 3 5 4 m时， 与 S 1 6 、 $ 2 0 、 $ 2 4号槽同时出现漏浆情况。由防渗墙 施工前观测数据可知 ： 该地段黏土心墙最大裂缝为 1 4 c m， 处理 方法是向4个槽内抛填黄土、 锯末掺水泥， 用抓斗斗体下至漏 浆孔深段频繁开闭斗体搅拌， 并补充浆液至导墙顶面 0 5 m左 1 1 6 在浇筑前将厚 1 0 m m、 宽3 m、 长 5 m的钢板贴内导墙下至坍塌 部位以下， 钢板之外用黄土回填 ， 孔口固定在导墙上， 待混凝土 浇筑完成初凝前 ， 将钢板提出孔 口， 待防渗墙竣工后将上下游 回填黄土挖除再进行清基。 4 工程质量评价 对于塑性混凝土， 共取 7 5组试件进行抗压试验， 最低抗压 强度为4 0 MP a ， 平均为 4 4 4 MP a ， 离差系数为 0 0 4 7 4， 混凝 土强度保证率为9 7 7 ； 共取 1 3组试件进行抗渗试验 ， 最大渗 透 系数为 0 9 2 X1 0 c m s ， 平 均为 0 8 91 0 c r n s ； 共取 4组 试件测试弹性模量 ， 最大弹性模量为 2 2 5 5 M P a ， 平均为2 2 0 0 MP a 。对于 C 1 0 W8混凝 土 ， ( 下转第 1 1 9页) 人 民 黄 河2 0 1 1 年第 9期 防洪、 防凌、 环境、 生态等补偿效益主要影响因子 ， 结果见表 1 。 表 1各种补偿效益 主要影 响因子 项 目 施 益方 受益方 卒 4 水库补偿效益分配方法 水库补偿效益的分配方法因各类补偿效益主要影响因子 不同和相关利益主体不 同而有多种。国内外研究者更多集中 在水库电力补偿效益分配方法研究， 对水库补偿效益中其他非 电力补偿效益分配方法研究报道较少。目前， 水库电力补偿效 益分配主要有单指标和综合指标两种方法。单指标法是按某 一 个主要影响因子分配的， 其计算简单、 概念明确， 但只能适应 特定的条件。采用单指标分配法虽然简便 ， 但会出现径流电站 补偿效益为零的不合理现象。显然， 单指标法所得的结果差异 较大， 不易满足各投资方要求。综合指标法虽克服了单一指标 法的缺点 ， 但也存在不足。综合指标法主要有四种： 一是多 目 标综合分析法 ， 它以专家评定的不同权值进行综合 ， 人为确 定权重或者评判标准， 主观性强； 二是模糊综合评判法， 其尽可 能多地考虑影响补偿效益分配的各个因素 ， 但它也是建立在专 家打分的基础上， 影响补偿效益合理分配的因素有很多， 结果 争议性大； 三是熵权法 ， 是一种加权综合法 ， 不需要人为确定 各种分配方法的权重系数 ， 弥补了上述两种方法的不足， 但是， 同一指标各方案值差异大， 仍需要改进； 四是离差平方法， 也是 一 种加权综合法， 以单个分配方法接近多种分配方法平均值的 程度确定权重， 可以合理地综合主观、 客观权重 ， 是 目前水电补 偿效益分配较好的方法之一。 5 结语 水库群补偿效益科学合理地分配， 关系到流域梯级水电事 业的健康发展与水电资源的可持续利用。经济外部性理论和 水资源价值理论是水库补偿效益分配的理论基础 ， 也是水库补 偿效益产生与分配的基石， 其与相应的法律规范缺一不可。水 库补偿效益具有不确定性、 可变性和博弈性。水库补偿效益分 配影响因子众多， 科学识别分配影响因子是合理分配的基础。 水库补偿效益分配方法众多， 但都存在不足， 需要进一步加强 研 究。 参考文献 ： 1 张泽中， 黄强， 赵麦换， 等 水库补偿效益研究的发展与趋势 J 人民黄河， 2 0 1 0，3 2 ( 1 1 ) ： 1 3 8 1 3 9 2 张泽中 水库补偿机理和补偿效益计算方法研究 D 西安： 西安理工大 学 。 2 0 0 9 3 何敦煌论经济外部性、 物质利益关系和生态环境破坏 J 社会科学战 线， 2 0 0 1 ( 4 ) ： 1 9 2 4 4 薛小杰， 黄强， 田峰巍， 等梯级水电站补偿效益分摊方法研究 J 中国 农村水利水电， 2 0 0 1 ( 4 ) ： 4 5 4 7 5 高仕春， 陶自成， 阳蓉熵权法在梯级电站效益补偿分摊中的应用研究 J 水电能源科学， 2 0 0 7 ， 2 5 ( 4 ) ： 1 2 0 1 2 2 【 责任编辑赵宏伟】 ( 上接第 1 1 6页) 共取 5 1组试件进行抗压试验， 最低抗压强度 为 1 2 6 MP a ， 平均为 1 3 8 7 MP a ， 离差系数为0 0 4 2 9， 混凝土强 度保证率为9 7 7 ； 共取 7组试件进行抗渗试验 ， 抗渗等级均 大于 W8 。为了检查防渗墙体连续性和防渗性能 ， 防渗墙混凝 土龄期达到2 8 d 后 ， 按监理工程师要求， 布置 3 个检查孔进行 钻孔取芯和注水试验检查， 其中 2个检查孔在墙体接缝处 ， 注 水试验采用常水头注水， 每隔 1 0 0 m进行一次。根据注水水 头、 稳定流量计算得到的各试验段渗透系数均满足设计要求。 混凝土防渗墙共包括 3 7个单元工程， 经评定， 单元工程质量全 部合格 ， 其中3 4个优 良， 优良率为 9 1 8 9 ； 混凝土防渗墙共划 分为 2个分部工程 ， 质量全部为优良； 主坝加固单位工程质量 为优 良。 5 经验与建议 在窄口水库主坝超深刚塑混凝土防渗墙施工前 ， 预测 了各 种潜在风险， 进行了充分的准备， 加上施工期 间针对突发事件 采取了及时、 得当的措施， 因此在成槽期间克服了多槽孔连环 漏浆、 塌孑 L 等难题， 比较顺利地完成了施工任务。 ( 1 ) 超深混凝土防渗墙施工， 应严格控制造孔、 清孔质量 ， 根据实际情况采取灵活的施工方法， 尽可能缩短成槽周期。 ( 2 ) 应经常维护、 检修超深墙混凝土浇筑导管， 发现开焊、 严重磨损情况应予以废弃， 并在浇筑中安排专人定期对混凝土 性能进行检测， 防止骨料分离造成堵管以及处理堵管时导管爆 裂情况的发生； 浇筑过程中对于事故的处理应首先分析原因， 然后采取相应措施尽快恢复正常浇筑。 ( 3 ) 下设预埋灌浆管桁架或钢筋笼施工中， 避免桁架或钢 筋笼下设不到位、 导管埋深过大及浇筑过程中混凝土面上升速 度不均衡导致后续灌浆难度加大、 铸管与钢筋笼局部上浮倾斜 缠绕导管等异常情况发生。 ( 4 ) 在黏土心墙内采用混凝土防渗墙截渗， 施工期间应建 立坝体变形观测制度， 以便在发生异常情况时及时采取措施。 【 责任编辑张华岩】 1 1 9