火灾（高温）后破碎卵石混凝土三轴受力性能研究.pdf

第 1 8卷第 4期 2 O 1 5年 8月 建筑材料学报 J OURNAL OF B UI I DI NG MATERI ALS Vo1 1 8， NO 4 Au g ， 2 01 5 文章 编 号 ： 1 O 0 7 9 6 2 9 ( 2 O 1 5 ) O 4 0 6 4 7 - 0 6 火灾 ( 高 温 ) 后破碎卵石混凝土三轴受力性能研究 苏益声 一， 孟二从 ， 陈 宗平 ， 曾文祥 ( 1 广西大学 土木建筑工程学院 ， 广西 南 宁 5 3 0 0 0 4 ； 2 广西大学 广西防灾减灾与工程安全重点实验室 ， 广西 南宁 5 3 0 0 0 4 ) 摘要 ： 为研 究火灾( 高温) 后破碎 卵石混凝土的三轴受力性能， 以温度及侧向围压为参数 ， 完成 了3 O 个 1 o o 2 0 0 mm 的圆柱体试件在经历不同高温后 的常规三轴加载试验 结果表明： 火灾( 高温) 后 破碎 卵石混凝土试件在单向应力下的应力一 应变曲线有明显的峰值 点， 随着温度 的增加， 峰值点逐 渐 向右 下角移 动 ； 在 三 向应 力 下试 件 的破 坏 形 态 分 为斜 面 剪切 破 坏 与层 状 劈 裂破 坏 ； 随 着 围压 的 不断增加 ， 试件 的应力一 应变曲线逐渐平缓 ， 峰值点也越来越不明显， 温度 的影响逐渐减 小， 其弹性 模量、 峰值应力、 峰值应变均显著增加； 随着温度 的上升 ， 试件 的峰值应力与弹性模量整体呈下降 趋势 ； 基于试验数据建立了相关计算公式及火灾( 高温) 后破碎卵石混凝土在三轴应力下的应力一 应 变本构方程， 可为相关研 究提供参考 关 键 词 ： 破碎 卵石混 凝 土 ；受 力性 能 ； 试 验研 究 ；火 灾( 高温 ) ；三轴 受 力 中 图分类 号 ： TU5 2 8 0 1 文献 标 志码 ： A d o i ： 1 0 3 9 6 9 j i s s n 1 0 0 7 9 6 2 9 2 0 1 5 0 4 0 1 9 Tr i a x i a l M e c h a ni c a l Pe r f o r ma nc e o f Br o ke n Pe b b l e Co n c r e t e a f t e r F i r e ( Hi g h T e mp e r a t u r e ) SU Yi s he n g ， EN G Er c o ng ， CH EN Zo ngpi ng ， ZEN G W e n xi ang ( 1 S c h o o l o f Ci v i l a n d Ar c h i t e c t u r a l E n g i n e e r i n g，Gu a n g x i Un i v e r s i t y ，Na n n i n g 5 3 0 0 0 4，Ch i n a ； 2 Ke y La b o r a t o r y o f Di s a s t e r P r e v e n t i o n a n d S t r u c t u r a l S a f e t y o f Gu a n g x i ，Gu a n g x i Un i v e r s i t y，Na n n i n g 5 3 0 0 0 4 ，C h i n a ) Ab s t r a c t ：To i n v e s t i g a t e t h e t r i a x i a l s t r e s s o f b r o k e n p e b b l e c o n c r e t e a f t e r f i r e ( h i g h t e mp e r a t u r e )，3 0 1 0 0 2 0 0 mm c y l i n d e r s p e c i me n s wi t h t e mp e r a t u r e a n d l a t e r a l c o n f i n i n g p r e s s u r e a s p a r a me t e r s u n d e r c o n v e n t i o n a 1 t r i a x i a l l o a d i n g t e s t we r e me a s u r e d Th e r e s u l t s s h o w t h a t a f t e r f i r e ( h i g h t e mp e r a t u r e ) ，wh e n u n d e r u n i a x i a l s t r e s s ，t h e s t r e s s s t r a i n c u r v e h a s a n o b v i o u s p e a k W i t h t h e i n c r e a s e o f t e mp e r a t u r e ，t h e p e a k p o i n t d e c l i n e s a n d mo v e s t o t h e r i g h t ；wh e n u n d e r t r i a x i a l s t r e s s ，t h e f a i l u r e p a t t e r n o f b r o k e n p e b b l e c o n c r e t e c a n b e di v i d e d i nt o c a nt s he a r f a i l ur e a nd l a ye r e d s p l i t t i n g f a i l u r e W i t h i n c r e a s e o f l a t e r a l c on f i n i ng p r e s s u r e ，t h e s t r e s s s t r a i n c u r v e b e c o me s s mo o t h a n d p l u mp a n d t h e p e a k p o i n t b e c o me s mo r e a n d mo r e u n o b v i o u s ，a n d t h e e l a s t i c mo d u l u s ，p e a k s t r e s s a n d p e a k s t r a i n o f s p e c i me n s a r e s i g n i f i c a n t l y i n c r e a s i n g W i t h t h e i n c r e a s e o f t e mp e r a t u r e ，t h e p e a k s t r e s s a n d e l a s t i c mo d u l u s p r e s e n t a d o wn wa r d t r e n d Ba s e d o n e x p e r i me n t a l d a t a ，t h e r e l a t i o n a l c a l c u l a t i o n f o r mu l a a n d s t r e s s s t r a i n c o n s t i t u t i v e r e l a t i o n f o r mu l a a r e g i v a n，t h e r e s u l t s c a n p r o v i d e r e f e r e n c e f o r r e l a t e d wo r k Ke y wo r d s ：b r o k e n p e b b l e c o n c r e t e ；me c h a n i c a l p e r f o r ma n c e ；e x p e r i me n t a l s t u d y；f i r e ( h i g h t e mp e r a t u r e ) ； t r j a x i a 】s t r e s s 收稿 日期 ： 2 0 1 3 1 2 2 5 ；修订 日期 ： 2 0 1 4 0 3 3 1 基 金项 目： 国家 自然科学基金资助项 目( 5 1 4 6 8 0 0 3 ) ； 高等学校博士学科点专项科研基金联合资助项 目( 2 O 1 3 4 5 0 1 1 1 0 0 0 1 ) ； 广西科学研究 与 技 术开发项 目( 桂科转 1 4 1 2 4 0 0 5 1 2 ) 第 一作者 ： 苏益声( 1 9 5 6 一 ) ， 男 ， 湖南醴陵人 ， 广西大学教授 ， 博士生导师 ， 硕士 E ma i l ： s u y i s h e n g s i n a t o m 通信作者 ： 陈宗平( 1 9 7 5 一) ， 男 ， 广西玉林人 ， 广谣大学教授 ， 博士生导师 ， 博士 E ma i l ： z p c h e n g x u e d u C 12 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 6 4 8 建筑材料学报 第 l 8卷 近年来 ， 随着城市化建设 的进一步加快， 建筑行 业 的飞速发展 ， 对建筑用石的需求量 日益增大 卵石 具有抗压 、 质地坚硬、 耐腐蚀等特点， 广泛应用于工 程建设当中 但是 ， 对其过度的开采 ， 使得级配 良好 的优质卵石资源 日益枯竭 ， 而废弃的大块卵石 随意 堆积于河床和滩地上 ， 给河道造成 了极大的安全 隐 患n 由于卵石表面光滑 ， 没有普通碎石应有的凹凸 面 ， 将其作为骨料直接用于混凝土中， 黏结力较差 对废弃的大块卵石进行破碎 ， 使其表面形成尽 可能 多的破碎面 ， 然后作为骨料用于工程建设 中是解决 废弃大块 卵石 随意堆 积 问题 的有 效手 段， 相关 研 究 2 表明， 破碎工艺能改善 卵石混凝土的抗压 与抗 拉 强 度 在实际工程中， 不少混凝土结构常处于高温工作 环境 3 ， 导致其力学性能劣化 目前 ， 国内外 已有相关 学者_ 4 对高温后混凝土在单 向应力下的力学性能进 行了研 究 ， 而 关 于混 凝 土 多 轴 强 度 的 研 究 却 较 少I 8 伽 ， 关于火灾 ( 高温) 后 破碎 卵 石混 凝土 三 轴力学 性能的研究还未见报道 ， 因此有必要对其进行研究， 为破碎卵石混凝土的推广应用提供试验与理论依据 1 试 验 1 1试件设 计 与制作 以侧 向围压 、 温度 为试 验参 数 ， 设计 了 3 O个 1 0 O 2 0 0 mm 的圆柱体试件 ， 试件编号为 NC - i - j ， 其中 i 代表试件经历的高温， J 代表侧 向围压 试件混凝土为人工搅拌 ， 其设计强度为 C 3 0 ， 配 合比如表 1 所示 ， 其 中拌和水( w) 为 自来水 ， 砂 ( S ) 采用天然黄砂 ， 水泥( C ) 采用海螺牌 P 0 3 2 5 R级 水泥， 粗骨料( C A) 为鄂式破碎机破碎并严格筛分后 得到的连续级配卵石 ， 粒径为 5 2 0 mm 搅拌完成 后测其坍落度 ， 然后将混凝土拌和物注入模板 ， 放在 振动台振捣密实并抹平 ， 静置 2 4 h后放入标准养护 室进行养护， 2 8 d 后进行升温与三轴试验 衰 1 混凝土配合比 Ta b l e 1 Co n c r e t e mi x p r o p o r t i o n 1 2升温 处理 试件的升温处理在 R Xa - 4 5 9工业电阻炉 内进 行 ， 升温过程由升温控制系统全程控制 ， 达到预定温 度后恒温 l h ， 于空气中 自然冷却 ， 2 4 h后开始三轴 试验 ， 试件的升温曲线如图 1 所示 图 1 试件的升温 曲线 F i g 1 He a t i n g c u r v e s o f s p e c i me n s 1 3 试 验 装置与 加载 方法 试验采用 R MT 一 2 0 1 岩石与混凝 土力学试验压 力机进行加载， 加载装置及受力模型如图 2所示。 ( a ) T e s t s e t u p l 盯 l C o ) Me c h a n i c a l mo d e l 图 2 试验加载装置及受力模型 Fi g 2 Te s t s e t u p a n d me c h a n i c a l mo d e l 试验采用如下 的加载制度 ： 首先对试件施加预 定侧 向围压值 ， 在施加 围压过程 中， 按 1：1的速率 同步施加竖向荷载 ； 随后， 保持侧 向围压值恒定 ， 竖 向荷载采用行 程控 制 的加载 制度 ， 其 加载 速率 为 0 O 1 mm s ， 直 到试 件破 坏 2 试验 结果及分析 2 1应 力一 应 变 曲线 将 RMT 一 2 0 1试验 机 自动 采 集 的试 件 受力 全 过 程轴向荷载一 位移数据进行相应 的转换 ， 得到应力一 应变( ) 全过程曲线 图 3为不同侧向围压下试 件 的应力一 应变曲线 由图 3可见 ： 在单 轴应力下 ， 应 力一 应变曲线有 明显 的峰值点 ； 在三 向应力作用下 ， 试件的弹性模量 、 峰值应力 、 峰值应变均显著增加 ， 随着围压 的不断增加 ， 应力一 应变曲线逐渐平缓 ， 当 围压 为 5 MP a 时 ， 曲线 出现 了较 明显 的下 降段 ， 当围 压为 1 0 MP a 时 ， 峰值点已不明显 ， 当围压1 5 MP a 时， 曲线 的峰值点消失 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 4 期 苏益声 ， 等 ： 火 灾( 高温) 后破碎卵石混凝土三轴受力性 能研究 6 4 9 l 0 ( a ) 0MP a 6 0 5 0 4 0 宅 s 。 2 O 1 0 0 5 1 0 1 5 2 O 2 5 3 0 3 5 4 0 s1 0 ( b ) 5 MP a 1 0 ( d )1 5 MP a 1 0 ( c )1 0MP a l 0 ( e ) 2 0MP a 图 3 不同侧 向围压下试件 的应力一 应变 曲线 Fi g 3 S t r e s s s t r a i n c u r v e s o f s p e c i me n s u n d e r d i f f e r e n t l a t e r a l c o n f i n i n g p r e s s u r e 2 2 峰 值应 力与 弹性 模量 将各试件的峰值应力 与初始弹性模量 E列 于表 2 由表 2可见： 温度及侧 向围压对试件的初始 弹性模量及峰值应力均有较大 的影响 表 2 试 件峰值 应力与初始弹性模 Ta b l e 2 Pe a k s t r e s s a n d i n i t i a l e l a s t i c mo d n l u s o f s p e c i me n s C o d e MP a Ef GP a C o d e 1 MP a E GP a C o d e MP a Ef GP a C o d e MP a E GP a Nc- 2 0 0 1 4 4 2 2 9 3 N( 2 0 0 1 5 9 4 4 4 4 0 7 N( - 4 0 0 5 5 2 8 9 3 8 2 Nc - 5 0 0 2 0 l 1 6 0 8 4 2 4 Nc- 2 0 - 5 5 6 0 9 3 62 N( 、 - 2 O O 一 2 0 l 1 4 1 4 4 4 2 N( 、 _ 4 0 0 1 0 8 0 O 6 4 9 1 NC_ 6 0 0 - 0 8 4 6 1 1 0 Nc_ 2 0 - 1 0 7 7 9 6 3 04 N( 3 0 0 0 9 4 5 2 4 9 NC- 4 0 0 1 5 1 0 2 4 0 4 2 4 NC一 6 0 0 5 4 5 6 2 3 6 7 Nc_ 2 0 - 1 5 9 5 7 0 3 6 2 Nc_ 3 0 0 5 4 8 81 2 5 7 N( 4 0 0 2 O 1 2 O 9 9 3 7 4 NC 6 0 0 1 0 7 5 1 2 4 31 N( 2 0 2 O 1 2 1 3 9 1 O 7 2 Nc_ 3 0 0 - 1 0 7 7 3 7 4 9 9 N( 1 H 5 0 0 0 1 1 1 5 2 5 6 NC一 6 0 0 1 5 9 3 6 4 4 O 2 NC- 2 0 0 0 9 8 8 1 7 3 Nc - 3 0 0 1 5 9 7 3 9 4 6 9 N( 5 00 5 4 8 6 5 3 2 6 NC 6 0 0 2 0 1 1 1 8 8 9 8 5 NC- 2 0 0 5 4 8 7 4 3 27 Nc _ 3 0 0 2 O 1 1 7 0 7 4 O 1 N( 5 0 0 1 0 7 8 4 9 4 6 3 NC一 2 0 0 - 1 0 8 O 8 2 3 27 NC一 4 0 0 0 9 3 3 2 5 2 N( 、 - 5 0 0 一 l 5 9 8 2 3 4 3 1 3 影 响因素分析 3 1 温 度 3 1 1 温度对峰值应力的影响 图 4为试件的峰值应力与温度关系 ， 其 中 表 示经温度 i 后 ， 在围压 - 时试件的峰值应力 由图 4 可见 ， 在不同围压下 ， 随着温度的上升 ， 试件 的峰值 应力变化幅度虽然有所波动 ， 但总体上呈下降趋势， 并且随着围压的上升 ， 这种下 降趋势会 明显减小 ， 相 比于常 温， 经 历 2 0 0 ， 3 0 0 ， 5 0 0 ， 6 0 0高 温 后， 试 件 图 4 试 件的峰值应力与温度关 系 Fi g 4 Re l a t i o ns hi p b e t we e n pe a k s t r e s s an d t e mp e r a t u r e 口 0 m 8 6 4 2 O ， D 鼋巴0 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 6 5 O 建筑材料学报 第 l 8卷 的峰值应 力分 别下 降 了 4 8 O ， 4 2 3 9 6 ， 3 5 6 ， 8 4 4 ， 而经历 4 0 0高温后 ， 试件 的峰值应力却上 升 了 0 0 3 ， 这 主要是 因为侧 向应 力 限制 了试 件 的 横向变形及裂缝发展 ， 从而使温度损伤带来的强度 减小程度受到了大幅度限制 3 1 2 温度 对初 始弹 性模 量 的影响 图 5为试件的初始 弹性模量与温度关 系， 其 中 表示经不同温度 i 后 ， 在 围压 J时试件 的初始弹 性模量 由图 5可见 ： 在单轴应力下 ， 随着温度 的上 升 ， 试件的初始弹性模 量呈下降趋势 ， 相 比于常温， 经 6 0 0 高 温 后 ， 试 件 的 初 始 弹 性 模 量 下 降 了 6 2 ； 在三向应力下 ， 试件的初始弹性模量随着 温度 的变化有所波 动， 波动幅度在 2 O 左右 ， 温度 的影 响明显减小， 这主要是因为在三向应力下， 侧 向应力 限制了试件的横向变形及裂缝发展 ， 从而使温度对 弹性模量的影响减小 ； 从平均值可以看 出， 试件的初 始弹性模 量 随着 温度 变化 总体上 呈下 降趋 势， 在 4 0 0时 ， 试件的初始弹性模量有所上升 ， 这与试件 在 4 0 0时平均峰值应力有所上升相吻合 1 5 O 1 25 1 O 0 1 75 O 5 O 0 2 5 龟 一 ； 龟 ： ： 一 。 - 0 M Pa v 1 5 M Pa 5 M Pa 2 O M Pa 1 0M Pa Av e r a g ev a l ue _ l l j 0 1 0 0 2 0 0 3 0 0 4 0 0 5 0 0 6 0 0 7 7 图 5 试件 的初 始弹性模 量与温度关系 F i g 5 Re l a t i o n s h i p b e t we e n i n i t i a l e l a s t i c mod ul us a n d t e mpe r a t ur e 3 2侧 向 围压 3 2 1 侧向围压对峰值应力的影响 图 6为试件的峰值 应力与侧 向围压关系， 其 中 为试件在不 同温度下 的单轴峰值应力( MP a ) ， _ 为试件在不同温度下与侧向 围压 相对应 的峰值 应 力 ( MPa ) 由图 6可以看出： 随着围压 的上升 ， 试件 的峰值 应力近似呈直线上升趋势 ， 按 R i c h a r t 公式L 1 对试 验结果进行拟合 ， 可得 ： 一 1 + 5 3 7 a 2 f T ( 1 ) 3 2 2 侧向围压对初始弹性模量的影响 图 7为试件的初 始弹性模量与侧向围压关系， 其 中 表示经不 同温度后 ， 试 件在单 向应力下 的 初始弹性模量 由图 7可以看 出： 经不同温度后 ， 试 图 6试件 的峰值应力与侧 向围压关 系 F i g 6 Re l a t i o n s h i p b e t we e n p e a k s t r e s s a n d l a t e r a l c o n f i n i n g p r e s s u r e 件初始弹 性模 量随着 围压 的变 化情 况不 一， 在 5 0 0 时， 试件初始弹性模量随着围压增 大的上升 幅度 相差 不多 ， 经 6 0 0高 温后 ， 试件 初始 弹性 模 量 随着 围压 增 大 的上 升 幅 度 明显 变 大 ， 这 主 要 是 因为 经 6 0 0高温后 ， 试件内部 因为骨料膨胀 、 骨料与水 泥砂浆的变形差 、 内应力逐渐增 大等原 因产生 了严 重损伤 ， 导致初始弹性模量大幅下降 ， 而随着围压 的 上升， 其横向变形及裂缝发展受到限制， 从而使 弹性 模 量迅 速上 升 0 害 图 7 试件 的初始弹性模量与侧 向围压关 系 Fi g 7 Re l a t i o n s h i p b e t we e n i n i t i a l e l a s t i c mo du l us a nd l a t e r al c o nf i ni ng pr e s s ur e 4 应力一 应 变本构 关系分 析 试件 的 一 e 曲线 见图 8 ， 其 中 为峰 值 应 变 由图 8可见 ， 在单轴应 力下 ， o o 一 e 曲线上 升段基本重合， 下降段离散性较大， 总体上看 ， 随着 温度的上升 ， 下降段逐渐变缓 ， 说明高温会使试件的 变形 增大 这 主要 是 因为 经 高 温 后 ， 试 件 逐 渐 酥松 ， 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 4期 苏益声 ， 等 ： 火 灾( 高温) 后破碎卵石混凝土三轴受力性能研究 ( a ) 0MP a ( b ) 5MP a ( c )1 0MP a ( d )1 5 MP a ( e ) 2 0MP a 图 8 试件 的 a 1 一 1曲线 Fi g 8 No n d i me n s i o n a l s t r e s s s t r a i n c u r v e s o f s p e c i me n s 导致其下降段逐渐变缓 随着围压 的上升 ， 无量纲化 后的应力一 应变曲线的上升段出现了一些波动 ， 但波 动幅度不大 ， 下降段逐渐平缓一致 ， 说明侧向围压能 够有效约束试件的横 向变形及裂缝发展 ， 提升试件 的变形 性能 按文献 1 1 中的有理分式对 曲线进行拟合， 结 果如表 3所示 ， 其中 a ， b 分别为无量纲化后 的应力一 应变曲线上升和下降段的拟合参数 表 3 拟合参数 Ta b l e 3 F i t t i n g r e s u l t s o f p a r a m e t e r s 5 结论 ( 1 ) 在单向应力下 ， 破碎卵石混凝土试件的应力一 应变 曲线有 明显 的峰 值 ； 随着 围压 的不 断 增 加 ， 试 件 的应力一 应变曲线逐渐平缓 ， 峰值也越来越不明显 ( 2 ) 在三向应力下 ， 随着温度的上升， 破碎卵石混 凝土试件的峰值应力与弹性模量整体上呈下降趋势 ( 3 ) 随着侧向应力的增加 ， 温度试件的弹性模量 及峰值应力的影 响逐渐减小 ； 而试件的峰值应力及 初始弹性模量随着侧向围压的增加呈现出明显的上 升 趋势 ( 4 ) 基于试验数据建立 了不 同围压下试件峰值 应力 的计算公式和高温后破碎卵石混凝土在三轴应 力下的应力一 应变本构方程 ， 可供相关研究及工程应 用参考 参 考 文献 ： 1 康育文 ， 叶丽红 ， 陈建平 破碎卵 石作为 粗骨料在商 品混凝 土 中的应用 J 商 品混凝土 ， 2 0 0 9 ( 2 ) ： 4 4 4 6 KANG Yu we n， YE Li h o n g， CHEN J i a n p i n gAp p l i c a t i o n o f b r o k e n p e b b l e a s c o a r s e a g g r e g a t e in c o mme r c i a l c o n c r e t e J Re a d y Mi x e d Co n c r e t e ， 2 0 0 9 ( 2 )： 4 4 4 6 ( i n Chi n e s e ) 2 陈积光 ， 肖四喜 碎石混凝土与卵石混凝 土双 向拉伸强度研 究 E J I 混凝 ， 2 0 0 7 ( 8 ) ： 6 1 6 4 CHEN J i g u a n g。XI AO S i x i St ud y o n t h e b i a xi a l t e n s i o n s t r e n g t h o f p e b b l e c o n c r e t e a n d g r a v e l l y c o n c r e t e E J C o n c r e t e ， 2 0 0 7( 8 )： 6 1 6 4 ( i n Ch i n e s e ) ( 下转第 6 5 7页 ) 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 4期 王彦平 ， 等 ： 环 氧树脂 及其复合材料 的固体颗粒 冲蚀磨损 6 5 7 ( 上接第 6 5 1 页 ) 3 李卫 ， 过镇海 高温下砼的强度和变形性能试验研究E J 3 建筑 结构学报 ， 1 9 9 3 ， 1 4 ( 1 ) ： 8 - 1 6 I I W e i ， GUO Z he n h a i Ex p e r i m e n t a l s t u d y o n s t r e n g t h a nd d e f o r ma t i o n p e r f o r ma n c e o f c o n c r e t e a t e l e v a t e d t e mp e r a t ur e s J J o u r n a l o f B u i l d i n g S t r u c t u r e s ， 1 9 9 3 ， 1 4( 1 ) ： 8 - 1 6 ( i n Ch i ne s e ) 4 李宁波 ， 时旭东 ， 肖明辉 高 温后混凝 土受压 强度衰 减性能试 验研究I- J 建筑科学 ，2 0 0 7 ， 2 3 ( 9 ) ： 5 8 - 6 2 LI Ni n g bo， SH I Xu d o n g， XI AO M i ng h u i Ex p e r i m e n t a l i n v e s t i g a t i o n o n c o mp r e s s i v e s t r e n g t h d e c a y i n g b e h a v i o r s o f c o n c r e t e a f t e r e l e v a t e d t e mp e r a t u r e J B u i l d i n g S c i e n c e ， 2 0 0 7 ， 2 3 ( 9)： 5 8 6 2 ( i n Ch i ne s e ) 5 徐 或， 徐志胜， 朱 玛， 等 高温作 用后 混凝土强度与变形试 验研 究 I- J 长沙铁道学院学报 ， 2 0 0 0 ， 1 8 ( 2 ) ： 1 3 1 6 XU Yu， XU Z h i s h e n g， ZH U M a， e t a 1 Exp e r i m e nt i nv e s t i g a t i o n o f s t r e n g t h a n d r e f or m a t i o n o f c o n c r e t e a f t e r h i g h t e m p e r a t u r e J J o u r n a l o f C h a n g s h a Ra i l wa y Un i v e r s i t y ， 2 0 0 0 ， 1 8( 2 )： 1 3 1 6 ( i n Ch i n e s e ) 6 ARI O Z O E f f e c t s o f e l e v a t e d t e mp e r a t u r e s o n p r o p e r t i e s o f c o n c r e t e J F i r e S a f e t y J o u r n a l ， 2 0 0 7 ， 4 2 ( 8 ) ： 5 1 6 - 5 2 2 7 KOD UR V K R， S UL TAN M A E f f e c t o f t e mp e r a t u r e o n t h e r ma l p r o p e r t i e s o f h i g h - s t r e n g t h c o n c r e t e J J o u r n a l o f 8 9 1 o 1 1 Ma t e r i a l s i n Ci v i l En g i n e e r ing， 2 0 0 3， 1 5 ( 2 )： 1 01 1 0 7 覃丽坤 ， 宋玉普 高温后混凝土的双轴压力 学性能 E J 土木工 程学报 ， 2 0 0 5 ， 3 8 ( 1 0 ) ： 9 7 1 0 1 QI N Li ku n， S ONG Yup u Bi a x i a l c o mp r e s s i o n p r o pe r t y a n d f a i l u r e c r i t e r i o n o f c o n c r e t e a f t e r h i g h t e mp e r a t u r e J Ch i n a Ci v i l En g i ne e r i n g J ou r n a l ， 2 00 5， 3 8 ( 1 0)： 9 7 1 0 1 ( i n Ch i ne s e ) 张众 ， 宋玉普 ， 师郡 高温后普 通混凝 土三轴 压力 学特性 J 工程力学 ， 2 0 0 9 ， 2 6 ( 1 0 ) ： 1 5 9 1 6 4 ZHANG Z h o n g， SONG Yu p u， S HI Au g M e c h a ni c a l b e h a v i o r o f n o r ma l c o n c r e t e u n d e r t r i a x i a l c o mp r e s s i o n a f t e r h i g h t e m p e r a t u r e J E n g i n e e r i n g Me c h a n i c s ， 2 0 0 9 ， 2 6 ( 1 0 ) ： 1 5 9 1 6 4 ( i n Ch i n e s e ) 姚 家伟 ， 宋 玉普 ， 张众 高 温后混凝 土三轴压 的强度及破 坏准 则研究 J 混凝土 ， 2 0 1 1 ( 6 ) ： 8 - 1 1 YAO J i a we i S ONG Yu pu Z HANG Z h o n g S t r e n g t h a n d f a i l u r e c rit e r i o n r e s e a r c h o f c o n c r e t e u n d e r t ri a x ia l c o mp r e s s i o n a f t e r h i g h t e mp e r a t u r e J C o n c r e t e ， 2 0 1 1 ( 6 ) ： 8 - 1 1 ( i n C h i n e s e ) 过镇海 ， 时旭东 钢筋混凝土原理和分析 M 北京 ， 清华大学 出版社 ， 2 0 0 3 ： 2 0 4 0 0 GUO Zh e n h a i ， S H I Xud o ng Re i n f or c e d c o n c r e t e t h e o r y a n d a n a l y s e M B e ij i n g ： Ts i n g h u a Un i v e r s i t y P r e s s ， 2 0 0 3 ： 2 0 4 0 0 ( i n Ch i ne s e ) 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m