某单位宿舍综合楼建筑设计.doc

某单位宿舍综合楼
建筑设计说明书
一、 工程名称 某单位宿舍综合楼
二、 设计资料 五层宿舍综合楼，总建筑面积4000~5000m2,框架结构。
三、 平面设计
规划红线所圈定的土地面积大约为64m×33m=2112m2,每层建筑面积为800~1000m2,所以初步设计拟建建筑物平面形式为L型。由于建筑红线范围内有一条宽为4.5m的拟建道路，为保证拟建建筑物的整体性，且拟建道路只是小区级道路，拟建建筑物的结构形式为框架结构，所以在拟建建筑物的框架形成之后，在有道路的地方拟建建筑物的第一层不布置墙，以便行人和车辆通过，用做拟建道路，而在二层以上要布置墙，用作宿舍。这样既能布置道路，又不影响结构，且保证了建筑物的整体性。
任务书上要求一层需设置的房间有：食堂（400~500 m2）、商店（70~90 m2）、医疗室（70~90 m2）、理发室（40~50 m2）、活动中心（140~170 m2）、图书阅览室（30~50 m2）。二层~五层均为员工宿舍，每层建筑面积（800~1000 m2），每层宿舍建筑面积为30~40 m2，每间宿舍均需设置卫生间和盥洗台，设置床位四个，还需布置其他设施（书桌等）。由于宿舍面积较其它房间小，且布置设施较多，所以先布置上部房间，再布置一层的房间。
1、上部房间平面的布置
（1）宿舍平面的设计
每间宿舍分两部分设计。在第一部分里，布置床和桌子。查《建筑设计资料集》，选长2000mm，宽1050mm的单人床四张，左右两侧各布置两张。选长1000mm,宽600mm的桌子四张，左右两侧各布置两张，放在每侧两张床的中间，且床、桌子均间距300mm。左右两侧床间距1500mm。第一部分需面积6.9m×3.6m=24.86m2.在第二部分里，需要布置卫生间和盥洗台。查《建筑设计资料集》知，外开门卫生间面积不得小于1.8m，内开门卫生间面积不得小于2.0m。设置一内开门卫生间，面积为1.8m×1.2m=2.16m，内设置一个大便器，长720mm，宽为300mm。考虑到房间进深不能太大，所以在另一侧设置盥洗台，面积为1.8m×0.4m=0.72m2。卫生间和盥洗台之间的距离为2m。第二部分的设置需面积1.8m×3.6m=6.48m2.所以每间宿舍的面积初步定为8.7m×3.6m=31.32m2。面积满足任务书要求。
（2）交通联系部分平面的布置
设计了满足使用要求的房间，还需要有交通联系部分把这些房间联系起来。交通联系部分应有足够的通行宽度，流线通畅，联系便捷，互不干扰，并满足一定的通风采光要求。设置一完全为交通需要而设置的外走道，宽2100mm，这样可获得较好的采光通风效果。
（3）楼梯的设计
根据使用要求和放火规范，设置二部楼梯，每部间距不大于20m。选择双跑楼梯。选择踏步的踏面宽300mm，踢面高150mm，踏步的高宽比能够满足人流行走的舒适安全；楼梯板的宽度根据通行人流股数和消防要求确定。每股人流一般按宽度500~600mm，再加少许提物尺寸0~150mm考虑，按消防要求考虑，每个楼梯必须保证两人同时上下，即最小宽度为1100~1400mm，同时应满足建筑设计规范中对住宅梯段宽度的要求>1100mm，所以取楼梯板宽度1750mm。梯段板长是每一段踢段板水平投影长度。一个梯段踏步数不应小于3步，当少于3个时一般做坡道，也不应大于18个，当大于18个时，行走会感到疲劳，则应设中间平台。初步定为上部每层层高为3.3m,则每梯段踏步数为11个，水平投影为3m；楼梯平台是连接两个梯段之间的水平部分。平台分为中间平台和楼层平台。为保证在转折处人流的通行和便于家具的搬运，楼层平台的宽度应大于中间平台的宽度。为使平面布置比较规则，取楼梯间的进深同宿舍的进深为8.7m，所以取中间平台和楼层平台的宽度都为2850mm，满足使用要求；楼梯梯井的宽度为100mm。；楼梯在靠近处加设护栏杆，高900mm。
由于要求每层建筑面积为800~100mm，所以，初步设计每层楼宿舍间数为21间，东西方向16间，南北方向5间。楼梯间2间，建筑面积为720.36m2,外走道建筑面积为85.05m2,所以，上部每层的建筑面积约为805m2。初步确定结构的柱网尺寸为8.7m×7.2m。
2、一层房间平面的布置
为满足建筑面积要求，初步取食堂面积为15.9m×28m=445.2m2。由于食堂的厨房上部不得有卫生间，所以在上部有卫生间的地方，食堂的长、宽各减少1.8m。理发室、图书阅览室的建筑面积为3.6m×10.8m=38.88m2。商店、医疗室的建筑面积为7.2m×10.8m=77.76m2。活动中心的建筑面积为14.4m×10.8m=155.52m2。都满足任务书要求。
3、门、窗的设计
按任务书要求，门为钢门，窗为塑钢窗。查《建筑设计资料集》，取一楼门宽度为1800mm，高度为2100mm，窗的宽度为1800mm，高度1800mm。二楼的宿舍门宽度为900mm，高度为2100mm，窗的宽度1800mm，高度为1500mm，卫生间门宽度为700mm，高度2100mm，窗宽度600mm，高度为600mm。
四、剖面设计
房间的剖面设计，首先要确定房间的层高。根据人体活动及家具设备尺寸、通风、采光、经济效果、室内空间比例等要求。取首层的层高为4.5m，其它层层高为3.3m。窗台高度取900mm。为防止室外雨水流入室内，并防止墙身受潮，底层室内地面高于室外地面300mm。二到五层卫生间和盥洗台的地面低于室内地面30mm。建筑物的层数为五层。
五、立面设计
由于所设计的建筑物为L型，它是由两个不同方向的体量组成的，存在着体量间的联系和交接问题，在这里，采用直接连接的方法，这种方式具有体型简洁、明快、整体性强的特点，内部空间联系紧密。建筑立面由门窗、墙柱、阳台、勒脚等部件组成。建筑立面设计需要确定这些部件的尺寸大小、比例关系、材料质感和色彩等，运用节奏、韵律、虚实对比等构图规律设计出体型完整、形式和内容统一的建筑立面。建筑物在客观上普遍存在着统一与变化的因素。一座建筑物中使用功能相同的房间在层高、开间、门窗及其它方面应采取统一的做法和处理方式。在立面上，采用了虚实凹凸处理。“虚”既是立面上的玻璃、门窗洞口等部分，能给人以轻巧、通透的感觉；“实”是指墙面、柱面、阳台、栏板等实体部分，给人以封闭、厚实、坚实的感觉。立面上的凹凸部分，凸出的阳台，凸柱等。外立面的柱均凸出，内立面的柱都与墙齐，不凸出。立面的色彩采用白色和黄色，使外观造型生动。

楼 梯 计 算 书

楼梯一的计算
混凝土采用C30，钢筋当d≤10mm时，选用HPB235级钢筋。当≥12mm时，选用HRB335级钢筋。
1、 梯段板的计算
（1） 取梯段板的厚度t=（1/25—1/30）l0=（1/25—1/30）×(3000+200)=128—107mm,取120mm。
（2） 荷载计算（取1m宽板计算）
楼梯斜板的倾角为
α=arctan150/300=26056，，cosα=0.894
恒载
踏步重 1/0.3×1/2× 0.3×0.15×25=1.875kN/m 斜板重（包括板底抹灰） 1.0/0.894×(0.12×25＋0.015×17)=3.641kN/m
20mm厚水泥砂浆面层 （0.30＋0.15）/0.30×1.0×0.02×20=0.600 kN/m
恒荷载标准值 gk=6.116 kN/m
恒荷载设计值 g=1.2×6.116=7.339 kN/m
活荷载标准值 qk=2.5×1.0=2.5 kN/m
活荷载设计值 q=1.4×2.5=3.5 kN/m
总荷载设计值 7.339＋3.5=10.839 kN/m
（3） 内力计算
计算跨度 l0=3m
跨中弯矩 M=1/10（g＋q）l02=1/10×10.839×32=9.755 kN.m
(4) 配筋计算
h0 =h-20=120-20=100mm
αs=M/α1fcbho2 =9756000/1.0×14.3×1000×1002=0.007
ζ=1-=0.007
As=ζfc/fybh0=0.007×(14.3/300)×1000×100=33.37mm2
受力钢筋选用φ14@200
分布钢筋选用φ8@200
2、 平台板计算
（1） 荷载计算
恒荷载
20mm厚水泥砂浆面层 1.0×0.02×17=0.340 kN/m
平台板自重（假定板厚100mm） 1.0×1×25=2.5 kN/m
150mm厚石灰砂浆顶棚抹灰 0.015×1×17=0.26 kN/m
恒荷载标准值 gk=3.1 kN/m
恒荷载设计值 g=1.2×3.1=3.72 kN/m
活荷载标准值 qk=2.5×1.0=2.5 kN/m
活荷载设计值 q=1.4×2.5=3.5 kN/m
总荷载设计值 3.72＋3.5=7.22 kN/m
（2） 内力计算
计算跨度 l0= ln＋h/2=1.4＋0.07/2=1.44m
M=1/10（g＋q）l02=1/10×7.22×2.72=5.263 kN.m
（3） 配筋计算
h0 =h-20=100-20=80mm
αs=M/α1fcbho2 =5263000/1.0×14.3×1000×802=0.057
ζ=1-=0.060
As=ζfc/fybh0=0.060×(14.3/300)×1000×80=228.8mm2
受力钢筋选用φ8@150
分布钢筋选用φ8@200
3、 平台梁的计算
（1） 荷载的计算
梯段板传来 10.84×3.0/2=16.26kN/m
平台板传来 7.22×（2.28/2＋0.20）=9.675kN/m
梁自重（b×h=200mm×300mm）
1.2×0.2×(0.3-0.1)×25=1.2kN/m
q=23.175kN/m
(2)内力计算
计算跨度 l0 =l＋a=3.6＋0.2=3.8m
l0=1.05ln=1.05×3.6=3.78m
取3.78m
Mmax=1/8（g＋q）l02=1/8×27.135×3.782=48.46 kN.m
Vmax=1/2qln=1/2×23.175×3.78=51.285kN
（3）配筋计算
a.纵向钢筋(按b×h=200mm×300mm矩形截面计算)
αs=M/α1fcbho2 =48460000/1.0×14.3×200×2652=0.241
ζ=1-=0.280
As=ζfc/fybh0=0.280×(14.3/300)×200×265=707.373mm2
受力钢筋选用3Φ18（As=763 mm2）
b.箍筋计算
0.7ftbho=0.7×1.43×200×265=53.053kN＞51.285kN
故箍筋可按构造要求配置φ8@200

双 向 板 楼 盖 计 算 书

平面布置图如图1
图 1

区格编号
对图二所示的各区格编号，共分三类即B、D1、D2，已示于图二中。
(一)活荷载
由于活荷载标准值为2.0，分项系数取1.4。
q=1.4×2.0=2.8kN/m²
面层： 25mm厚水磨石面层 0.025×25=0.625kN/m²
20mm厚水泥砂浆找平层 0.020×20=0.4 kN/m²
板自重： 100厚钢筋混凝土板 25×0.10=2.5 kN/m²
板底抹灰： 15mm厚石灰砂浆 17×0.15=0.255 kN/m²
g=1.2×(0.625+0.4+2.5+0.255)=4.54 kN/m²
g+q=4.54+2.8=7.34 kN/m²
g+q/2=4.54+1.4=5.94 kN/m²
q/2=2.8/2=1.4 kN/m²

图 2
(二)计算跨度
(1)内跨 l0=lc，lc为轴线间距离；
(2)边跨 l0=ln+b, ln为净跨，b为梁宽。
各区格板计算跨度见表1
表 1
区 格
B
D1
D2
l01
1.8
3.6
1.2
l02
2.4
6.9
1.8
l01/ l02
0.75
0.52
0.67
m1
(kN·m/m)
(0.045+0.2×0.0168)×5.94×1.8²+(0.062+0.2×0.0317)×1.4×1.8²=1.254
(0.041+0.2×0.0024)×5.94×3.6²+(0.092+0.2×0.0196)×1.4×3.6²=4.934
(0.0387+0.2×0.0063)×5.94×1.2²+(0.072+0.2×0.0281)×1.4×1.2²=0.498
m 2
(kN·m/m)
(0. 0168+0.2×0.0457)×5.94×1.8²+(0.0317+0.2×0.0620)×
1.4×1.8²=0.699
(0.0024+0.2×0.041)×5.94×3.6²+(0.0196+0.2×0.092)×1.4×3.6²=1.505
(0.0063+0.2×0.0387)×5.94×1.2²+(0.0281+0.2×0.072)×1.4×1.2²=0.206
m1¹
(kN·m/m)
-0.1048×7.34×1.8²=-2.492
-0.0842×7.34×3.6²=-8.010
-0.0821×7.34×1.2²=-0.868
m2¹
(kN·m/m)
0
0
0
m1¹¹
(kN·m/m)
-2.492
-8.010
-0.868
m2¹¹
(kN·m/m)
0
0
0
(三)弯矩计算
跨中最大正弯矩发生在活荷载为棋盘式布置时，它可以简化为当内支座固支时g+q/2作用下的跨中弯矩值与当内支座铰支时±q/2作用下的跨中弯矩值两者之和。支座最大负弯矩可近似按活荷载满布求得，即内支座固支时g+q作用下的支座弯矩。
计算弯矩时，考虑泊松比的影响，取γc=0.2。各区格板的弯矩计算列于表1中。
（四）截面设计
截面有效高度：选用φ8钢筋作为受力主筋，则l01(短跨)方向跨中截面的h01=h-c-d/2=100-15-8/2=81mm ,l01方向h02=h-c-3d/2=73mm,支座截面处h0均为81mm。
计算配筋时，取内力臂系数γs=0.95，As=m/0.95 h0fy,HPB235钢筋fy=210N/mm²,计算结果及配筋结果见表2。

表2
截 面
h0
m
As(mm²/m)
配筋
实有As(mm²/m)
B区格
l01方向
81
1.254
77.6
φ8@200
251
l02方向
73
0.699
48.0
φ8@200
251
D1区格
l01方向
81
4.934
305.3
φ8@160
314
l02方向
73
1.505
103.3
φ8@200
251
D2区格
l01方向
81
0.498
30.8
φ8@200
251
l02方向
73
0.206
14.1
φ8@200
251
支 座
B-D1
81
0
构造
φ8@200
251
B-D2
81
0
构造
φ8@200
251
B边支座
81
-2.492
154.2
φ8@200
251
D1边支座
（l01）
81
-8.010
495.7
φ8@100
503
D1边支座
（l02）
81
0
构造
φ8@200
251
D2边支座
（l01）
81
-0.868
53.7
φ8@200
251
D2边支座
（l02）
81
0
构造
φ8@200
251

次 梁 计 算 书

如图，取五跨计算，将梯形荷载装化为等效均布荷载，
α=1.05/3.6=0.29 （1-2α²+2α³）=1-0.29²+0.29³=0.8562
q=（1-2α²+2α³）q=7.54×0.8562=6.456 kN
具体计算过程如下：（1）由板传来
MB=-0.105ql²=0.105×6.456×3.6²=-8.785 kN.m
MC=-0.079×6.456×3.6²=-6.61 kN.m
MD=-0.079×6.456×3.6²=-6.61 kN.m
ME=-0.105ql²=0.105×6.456×3.6²=-8.785 kN.m
VA=0.394×6.456×3.6=9.157 kN
VB左=-0.606×6.456×3.6=-14.084 kN
VB右=0.526×6.456×3.6=12.225 kN
VC左=-0.474××6.456×3.6=-11.016 kN
VC右=0.5×6.456×3.6=11.621 kN
VD左=-0.5×6.456×3.6=-11.621 kN
VD右=0.474×6.56×3.6=11.016 kN
VE左=-0.526×6.456×3.6=-12.225 kN
VE右=0.606×6.456×3.6=14.084 kN
VF=-0.394××6.456×3.6=-9.157 kN
Mmax=q1/24（3-4α²）=9.286 kN.m
VF=ql/2（1-α）=8.251 kN
（2） 墙次梁自重

q=（3×1.2+0.2×0.35×0.25）×1.2=6.42
MB =-0.105ql²=0.105×6.42×3.6²=-7.736 kN.m
MC=-0.079 ql²= -0.079×6.42×3.6²=-6.573 kN.m
MD=-0.079 ql²=-6.573 kN.m
ME=-0.105 ql²=-8.726 kN.m
VA=0.394×6.42×3.6=9.106 kN
VB左=-0.606×6.42×3.6=-14.006 kN
VB右=0.526×6.42×3.6=12.160 kN
VC左=-0.474×6.42×3.6=-10.956 kN
VC右=0.5×6.42×3.6=11.556 kN
VD左=-0.5×6.42×3.6=-11.556 kN
VD右=0.474×6.42×3.6=10.956 kN
VE左=-0.526×6.42×3.6=-12.160 kN
VE右=0.606×6.42×3.6=14.006 kN
VF=-0.394×6.42×3.6=-9.106 kN
M1=0.078×6.42×3.6²=6.490 kN.m
M2=0.033×6.42×3.6²=2.746 kN.m
M3=0.046×6.42×3.6²=3.872 kN.m
将所得计算结果相叠加得到
MB=-（8.785+8.736）=-17.521 kN.m
MC=-13.183 kN.m
MD=13.183 kN.m
ME=-17.521 kN.m
M1中=8.785/2-9.286+6.490=1.597 kN.m
M2中=9.286+2.746=12.032 kN.m
M3= 9.286+3.827=13.113 kN.m
VA=9.157+9.106=18.263 kN
VB左=-14.084-14.006=-28.09 kN
VC右=12.225+12.150=24.375 kN
VC左=-11.016-10.956=-21.972 kN
VD右=11.628+11.556=23.177 kN
VD左=--11.621-11.556=-23.177 kN
VD右=11.016＋10.956=21.972 kN
VE左=-12.225-12.160=24.375 kN
VE右=14.084+14.006=28.06 kN
VF=9.157+9.106=18.263 kN
次梁配筋计算见下页

选用HRE335级钢筋，fy=300N/mm² 混凝土C30 fC=14.3N/mm2 ft=1.43N/mm2
αs=γ0m/fCbh0²=1.0×17521000/1.0×14.3×200×265²=0.087﹤ξb=0.55
As=ξα1 fCbh0/ fy=1.0×14.3×200×265×0.087/300=279.791 mm²
最小配筋率为45ft/ fy=45×1.43/300=0.165﹤0.2
所以ρmin=0.2% ρminbh=0.002×200×300=120 mm²﹤279.791 mm²
验算满足条件，所以选配钢筋4Ф10，As=314 mm²
具体计算结果见下表
系数
边跨中
B支座
中跨中
C支座
M（ kN.m）
1.597
17.521
12.032
-13.183
αs=m/α1fcbh02
0.007
0.087
0.059
0.060
ξ﹤ξb=0.55
0.007
0.091
0.060
0.061
As=ξfcbh0/ fy
17.68
229.89
151.58
151.106
ρmin=45ft/ fy
0.2
0.2
0.2
0.2
ρminbh0
106
106
106
106
实配钢筋
2φ10
3φ10
2φ10
2φ10
实配钢筋面积
157
236
157
157

一 榀 框 架 结 构 计 算 书

工程概况
该工程为五层综合楼，底层层高为4.5m，其余层层高为3.3m ，室内外高差为0.300m，基础顶面距室外地面为500mm。承重结构为现浇钢筋混凝土框架结构。
一、主要建筑做法
a．屋面做法（自上而下） 300×300×25水泥砖、20厚1：2.5水泥砂浆结合层、高聚物改性沥青防水卷材、基层处理剂、20厚1：3水泥砂浆找平层、水泥膨胀珍珠岩兼找坡层、100厚现浇钢筋混凝土屋面板。
b．楼面做法（自上而下）25mm厚水磨石面层、20mm厚水泥砂浆找平层、100mm厚钢筋混凝土板、15mm厚石灰砂浆。
c．墙身做法 200mm厚混凝土空心小砌块填充墙，用1：2.5水泥砂浆砌筑，内墙粉刷为20mm混合砂浆底。外墙粉刷为20厚1：3水泥砂浆底，加涂料。
d．外窗采用塑钢窗，门采用钢门
二、工程地质条件
a.场地类别为二类
b.抗震设防烈度为7度，设计地震分组为第二组，抗震等级为三级
c.基本风压为 W0=0.4kN/m²
d.楼面活荷载2.0kN/m²
三、结构布置以及计算简图的确定
结构布置如图1
各层梁板混凝土强度等级为C30，柱混凝土等级为C30。
1、 梁柱截面尺寸初选
梁截面初选
边跨梁（EF跨），取b×h=750mm×350mm
悬挑梁 取b×h=550mm×350mm
纵向框架梁 取b×h=750mm×350mm
E 柱截面初选 应满足轴压比限值 由于房屋高度H=17.7m〈30m，经计算可取柱截面为底层b×h=550mm×550mm，其它层b×h=500mm×500mm。

图1 结 构 平 面 布 置 图
2、 结构计算简图如图2所示

图2 结 构 计 算 简 图
（注：图中数字为线刚度，单位：×10-4E（m3） ）
梁柱线刚度计算：
EF跨梁I=1/12×2E×0.35×0.75³/8.7=28×10-4 E（m³）
纵向梁I=1/12×2E×0.35×0.75³/7.2=28×10-4E（m³）
上部各层柱I=1/12×E×0.5×0.5³/3.3=15.78×10-4 E（m³）
底层柱I=1/12×E×0.55×0.55³/5.4=9.64×10-4E（m³）
四、荷载计算
1、 恒载计算
1）屋面框架梁线荷载标准值计算
（1）屋面恒荷载标准值计算
300×300×25水泥砖 0.025×19.8=0.50 kN/m²
20厚1：2.5水泥砂浆结合层 0.02×20=0.40 kN/m²
高聚物改性沥青防水卷材 0.35 kN/m²
20厚1：3水泥砂浆找平层 0.02×20=0.40 kN/m²
水泥膨胀珍珠岩兼找坡层 0.105×13=1.37 kN/m²
100厚现浇钢筋混凝土屋面板 0.10×25=2.50 kN/m²
15厚底筋石灰抹底 0.015×136=0.24 kN/m²

屋面恒荷载总重 5.76 kN/m²
（2）框架梁及粉刷自重
(a) 跨EF自重 0.35×0.75×25=6.56kN/m
EF梁侧粉刷 2 ×(0.75-0.1) ×0.02 ×17=0.44 kN/m
(b) 跨DE自重 0.35×0.55×25=4.81kN/m
DE梁侧粉刷 2 ×(0.55-0.1) ×0.02 ×17=0.306kN/m
(3) EF线荷载标准值
g5EF1=7 kN/m g5EF2=5.76×7.2=41.47 kN/m
(4) EF线荷载标准值
g5DE1=5.116kN/m g5DE2=5.76×2.1=12.096kN/m

2）楼面框架梁线荷载标准值
（1） 楼面恒荷载标准值计算
13mm厚缸砖面层 0.013×21.5=0.28 kN/m²
20mm厚水泥浆 0.002×16=0.03kN/m²
20mm厚水泥砂浆结合层 0.020×20=0.40kN/m²
板自重：100mm厚钢筋混凝土板 0.10×25×=0.25 kN/m²
板底抹灰 ：15mm厚石灰砂浆 0.015×136×=0.24kN/m²
楼面恒荷载汇总 3.45 kN/m²

（2）EF梁及粉刷自重 6.56 kN/m
（3）EF梁填充墙自重 （3.3-0.75）×3=7.65 kN/m
（4）DE梁及粉刷自重 7 kN/m
(5) 楼面框架梁上的线荷载
gEF1 6.56+7.65=14.21 kN/ m
gEF2 3.45×7.2=24.84 kN/m
gDE1 7 kN/ m
gDE2 3.45×2.1=7.245kN/m

3）屋面框架节点集中荷载标准值
（1） 顶层边节点集中荷载
F边柱纵向框架梁自重 0.75×0.35×7.2×25=47.25kN/m
F边柱纵向框架梁粉刷 2×（0.75-0.1）×0.02×7.2×17=3.182kN/m
1m高女儿墙自重 1×7.2×3=21.6 kN/m
纵向框架梁传来屋面自重 0.5×7.2×0.5×3.3×5.76=74.65kN/m
汇总 G5F=144.142kN/m

](2)顶层中节点集中荷载
DE梁自重: 0.55×0.35×2.1×25=10.107 kN/m
DE梁粉刷: 2×（0.55-0.1）×0.02×7.2×17=2.20kN/m
纵向框架梁传来屋面自重 111.845kN/m
汇总 G5E=148.695kN/m

4）楼面框架节点集中荷载标准值
（1） 中间层边节点集中荷载标准值
EF梁自重 44.1 kN
EF梁粉刷 2.94kN
塑钢窗自重 2.94 kN
窗下墙体自重 0.9×（3.3-0.75）×3=6.885kN
窗边墙体自重 1.55×（3.3-75-0.9）×3=7.672kN
框架柱自重 0.5×0.5×3.3×25=20.625 kN
框架柱粉刷 （0.5×4-0.2×3）×0.02×（3.3-0.5）××17=1.429kN
纵向框架梁传来楼面自重 0.5×7.2×7.2/2×3.45=44.712 kN

汇总 GF=130.398 kN
(2)中间层中节点集中荷载
DE梁自重 44.1 kN
DE梁粉刷 2.94 kN
扣除门洞重加上墙重 -7.308 kN
框架柱自重 20.625 kN
框架柱粉刷: 1.429 kN
汇总 GE=83.971 kN

5）恒荷载作用下的结构计算简图（如图3）

2、楼面活荷载计算
顶层：P5EF=2×7.2=14.4 kN/M P悬挑=2×2.1=4.2 kN/m
P5F=0.5×7.2×7.2/2×2=25.92 kN/m PE=38.835 kN/m
中间层：PEF=7.2×2=14.4 kN/M P悬挑=2×2.1=4.2 kN/m
PF=0.5×7.2×7.2/2×2=25.92 kN/m PE=38.835 kN/m
活荷载作用下的结构计算简图（如图4）

图3 恒荷载作用下结构计算简图

图4 活荷载作用下结构计算简图
3 、风荷载计算
风荷载标准值计算公式为：ωk=βz×μs×μz×ω0
① 确定各系数的值 因结构高度H=17.7〈30m，高宽比H/E=17.1/63.0=0.28〈1.5，可取βz=1.0，由于结构平面为L形，取μs=1.4，风压高度变化系数μz可根据各层楼的高度，查表由插值法取得。
② 计算各层楼标高处的风荷载并转化为集中荷载 计算结果见下表
③
层数
Hi
μz
βz
q1(z)
q2(z)
6(女儿墙顶部)
19.2
1.24
1.0
2.875
2.143
5
78.2
1.22
1.0
2.811
2.108
4
14.9
1.13
1.0
2.604
1.953
3
11.6
1.02
1.0
2.35
1.763
2
8.3
1.0
1.0
2.304
1.728
1
5.4
1.0
1.0
2.304
1.728
其中五层：Fwk=0.5×((2.811+2.604)/2+2.811) ×3.3/