疲劳载荷与碳化耦合作用下结构混凝土寿命预测.pdf

第 1 3卷第 3 期 2 0 1 0年 6月 建筑材料学报 J 0URNAL OF B UI LDI NG MATERI AL S Vo 1 1 3 ，No 3 J u n ， 2 0 1 0 文章 编号 ： 1 0 0 7 - 9 6 2 9 ( 2 0 1 0 ) 0 3 0 3 0 4 0 6 疲劳载荷与碳化耦合作 用下结构混凝土寿命预测 蒋 金 洋， 孙伟 ， 金祖权 ， 王彩 ：耀 ( 东 南大学 江 苏省土木 工程材 料重 点实验室 ，江苏 南京 2 1 0 0 9 6 ) 摘要 ： 从 材料层 次分析 了疲 劳载荷 与碳化 作 用对 混凝 土的耦 合 效应 疲 劳栽荷 对 混凝 土碳 化 的影 响 可归 结为 它对 混凝 土 C O 扩散 系数 的影 响 ， 疲 劳动 载荷 会 导致 混凝 土裂 纹 间隙 因子 减 小， 从 而 使 混凝土 C O 气扩散 系数 随 其疲 劳损 伤程 度 增加 而增 大 根 据 混凝 土 承 受 的 疲 劳载 荷 和 大 气环 境， 建立 了疲劳载荷与大气环境复合作用下的混凝土碳化寿命预 测模型 计算结果表明： 疲劳载荷 对 混凝 土损 伤程 度越 大 ， 其服 役寿命 降低就越 显 著 ； 混 凝 土抗疲 劳栽荷 能 力越 强 ， 且运 营过程 中承 受的疲 劳载 荷应 力水平越 小 ， 其服役 寿命就越 大 关键 词 ：结构 混凝 土 ； 疲 劳载荷 ； 碳 化 ； 服 役 寿命 中图分类号 ： TU5 2 8 0 1 文献标 志码 ： A d o i ： 1 0 3 9 6 9 j i s s n 1 0 0 7 9 6 2 9 2 0 1 0 0 3 0 0 7 S e r v i c e Li f e Pr e d i c t i o n o f S t r u c t u r a l Co nc r e t e u n d e r Co u p l e d I n t e r a c t i o ns o f Fa t i g u e Lo a d i n g a n d Ca r b o n a t i o n Fa c t o r JI ANGJi n y a n g， SUN We i ， JI N Zu q u a rt， WANG C a i h u i ( J i a n g s u Ke y L a b o r a t o r y f o r Co n s t r u c t i o n Ma t e r i a l s ，S o u t h e a s t Un i v e r s i t y ，Na n j i n g 2 1 0 0 9 6，Ch i n a ) Abs t r a c t ：Th e c o up l i ng e f f e c t o f f a t i g ue l o a di ng a nd c a r bo n a t i o n e nv i r o n m e nt wa s s t u di e d on t he l e v e l o f ma t e r i a 1 Th e e f f e c t o f e nv i r o nme n t a l l o a di n g a nd f a t i g ue l o a di ng o n c a r bo na t i o n of c o n c r e t e c o ul d b e r e l a t e d t o CO2 d i f f u s i on c o e f f i c i e nt I t i s s ho wn t h a t f a t i gu e l o a d i n g r e d uc e s t he c r a c k i nd e x of c o nc r e t e ， S O t h a t CO2 di f f u s i on c o e f f i c i e n t o f c o nc r e t e i nc r e a s e s wi t h t h e de gr e e of d a ma g e c a us e d by f a t i g u e l o a di n gBa s e d o n t h e mul t i f a c t or s o f f a t i g ue l o a d i ng a n d CO2 d i f f us i o n， a n e w s e r v i c e l i f e p r e d i c t i o n mo de l i s pr op os e d Re s ul t s o f t he c a l c u l a t i o n a l s o d e mo ns t r a t e s t h a t t he i n c r e a s e d d e g r e e of d a ma g e du e t o f a t i g ue l o a d i n g s ho r t e ns t he s e r v i c e l i f e o f c o nc r e t e I f c o nc r e t e ha s go o d r e s i s t a nc e t o f a t i g ue l o a d i ng， i t s s e r v i c e l i f e wi l l b e l o ng e r t ha n t h a t o f o r di n a r y c o nc r e t e Ke y wo r ds ：s t r u c t u r a l c o n c r e t e ；f a t i g u e l oa d i ng；c a r b o na t i o n；s e r v i c e l i f e 载 荷是 引发混 凝 土裂 纹 的重要 因素 ， 而 微裂 纹 又为 c O 。 在混凝土中快速扩展提供 了便利的通道 C a s t e l 等l 】 用预制好的钢筋混凝土构件进行 了长达 1 3 a的混凝 土碳化试 验 ， 结 果发 现 ， 承 受正常 载荷 的 混凝 土梁 ， 其碳 化 深度要 大于不 承受 载荷混凝 土梁 金祖权等口 通过养护 2 8 ， 9 0 d混凝土的快速碳化试 验 ， 在 载荷率 分 别 为 2 5 ， 5 O 的 弯 拉 载荷 作 用 下 研究 了混凝 土的抗 碳 化 能力 ， 结 果 显示 施 加 载荷 后 混凝 土的抗碳 化 能力显著 劣化 然而 ， 在载荷 与环境 因素作用下混凝土的损伤劣化是一个长期而又复杂 的过程 ， 目前所得 到 的 结论 与 表 达 式大 多 是基 于 室 内加速试验建立起来的， 因而具有一定的局限性 另 外 ， 在实 际工程 中混 凝 土结 构 除 了 承受 静载 荷 外还 经常遭受动载荷作用 ， 这使问题的研究更加复杂 需要特别指出的是 ， 疲劳载荷与环境因素耦合 作用下混凝土的耐久性试验存在着两个难以解决的 问题： 一个是疲劳损伤与环境载荷难 以真正耦合起 来 ， 只能用协同作用的方法来近似模拟它们 的耦合 收稿 日期 ： 2 0 0 9 一 l O 2 8 ；修订 日期 ： 2 0 0 9 1 1 - 2 3 基金项 目： 国家重点基础研究发展计划( 9 7 3 ) 项 目( 2 0 0 9 c B 6 2 3 2 O 3 ) ； 国家高技术研究发展计划( 8 6 3 ) 项 目( 2 0 0 8 AA0 3 0 7 0 4 ) 第一作者 ： 蒋金洋( 1 9 7 4 一) ， 男， 山东诸城人 ， 东南大学博士 E ma i l ： j i n y a n g j i a n g 1 6 3 c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 3期 蒋金洋 ， 等 ： 疲 劳载荷与碳化耦 合作 用下结构混凝 土寿命预测 3 0 7 研究表明， 混凝土疲劳方程可用下式表示 ： s n b i g N ( 1 8 ) 式 中 ： S 为 疲劳载 荷 的最 大 应 力水 平 ； a ， b为 试 验 常 数 ； N 为 S 作用 下混凝 土 的极 限疲劳 寿命 为 了简化 计 算 ， 假 设混 凝 土疲 劳 损伤 过程 的 第 一 、二发展 阶段均 为线性变化 ， 而且 这两个 发展 阶段 的疲劳循环 寿命约 占整个 疲劳 过程 的 9 O ( 其 中第 二发展 阶段 约 占 8 0 ) ， 则 ： n o 9 NF一 e B ( 1 9 ) 式 中： 为混凝 土疲 劳损 伤 过程 中第 二 发 展 阶段 结 束时对应的残余应变 ； N 为疲劳载荷作用下混凝 土疲劳损伤破坏时的循环寿命， 可由式( 1 8 ) 求出 本 文基于混 凝土疲 劳损伤两 个发展 阶段定 义 了 疲劳损 伤系数 K ， 即 ： Kd n O 9 NF ， ( Kd 1 ) ( 2 0 ) 由式 ( 1 9 ) ， ( 2 0 ) 可得到混 凝土在 不 同服役 时 间( 疲劳 时间) 丁的损伤系数 K Kd 一 3 6 5 I n d o 9 1 0 “ = = = ： e B ( 2 I ) 式 中 ： ， z 为混凝土 日疲劳循 环次数 ( 日通 车量 ) 则混凝 土在 T 时刻 ( 次疲劳循环 ) 的残余 应变 为 ： ： ( 丁)= 3 6 5 Tn d e B o 9 1 0 ( 2 2 ) 由式 ( 2 1 ) ， ( 2 2 ) 可 得到 混凝 土 在承 受 动载 荷 作用 下 的裂纹间 隙因子 与疲 劳损伤历程 的 函数关 系为 ： _厂 ( 丁)一 l + 2 ( T)一 1+ 2 o 9 1 0 3 6 5 n d 丁 E ( 2 3 ) ， ( 丁 ) 称 为 1 、 时刻 的裂纹 间 隙因子 由式 ( 2 3 ) 可 见 ， 混 凝 土 的裂 纹间 隙 因子 随着 疲 劳循环寿命的增加而下降 综合 以上各 式 ， 则可 得到疲劳 载荷影 响系数为 ： Dt 0 l a l 1 1 0 7 8 5 D k lo ad 一 一 十 一 + 等 D c ( 2 43 6 5 n 0 9 1 0 D ) d 丁 B + 2 ” 根据式( 2 ) ， ( 2 4 ) 可得疲劳载荷与环境耦合作用 下混凝 土 的服役 寿命 ( 混 凝 土服役 丁年 时 的碳 化 深 度 ) z ( 丁) 为 ： z ( 丁)一 、 丽 2 c D o T k k R H k o 走 l d ( 2 5 ) 式 中 ： f 为混 凝土服役 环境 C O 浓度 ( ) 2 算例 2 1 配合 比与性 能参数 以苏通 大桥索塔 锚 固区混凝 土 ( C 5 o ， 2 8 d的抗 压 强度为 6 7 MP a ) 为实例来研 究疲劳损 伤对其 服役 寿命 的影 响 水 泥 采 用 苏通 大 桥 工 程 现场 用 P O 4 2 5 水 泥 ； 粉煤 灰 采 用镇 江 苏源 I级 粉煤 灰 ； 细 集 料采用赣江 中粗河砂 ， 细度模数为 2 6 ， 级配合格， 表 观密度 为 2 6 5 0 k g m 。 ； 粗集 料 采 用镇 江 茅 迪 玄 武 岩碎石 ， 5 0 1 6 5 mm 连续 级 配 ， 表 观 密 度 为 2 7 0 0 k g m。 ； 外加剂为聚羧酸型高分子聚合物 ， 具 有 超塑化 、 高效减 水 和增 强 、 低收 缩 等功 能 ； 水 为 自 来水 混凝土配合比见表 1 表 1 混凝土配合比设计 Ta b l e 1 M i x p r o p o r t i o n s o f s a mp l e 经弯 曲疲 劳试 验 研究 ， 苏 通 大桥 索 塔锚 固区 混 凝土保证率为 9 5 的疲劳方程 为： s 1 07 0 09 1 g N ( 2 6 ) 经弯 曲疲 劳作用 下 的变形 性 能 分析 ， 得 到 该混 凝 土 在疲劳损伤过程的第二发展阶段结束时对应的残余 应变 B 一1 2 O 1 O 另外 ， 通过 2 8 d快速 碳化 试 验测得该混凝 土 C O。 扩散系数 D。 为 3 7 1 1 0 m s 2 2 疲 劳载荷对 混凝土 服役寿命 的影 响 2 2 1 疲劳损 伤对混凝 土 C O ： 扩 散系数 的影 响 由上述 分 析 可 得 ： D。 一 k a D。 ， 其 中 D a 为 C O 在遭 受疲劳损 伤混凝 土中的扩散 系数 利用式( 2 5 ) 可得到疲劳载荷最 大应力水平为 0 2 0 ， 平 均车流量 为 7 O 0 0 0辆 d时 苏通大桥 索塔锚 固区混凝土 C O。 扩散系数随服役时间的演变规律 ， 结果见 图 4 图 4 疲劳载荷影响系数与服役时间的关系 Fi g 4 Re l a t i o ns hi p be t we e n dy na mi c a c c e l e r a t i o n d i f f us i o n f a c t o r a n d s e r v i c e l i f e o f c o n c r e t e 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 3 0 8 建筑材料学报 第 1 3 卷 由图 4可知 ： 随着 混凝土 服役时 间的增加 ， 疲 劳 载荷影响系数不断升高， 从而使混凝土 C O。 扩散系 数显著 提 高 ； 当服 役 时 间达 到 1 0 ， 1 0 0 a时 ， 其 C O 。 扩散 系数 分别提 高 2 倍 和 1 个 数量级 这与 文献 6 的结论 相一致 因此， 随着疲劳损伤的不断积累和增加 ， 混凝土 内部的微裂缝逐渐增多增大， 导致混凝土裂纹间隙 因子增 大 ， 从而 引起混 凝土 C O 扩 散 系数 大幅 度提 高 2 2 2 疲劳损伤对混凝土碳化深度的影响 假设 苏通 大桥索 塔锚 固区混凝 土的养 护龄期 为 3 d ， 其保护 层厚度 为 6 0 mm， 年平 均 气 温 和相 对湿 度分别为 1 5和 8 1 ， 通车量为 7 0 0 0 0辆 d ， 疲劳 载荷的最大应力水平为 0 2 0 ， 则疲劳损伤对混凝土 碳化深度 的影 响如 图 5所示 Se r v l c e l t t ea 图 5 疲劳损伤对混凝土碳 化深度 的影响 Fi g 5 Co mpa r i s on of c a r b on a t i on de p t h be t we e n c o nc r e t e s wi t h a nd wi t ho ut f a t i gu e da ma ge 由图 5可知 ： 在疲劳载荷与碳化环境 因素耦合 作用下 ， 混凝土 的碳 化 深度 随 着服 役 时 间 的增 加 而 显著增 大 ， 当服役 时 间达到 1 3 9 a时 ， 混凝 土 的碳化 深度接 近保 护 层 厚度 ( 6 0 ram) ， 即 混凝 土 的服 役 寿 命 为 1 3 9 a 然而 ， 在碳 化环境 单一 因素作用 下 ， 混凝 土服役 时间为 1 5 0 a 时 的碳化深 度仅 1 7 mm 可见 ， 疲劳损伤大大劣化了混凝土的抗碳化性 能， 使混凝土结构服役寿命显著降低 2 2 3 疲 劳载荷 的最 大应 力水 平 对 混凝 土 结 构服 役 寿命 的影响 假设 苏通大 桥索 塔 混 凝 土 的保 护层 厚 度 、 养护 龄期、 年平均气温、 相对湿度和通车量同 2 2 2节 ， 岳 8 O 目 丑 6 o g 4 0 童2 0 U O 2 0 4 0 6 0 8 O l 0 o 1 2 0 1 4 0 l 6 0 S e r v ic e I i f e a 环境 中 C O 浓度 为 5 4 0 1 0 一 ， 疲 劳载 荷 的最 大 应 力水 平分 别为 0 1 5 ， 0 2 0 ， 0 2 5 ， 0 3 0 为 了简化计 算 ， 仍 假设混 凝土残 余应 变 的第一 、 二 发展 阶段为线 性 发展 阶段 ， 而且 这 一 阶段 的疲 劳 循 环寿命 约 占整 个疲 劳过 程 的 9 0 ( 其 中第二 阶 段 约占 8 O ) 为了防止在较高应力水平疲劳载荷作 用 下混凝 土碳化 深 度还 未 达 到保 护 层 厚度 时 ， 其 自 身就 由于疲劳损 伤 作用 而 提 前失 效 ， 本 文 要求 混 凝 土在服役 过程 中实 际疲 劳循 环 的次数小 于其疲劳 极 限循环 寿命 的 0 9倍 ， 即 ： 3 6 5 n d T 0 9 1 0 ( 2 7 ) 在疲劳与环境 因素耦合作用下 ， 当疲劳载荷的 最大应力水平分别为 0 1 5 ， 0 2 0 ， 0 2 5 ， 0 3 0时， 混 凝 土对 应的服役 寿命 分别小 于 5 8 7 ， 1 6 3 ， 9 8 ， 1 2 a 结 合疲劳载荷与碳化因素耦合作用下的混凝土寿命预 测 模型 ， 可求得 疲 劳载 荷 的最 大 应力 水 平 对苏 通 大 桥 索塔 锚 固区混 凝 土结 构 服役 寿 命 的影 响 规律 ( 见 图 6 ) 由图 6可得 到 以下结论 ： ( 1 ) 不同疲劳 载荷 的最 大应力水 平 对 混 凝 土 结 构 服 役 寿 命 的 影 响 方 式 不 同 在疲 劳与碳 化环境 因素耦 合作 用下 ， 当疲 劳载荷 的应力水 平较高 时 ， 混 凝 土结 构 的 服役 寿 命 以疲 劳 寿命 为 主 如疲 劳 载荷 的 最 大应 力水 平 为 0 3 0时 ， 混 凝土 的碳化深 度 还未 达 到 保 护层 厚 度 ， 只是 由于 疲劳载荷的作用使混凝土结构失效 ， 其对应的服役 寿命为疲劳循环寿命 ( 即 1 2 a ) 当疲劳载荷的最大 应 力水平 较低 时 ， 混 凝 土结 构 的服役 寿 命 主要 受 碳 化 和疲 劳损伤耦 合 作用 影 响 ， 其 服役 寿 命 要低 于 单 一 因素作 用下 的服 役 寿命 ， 如 当疲 劳载 荷 的最 大 应 力水 平 为 0 2 5时 ， 混 凝 土 的疲 劳 寿命 为 9 8 a ， 而 在 碳 化环境 因素 和疲 劳损 伤 耦 合作 用 下 ， 其 服役 寿 命 为 7 2 a ， 大大低于相对应的疲劳寿命 ( 2 ) 随着疲劳 载荷的应力水平增加 ， 混凝土的服役寿命显著下降 当疲 劳 载荷的应 力水 平 由 0 1 5增加 到 0 2 0时 ， 混 凝 土 的服 役 寿 命 将 由 1 9 4 a 下 降 到 1 3 9 a ； 当疲 劳 载 荷 的 应 力 水 平 增 加 到 0 2 5时 ， 其 服 役 寿 命 仅 有 7 2 a 对混凝土而言 ， 满足1 0 0 a 以上服役寿命的最 2 1 0 1 8 0 1 5 0 曼1 2 0 9 0 6 0 3O 0 O 图 6 疲劳载荷 的最大应力水平对混凝土服役寿命 的影响 Fi g 6 Ef f e c t o f d i f f e r e n t ma x i mu m s t r e s s l e v e l o n s e r v i c e l i f e o f c o n c r e t e 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 3期 蒋金洋 ， 等 ： 疲劳载荷与碳化耦合作用下结构混凝 土寿命预测 3 0 9 大疲劳载荷应力水平为 0 2 2 因此 ， 在大桥 运 营 过程 中， 必须 严 禁超 载 ， 否 则 在较 高应力水平 的疲 劳载荷 和碳 化环境 因素耦 合作 用下 ， 其服役 寿命 将会 大大降低 2 3模型验证 分别选取 残 余 应 变 为 3 O1 O ， 6 O 1 0 一， 9 O 1 0 ， 1 2 0 1 0 ， 1 5 0 1 0 来研究 不 同疲 劳 损伤 程度 下 的 混凝 土 碳 化 性 能 试 件 为 1 0 0 t r i m 1 0 0 I T l m4 0 0 m m棱柱体 ， 通过控制疲劳循环次数使其 残余 应变为 ( 3 O 5 ) 1 0 一 ， ( 6 0 - 4 - 5 ) 1 0 ， ( 9 O 5 ) 1 0 ， ( 1 2 0 5 ) 1 0 一 ， ( 1 5 O _- 4 - 5 ) 1 0 一 将 这 些损 伤程度 不同 的混 凝 土试 件 分 别进 行 2 8 d加速 碳化 试验。 首 先 ， 建 立 C O 扩 散 系数 与 残 余 应 变 的 试验模型， 然后根据残余应变发展与循环寿命变化 建立 了 C O 扩 散 系数 与混 凝 土 实际 承受 动 载 荷 次 数 的关 系 ， 最 后计算 弯 曲疲 劳 载 荷作 用 下混 凝 土 的 碳 化深 度 根据 上述 理论 模 型与 试 验模 型得 到 的 混 凝土碳化 深度见 图 7 图 7 两种模型所预测的混凝土碳化深度的 比较 Fi g 7 Co mp a r i s o n of p r e di c t e d c a r bo na t i o n d e pt h of c on c r e t e b e t we e n e x pe r i me nt a l a n d t he or e t i c a l mo de l 由图 7可见 ： 运用 上 述理 论 模 型可 以预 测不 同 服役龄期 下混凝 土结 构 的碳 化深 度 ， 计 算结 果与 试 验模 型得 到的碳 化深度相 差不 大 ， 而且偏 于安全 这 说 明在 推导模 型中所应用 的理论 和提 出的假设 条件 具有一 定的合理性 和科学 性 3 结论 1 混凝土无 论在单 一碳化 环境还是 在疲劳 载荷 与碳化 复 合 因 素作 用 下 ， 其 碳 化 过 程 均 可 以 采 用 F i c k第一定律描述； 疲劳动载荷对混凝土碳化的影 响可归结为它对混凝土 C O ： 扩散系数的影响 2 疲 劳 动 载 荷将 导 致 混 凝 土 裂纹 间 隙 因子 减 小 ， 从 而导致 混凝土 C O 扩 散 系数随疲 劳 载荷 损 伤 程度 增加而增 大 3 综合考虑混凝土承受的疲劳动载荷和混凝土 C O 扩散 系数 ， 建立 了疲 劳 载荷 与 环境 因 素复 合 作 用下 的结构 混凝 土碳 化 寿命 预测新模 型 4 疲 劳 动载 荷对 混凝 土 损伤 程度 越 大 ， 其 服 役 寿命 降低越 显著 ； 混 凝 土抗 疲劳 载荷能力 越强 ， 运 营 过程中承受的疲劳载荷应力水平越小 ， 其服役寿命 就越 大 参 考文 献 ： 1 C AS T EL A， F R ANC OI S R， ARL I GUI E G E f f e c t o f l o a d i n g o n c a r b o n a t io n p e n e t r a t i o n i n r e i n f o r c e d c o n c r e t e e l e me n t s J Ce me n t a n d Co n c r e t e Re s e a r c h， 1 9 9 9， 2 9 ( 4 ) ： 5 6 1 - 5 6 5 E 2 金祖权 ， 孙伟 ， 张云升， 等 荷载作用 下混凝土的碳 化深度 J 建筑材料学报 ， 2 0 0 5 ， 8 ( 2 ) ： 1 8 O 一 1 8 3 J I N Z u q u a n， SUN We i ， ZHANG Yu n s h e n g， e t a 1 S t u d y o n c a r b o n a t i o n o f c o n c r e t e u n d e r l o a d i n g J J o u r n a l o f B u i l d i n g M a t e r i a l s ， 2 00 5， 8( 2 )： l 8 0 1 8 3 ( i n Chine s e ) 3 牛荻涛 混凝土结构耐 久性与 寿命预测 M 北 京 ： 科学 出版 社 ， 2 0 03 NI U Di t a o Du r a b i l i t y a n d l i f e f o r e c a s t o f r e i n f o r c e d c o n c r e t e s t r u c t u r e M B e ij i n g ： S c i e n c e P r e s s ， 2 0 0 3 ( i n C h i n e s e ) 4 蒋金洋 超高程泵送 HP F RC C的服 役性能研 究 D 南京 ： 东 南大学 ， 2 0 0 8 J I ANG J in y a n g S e r v i c e p e r f o r ma n c e o f HP S FRC s u i t a b l e f o r s u p e r - h i g h v e r t i c a l p u mp i n g D Na n j i n g ： S o u t h e a s t Un i v e r s i t y ， 2 0 0 8 ( i n Ch i n e s e ) 5 GE RA RD B， R EI NHAR DT H W， B RE YS S E D P e n e t r a t i o n a n d p e r me a b i l i t y o f c o nc r e t e：Ba r r ie r s t O o r g a n i c a n d c o n t a mi n a t i n g l i q u i d s M Un i t e d Ki n g d o m： E F N S p o n ， 1 9 9 7 ： 2 6 5 3 2 4 6 GE RA RD B MARC HAND J I n f l u e n c e o f c r a c k i n g o n t h e d i f f u s i o n p r o p e r t i e s o f c e me n t b a s e d m a t e r i a l s Pa r t I ： I n f l u e n c e o f c o n t i n u o u s c r a c k s o n t h e s t e a d y s t a t e r e g i me J C e me n t a n d Co n c r e t e Re s e a r c h， 2 0 0 0， 3 0 ( 1 ) ： 3 7 - 4 3 7 郑克仁 矿物掺合料对混 凝疲劳性能的影响及 机理 D 南 京 ： 东南大学， 2 0 0 5 ZHENG Ke - r e n Ef f e c t o f mi n e r a l a d mi x t u r e s O n f a t i g u e b e h a v i o r o f c o n c r e t e a n d me c h a n i s m D Na n j i n g ： Sou t h e a s t Un i - v e r s i t y ， 2 0 0 5 ( i n Ch i n e s e ) 8 柯斯乐 E L 扩散流体系统中的传质 M 北京 ： 化学工业 出版 社 ， 2 0 0 2 C US s L ER E L D i f f u s i o n ma s s t r a n s f e r i n f l u i d s y s t e ms M B e ij i n g ： Ch e mi c a l I n d u s t r y P r e s s ， 2 0 0 2 ( i n C h i n e s e ) 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m