超高程泵送C60高强混凝土的配合比优化及施工.pdf

2 0 1 6年第 1 期 1月 混 凝 土 与 水 泥 制 品 CHI NA C ONC RE T E AND C EME1 ) i T P RODUC T S 2 01 6 No 1 J a n u r a r y 超高程泵送 C 6 0 高强混凝土的配合比优化及施工 焦立颖 ( 冀东发展集 团北京恒坤混凝土有限公 司， 北京 1 0 2 3 0 0 ) 摘要 ： 针对通州运河核 心 区商务公寓工程 中的 C 6 0高强混凝土的超 高程泵送要 求。 从优选原材料入 手 进行 了混凝 土配合 比的设 计及优 化 ， 对泵机所 需的压力进行 了验算 ， 并对泵管的选择 、 泵管的布置及 泵送施工过程进行 了分 析 。 成 功 地将 C6 O高 强 混 凝 土 泵 送 至 2 4 1 m 处 关键词 ： 超 高程泵送 ； 高强混凝土 ； 配合 比优化 ； 黏 度； 超 高压泵 Ab s t r a c t ：Ai mi n g u l t r a- h i g h p u mp i n g r e q u i r e me n t o f C6 0 h i g h- s t r e n g t h c o n c r e t e i n T o n g z h o u c a n a l c o r e z o n e b u s i n e s s a p a r t me n t t h e d e s i g n a n d o p t i mi z a t i o n o f c o n c r e t e mi x p r o p o r t i o n i s c a r r i e d o u t T h e c h e c k i n g f o r p u mp ma c h i n e p r e s s u r e i s c a l c u l a t e d ， s e l e c t i o n ， l a y o u t a n d c o n s t r u c t i o n o f p u mp i n g p i p e a r e a n a l y z e d i n d e t a i l e d t o s u c c e s s f u l l y l i ft C 6 0 hi g h s t r e n g t h c o n c r e t e pu mp i n g t o 2 41 m Ke y wo r d s ： Ul t r a - h i g h p u mp i n g ； Hi g h - s t r e n gth c o n c r e t e ； Mi x p r o p o r t i o n ； Vi s c o s i t y ； S u p e r - p r e s s u r e p u mp 中图分类号 ： T U 5 2 8 3 1 文献标识码 ： A 文章编号 ： 1 0 0 0 4 6 3 7 ( 2 0 1 6 ) 0 1 8 8 一 O 5 0前 言 超 高程 泵送 混凝 土技 术 是 指泵送 高 度超 过 2 0 0 m的混凝土泵送技术。随着城市化进程 的推进 ， 超高程建筑越来越多 ， 混凝土强度越来越高 ， 超高 程 泵送 高 强 混 凝 土 技 术 已成 为 超 高程 建 筑 施 工技 术不可或缺 的关键。 泵送高强度混凝土时 ， 泵送压 力高 、 混凝土黏度大 ， 施工 困难 ， 由此产生了一系列 亟待解 决的高强混凝土工作性能及施 工技术等难 题。因此 研究高强度混凝土的超高程泵送技术 ， 对 于超高程建筑施工质量 、 施工效率具有重要的现实 意义和实用价值【 ” 。 1 工程概 况 本工程为通州运河核心区一 0 8 、 一 0 9号多功 能用地项 目， 其 中 8 B商务公寓楼为框架+ 抗震墙结 构 ， 总建筑面积 2 0 3 6 3 9 0 9 m 2 ， 为通州地标性建筑 。 地 下 4层至地上 4 8层墙柱为 C 6 0混凝土， C 6 0混凝土 最大泵送高度为 2 4 1 m。本工程的关键控制难点为 ： 混凝土超高程泵送的工作性问题 ， 即混凝土的可 泵性。 何种泵送方案的问题， 即高压泵机、 泵管的 选择及泵管的布置方案等 。本文针对该工程遇到 的 上 述 问题进 行 了逐 一 分析 ，并 通 过 优选 原 材料 、 优 化配合 比、 确定泵送方案等措施 ， 成功将 C 6 0高强 混凝 土泵送至 2 4 1 m高度。 2 原 材料 的选 择 要使高强超高程泵送混凝土既具有高强度 又 具有优异的施工性能 ， 其使用的原材料要 比普通混 一 88一 凝土使用的原材料更为严格 ， 不但要优选原材料的 品 质 ，还要 注 意各 原 材料 的匹配 性 及 适应 性 问题 。 所以 。 选择与优化原材料是配置高强超高程泵送混 凝土的首要任务。 2 1 水泥 水泥是高强混凝土 中最 主要的胶凝材料 ， 选择 优质水泥对配置超高程泵送高强混凝土非常重要 。 一 般而言 配置高强混凝土应选用不低于 4 2 5级 的 硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥 ， 且要注意水泥与高 性能减水剂 的适应性 。影响水泥与减水剂适应性主 要有以下因素： 水泥的c 含量与总碱含量。 水泥的细度。水泥 中石膏的种类与含量。这三种 因素都会影 响新拌混凝土的工件性能 ， 导致混凝土 坍落度损失过大 ，因而应避免选择 C 含量高 ， 细 度大的水泥。 本工程选用的是 P 0 4 2 5级水泥 ， 其 2 8 d抗压 强度为 5 8 9 M P a ， 标准稠度用水量为 1 3 5 g ， 比表面积 为 3 5 0 m Z k g 。 2 2 矿物掺合料 配置高强混凝土时，提高胶凝体系的密实度 、 降低胶凝结构 的孔 隙率既能提高混 凝土硬化后 的 性能 ， 又能提高浆体的流动性 。这一 目标可通过掺 加不同比表面积 、 不同平均粒径的超细掺合料来实 现。最常用的超细掺合料有磨细粉煤灰 、 矿渣粉、 硅 灰等。本工程使用了磨细粉煤灰和矿渣粉 ， 矿渣粉 的比表面积最高 ， 其次是粉煤灰 ， 最后是水泥 。三者 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 焦立颖 超高程泵送 C 6 0高强混凝土的配合比优化及施工 合理 匹配后 ， 优化了胶凝 体系结构 ， 增加 了胶凝体 系的密度 ， 改善 了高强混凝土 的可泵性 ， 且早期强 度低 ， 后期 强度提高 。 缓解 了高强混凝土高水泥用 量 的早期高水化热 。 利于硬化结构 的体积稳 定性及 耐久 性 。 本工程选用北京产 I级粉煤灰 ，细度 5 5 ， 比 表 面积 5 0 0 m 2 k g ， 需水 量 比 9 5 。矿 渣 粉 选用 S 1 0 5 级矿粉 。 比表面积 6 8 0 m 2 k g ， 2 8 d活性指数 1 t 0 。 2 - 3骨料 骨 料 的 颗 粒 形 貌 、 粒 径 分 布 、 力 学 性 能 以及 与 浆体之 间可 能影响黏结的化学反应对配置超 高程 泵送高强混凝土尤为重要 ， 不仅影响新拌混凝土的 和易性 ，也影响硬化混凝土的力学性能及耐久性 。 细骨料应选择粒型较好的中砂 细度模数为 2 7 3 0 的砂能够达到最佳工作性能和抗压强度 。粗骨料通 常 采 用粒 径 较 小 的粗 骨 料 。 因为 粒 径 较小 的粗 骨 料 颗粒周围的应力集中较小 ， 而应力集中主要是 由于 水泥浆体 与骨料 的弹性模量不 同造成 的嘲 ， 若粗骨 料粒径 大 ， 会使 界面过渡薄弱 区增大 ， 浆体与骨料 的机械黏合力下降， 影响硬化后混凝土的强度。 本工程细骨料选用河北产 区中砂 ， 细度模数 为 2 9 ， 含泥量 1 0 ， 泥块含量 0 1 。 粗骨料选用冀 东产 5 - 2 0 mm碎石 ，其颗粒形貌 良好 ，针片状含量 1 5 ， 压碎指标值 2 1 。 2 4 高性能减水剂 配置高强混凝土必须掺加减水率高 的高性 能 减水剂。高性能减水剂是一种与水泥颗粒产生物理 化学相互作用的聚合物 ， 其与胶凝材料的相容性决 定 了混凝土的工作性能 。故在选择高性能减水剂时 一 定要选择与水泥适应性好且有降黏作用的产 品。 高性能减水剂还要具有控制坍 落度及坍 落扩 展度 损失的作用 ， 这对高强混凝土能否顺利超高程泵送 起到至关重要作用。 - 本工程选用 的是北京某公 司生产的高性能减 水剂 ， 减水率 3 0 ， 该减水剂质量稳定 ， 与水泥的适 应性好。 3超高程泵送高强混凝土配合比设计及优化 超高程泵送要求混凝 土具 有优异的流动性和 保水性 ， 且混凝土不黏， 以减少泵送阻力。一般情况 下 。 高强混凝土胶凝材料用量高 ， 水胶 比低 ， 混凝土 黏度较大 ， 不利于泵送和密实 。为了保证混凝土 的 泵送性能 ， 配合设计时 ， 在满足力学性能的前提下 ， 将混凝 土的工作性作为混凝土配合 比设计 的重点。 混凝土 的优 良工作性 主要通过掺加高性能减水剂 来实现 ， 同时用掺加矿物掺合料来提高浆体的流动 性。 本工程用 C 6 0泵送混凝土的设计指标见表 1 。 试 验时增加 了倒置坍落度筒排空时 间和 T 5 0做为评 价混凝土流动性及黏度的指标 。 表 1 C 6 0混凝土设计指标 根据 以往实际工程案例及试验 。初步确定 C 6 0 混凝土的水胶 比为 0 2 9 ，矿物掺合料掺量 为 3 0 。 高性能减水剂的掺量采用厂家推荐的 2 0 。 在以上 技术参数的基础上 ， 对混凝土配合 比进行了优化试 验 ， 试验方案 为研究不 同胶材用量 、 矿物掺合料 的 不 同掺加 比例 、 不 同的砂率对 C 6 0混凝土工作性能 及力学性能 的影响 ，试 验指标 为出机坍落度 扩展 度 、 2 h坍 落度 扩展度损失 、倒置坍落度 桶排空 时 间、 T 5 0及 2 8 d 、 6 0 d抗压强度。 通过对试验结果进行 分析 ， 优化出最佳配合 比。 3 1 胶凝材料用量对超高程泵送 C 6 0高强混凝 土 的影 响 为 了研究胶 凝材料用量对高强混凝土 的工作 性 及 力 学 性 能 的 影 响 ，本 工 程 采 用 了 5 2 0 k g m 、 5 5 0 k g m 3 5 9 0 k g m 三个 胶 凝 材料 用 量 进行 试 验 ， 试 验配合 比见表 2 ， 试验结果见 图 1 。 表 2 试验 用混凝 土配合 比 由图 1可见 ，胶 材 用量 从 5 2 0 k g m 提 高 到 5 9 0 k g m 后 ， 混凝土的出机坍落度从 2 4 5 m m提高到 2 7 5 m m， 扩 展 度从 6 4 0 mm 提 高 到 6 9 0 mm， 且 随 着 胶 材用量的提高 ， 混凝土的出机坍落度和扩展度损失 一 8 9 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 2 0 1 6年第 1 期 混凝土与水泥制品 总第 2 3 7期 2 7 5 2 6 5 2 5 5 2 4 5 2 3 5 2 2 5 21 5 8 1 5 7 9 5 室 7 7 5 6 5 5 胶凝材料用 量 ( k m ) 5 2 0 5 5 0 5 9 0 胶凝材料用量 ( k m ) 7 0 0 g 6 8 0 6 6 0 6 4 0 皑6 2 0 6 00 5 8 0 5 2 0 5 5 0 5 90 胶凝材料用I ( k m ) 图 1 胶凝材料用量对混凝土性能的影响 也在减小 ，倒置坍落度筒排空 时间从 1 5 s降低至 6 5 s ， T 5 0扩展度从 1 2 s 降低到 5 s 。混凝土 的工作性 能大大提高 ， 胶材用量提高后 。 混凝土浆体量增多 ， 相同体积内骨料减少 ， 混凝土流动性大大提高 。混 凝土 2 8 d抗压强度从 6 5 7 MP a 提高到 7 8 9 M P a ， 6 0 d 抗压强度从 6 8 5 MP a提高到 8 1 9 MP a 。无论从混凝 土 的工 作性 能 还是 混凝 土 的力 学 性 能 ， 都得 到 了改 善。但 5 9 0 k g m ， 胶材用量强度富余系数大， 成本高 ， 5 2 0 k g m 胶材用量强度偏低 ，不能满足设计指标要 求 5 5 0 k g m， 胶材用量满足高强泵送工作性能及力 学 性能 的要 求 ， 是 最佳选 择 。 3 2 矿物掺合料掺加比例对超 高程泵送混凝土性能的影响 本试验研究 了不 同掺加 比 例对超高泵送混凝土工作性及 强度 的影 响 ， 材料 用 量采 用 表 2 中序号 2配合 比， 掺合料掺加比 例为 3 ： 7 、 4 ： 6 、 5 ： 5 、 6 ： 4 、 7 ： 3 ，试验 结 果见 图 2 。 从图 2可见 ， 随着粉煤灰掺 量 的增加 混凝土的出机坍落度 从 2 4 5 m m提高到 2 7 5 mm。 扩 展 度从 6 4 0 m m 提 高 到 7 2 0 mm， 且 2 h后的坍落度及扩展度损失也 降低 ， 倒置坍落度桶排空时间从 1 5 s 下降到 5 s ， T 5 0 从 1 4 s 下降到 4 s 。说 明粉煤灰充 分地发挥 了 “ 滚珠” 作用 ， 使混凝土的工作性 能得到 明显改善 ，但 混凝 土的 9 0 2 7 5 2 6 5 2 5 5 密 2 4 5 2 3 5 2 2 5 厘 鲁 2 8 d抗 压 强 度 从 7 5 6 MP a下 降 到 6 3 2 MP a 6 0 d抗 压 强 度 从 7 8 8 MP a下 降 到 7 0 2 MP a 说 明 粉 煤 灰 的 火 山 灰 活 性 不 及 矿 粉 的火 山 灰 活性 ， 使得 强度 下降 明显 。综 合 以上 试验 结 果 ， 选 用 5 ： 5的 比例 ， 既 可 满 足混 凝 土 的工作 性 能 又 满 足 混凝 土 的力 学性 能 3 3砂 率 对 超 高 程 泵 送 混 凝 土 的性 能影 响 本 试 验 研 究 了不 同 砂 率 对 超 高 程 泵 送 混 凝 土 工 作 性 及 强 度 的影 响 。 材料 用 量 采 用 表 2中序号 2用量 ， 砂率采用 3 7 、 4 0 、 4 3 、 4 6 ，试 验结 果 见 图 3 。 从图 3可以看 出 ，当砂率从 3 7 增加到 4 6 时，混凝土的出机坍落度和扩展度先增加后减小 ， 2 h后坍落度及扩展度损失随着砂率的增加而增加 ， 拐点出现在砂率为 4 0 处。倒置坍落度筒排空时间 和 B。 时 间也 是呈 现先 减 少后 增 加 的情 况 ，拐 点 也 出现在 4 0 砂率 处 。因此 ， 4 0 砂率 时 ， 混 凝 土 的各 项工作性能达到最优 。当砂率为 4 6 时 ， 混凝 土的 坍落度及扩展度损失明显 ， 倒坍筒排空时间为 1 8 s ， T 劬时 间为 1 2 s ， 混凝 土流动速 度 明显减 慢 ， 混凝 土 的 3：7 4 ： 6 5 ：5 6 ： 4 7 ： 3 掺加 比例 7 2 0 7 0 0 6 8 0 6 6 0 皑6 4 0 率 62 0 6 0 H0 5 8 0 8 O 7 8 7 6 芝 7 4 7 2 酲 7 O 墨 6 8 6 4 6 2 掺加 比例 掺加 比例 掺加 比例 图 2 掺合料掺加 比例对混凝土性能的影响 n n 9 8 7 6 5 4 厘茁 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 焦立颖 超高程泵送 C 6 0高强混凝土的配合 比优化及施工 2 7 0 2 6 0 2 5 0 京 2 4 0 2 3 0 密 2 2 0 2l O 2 0 0 3 7 40 4 3 4 6 砂率 7 o o 68 0 口 6 6 0 6 4 0 62 0 皑 6 0 0 58 0 5 6 0 5 4 0 1 8 1 6 1 4 8 6 4 3 7 4 0 4 3 4 6 砂率 图 3砂率对混凝土性能 的影响 黏度增加 。这是 因为提高砂率后 ， 砂的 比表面积增 大 ， 单位体 积 内包裹砂子 的浆体减少 ， 减少 了水泥 浆的润滑作用 ， 影响了混凝土的工作性能。随着砂 率的增加 ， 混凝土的抗压强度呈下降趋势 ， 2 8 d强度 从 7 5 6 MP a下 降 到 7 0 8 MP a ， 6 0 d抗 压 强 度 从 岂 嘿 7 8 8 MP a下降到 7 4 2 MP a ，抗压强度下降不 明显 ， 故 砂率对强度影响不大 。综合 以上试验结果 ，选用 4 O 砂率最佳。 经多次试验 ， C 6 0超高程泵送混凝土最终采用 的配合 比及试验结果见表 3 。 表 3 C 6 0超高程泵送混凝土配合 比及性能试验结果 4泵送 方 案 高强混凝土的黏度大 ， 其可泵性 与普通混凝 土 有 明显差别。普通混凝土在管道 内克服与管壁 的摩 擦而流动 ，因泵送压力损失而产生的变形很小 ， 即 滑动产生的屈服值小于混凝土极 限剪切强度。而高 强混凝土在泵送时本身易产生较大的变形 。 而极 限 剪切强度很 小 ， 即屈 服值 大于极限剪切强度3 。因 此 ， 除去混凝 土本 身的性 能 ， 需要有针对性地 制定 超高泵送方案 ， 其 中包括泵机选择 、 泵管选择 、 管道 布置等。 4 1 泵 机 的选择 根据本工程 的实际情况 ，高度 1 5 0 m以上采用 两 台三一 HB T 9 0 C H 一 2 1 2 2 D超高压泵 ， 一台备用 ， 最 大出 口压力 2 2 MP a ， 依据相关 技术规程 对泵送 至 2 4 1 m调试所需泵压进行验算 ， 具体验算过程如下 ： ： + 1 0 式 中： 尸 m 混凝土最大泵送 阻力 ， MP a ； 各 类 布 置状 态 下 混 凝 土输 送 管 路 系 统 的 累计水平换算距离 ， m； 混凝土在水平输送管内流动每 m产生 的压力损失 P a m： P ， 混凝土泵送系统附件及泵体 内部压力损 失 。 MP a 本 工 程 = 告l K + K 2 l 1 + b2 ) ： l 2 ，K -= 3 0 0 - L l f J S 。 ， K ： = 4 0 0 一 S ，其 中 ： r 为混凝土输送管半径 ， m， - = 0 0 6 2 5 ， K 为粘着系数 ， P a ， K = 1 4 5 ， K 为速度系数 ， P a s m， K 2 = 2 4 5 ， S 为混凝土坍落度 ， m m， 本工程 S 。 = 2 5 5 ， t 2 t 为混 凝 土泵 分 配 阀切换 时 间与 活塞 推 压混 凝 土时间之比 ， 取 0 3 ， I ， ： 为混凝土拌合物在输送管 内 的平 均 流速 ， m s ， 当 排 量 为 4 0 m 3 h时 ， 流 速 约 为 0 6 5 r n s ， O ， 为径 向压力与轴 向压力之 比，其值约为 O 9 5 ， 计算得 ： 1 0 7 0 1 P a m； 本工程混凝土泵送所需最大水平输送距 离为 6 2 m， 最大垂直距为 2 4 1 m， 换算长度为 9 6 4 m， 9 0 。 弯 管共 6个 ， 水平换算长度按 5 8 m计 ， 软管水平换算 长度按 2 0 m计 ， 总长度为 1 0 0 5 m。 本工程共 6个弯管 ， 设置 6个管路截止阀 ， 2个 分配阀 。 故 P ， = 2 0 MP a 由上述数据计算得 ： = 1 4 1 8 MP a 。 选择超高程泵送设备时 需要保 留 2 5 泵压的 富余 量 ，故 1 4 1 8 1 2 5 = 1 7 7 2 MP a ，小 于 设 计 值 2 2 MP a的泵压 。 符合要求 。 4 2 泵 管 的选 择 在超高压泵送施工 中 。 超高压管 内压力最大可 达 1 5 MP a 。 纵 向将产生 1 7 t 的拉力 ， 故需要选择耐高 压管道系统。受施工环境影响， 管道拆装很不方便 ， 因 此 对 超 高 压 管 道 的抗 爆 能力 和 耐磨 损 寿命 要 求 一 9】一 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 2 0 1 6年第 1 期 混凝土与水泥制品 总第 2 3 7期 特别高。本工程采用特制耐磨超 高压管道 ， 厚度为 9 ram， 并经特殊热处理 ， 寿命 比普通钢管提高 4倍 以 上 ， 抗爆能力 和耐磨性都满足高压泵送的需求。密 封装置采用密封性能可靠的。形 圈端面密封形式 ， 可耐 I O O MP a的 高压 。 4 3 管径 的选 择 输送管管径越小 ， 输送阻力越大 ， 但管径 过大 的输送管抗爆能力差 ，而且混凝土在管道 内流速 慢、 停留时间长 ， 影响混凝土的性能。本工程采用的 是 1 2 5 m m 的输送 管 。 4 4 管道的布置 根据浇筑方案 ， 布置泵管时 ， 尽量 少用 弯管和 软管 ， 尽可能缩短管线长度。本工程依据现场施工 条件 ，将混凝土泵布置在施工现场的施工道路上 。 首层水平泵管 的长度不低于泵送总高度的 1 5 ， 即 5 0 m， 水平泵管的总长度为 6 2 m。为方便每个楼层混 凝土的施工 ，竖向管道采用按楼层模数进行配管 ， 这样就能保证每层混凝 土浇筑时 ， 泵管均与楼层在 同一高度。在 3 3 3 5层分别设置 9 0 。 弯管 ， 以减小停 泵时混凝土因自重压力回流。泵管布置图见图 4 。 至 屋面 层 F 3 6 J l _ l 十 R=1 00 0， 9 0 F 35 I I 十 固宣宴架 _ ： F3 4 L l ： I 十 I 3 一 O O 0 I 1 0 0 0 ， 9 0 。 弯管 脚 - I 什l - 斗 一 9 2一 图 4 混凝土泵管布置示意 图( 单 位 ： ln m) 弯 管 4 5 泵管的固定与冲洗 本工程泵送高度高， 泵及混凝土的 自重力和泵 在工作 中强大的冲击力很容易产生泵管的移动 ， 移 动过多会 造成泵管 的“ 飞脱” ， 造成极 大安全 问题 所 以 ，本工 程 的 每节 泵 管 都 用 至 少 一 个 固定 夹 固 定 ， 固定 夹需要 用焊 接铁 架 固定 。 每次混凝土浇筑前 ， 用同强度等级砂浆充分润 湿泵管。浇筑结束后 ， 采用直接水洗技术 ， 用高压水 将混凝土压至浇筑部位 ，以避免混凝土的浪费 ， 然 后再用水进行彻底清洗。 4 6 泵送 施工 过程 注意事 项 每次泵送施工前 ， 认真检查每车混凝土的工作 性 ， 主要包括测试坍落度 扩展度 、 倒置坍落度桶排 空时间 ， 目测混凝 土有无离析 、 泌水等匀质性 问题 。 混凝 土浇注前 ， 混凝土罐 车应反转罐体 ， 将 混凝土 搅拌均匀后方可入泵。浇筑过程中及时观察泵压及 泵管的运行情况 ， 并做好记录。混凝土浇筑结束后 及 时对裸 露 部位 进 行覆 盖 ， 防止混 凝 土 表 面失 水 产 生裂缝。因混凝土强度等级高 ， 胶材用量高 ， 混凝土 的收缩变形大 ，故拆模 时间尽量延长至 4 8 h以后 拆除模板后 ，立即包裹塑料布进行保温保湿养护 ， 养护时间不得少于 1 4 d 。 5结语 本工程共泵达两万余 m3 的 C 6 0高强混凝 土 。 1 5 0 m以上使用了超高压泵 ， 泵送至 2 4 1 m的混凝土 共达 4 0 0 0多 m 3 ， 未发生一次堵管事故 ， 且混凝土强 度合格率为 1 0 0 。 随着城市进程的不断加快 ， 各地超高程建筑物 不断涌现 。超高程建筑物一般多使用高强混凝土 ， 高强混凝土黏度大， 泵送时易堵管 ， 施工难度大。本 文介绍 的原材料 、 优化配合 比、 泵机 的选择等控制 要点 ， 可为今后类似工程提供借鉴。 参考文献 ： 【 1 余成 行， 刘 敬宇 C 6 0超 高泵送混 凝土的配 制与施工【 J 昆 凝土 2 0 0 8 ( 6 ) ： 7 1 7 6 【 2 】 王方 刚 低粘超 高强( C 1 0 0 ) 凝 土制备 及其性能研究 O 1 武汉： 武汉理工大学， 2 0 1 4 3 1 李辉， 张浩 超高层高强度 混凝土超高压 泵送安全 技术 J 1 建筑安全 2 0 1 4 ( 6 ) ： 5 7 5 9 4 中华人 民共 和国住房 和城 乡建设部J G J T 1 O 一2 0 1 1混凝 土泵送施工技术规程【 S 】 北京： 中国标准 出版社， 2 0 1 1 收 稿 日期 ： 2 0 1 5 0 9 1 3 作者简介 ： 焦立颖( 1 9 8 1 一 ) ， 女 ， 工程师 。 联系电话 ： 1 3 4 8 8 7 4 7 3 1 6 E -ma i l ： 1 0 8 5 1 4 3 8 7 8 q q c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m