钢纤维活性粉末混凝土力学特性.pdf

第 1 8卷第 6期 2 0 1 5年 1 2月 建筑材料学报 J OURNAL OF B UI LDI NG MATE RI AI S Vol _1 8。 NO 6 De c ， 2 01 5 文章 编号 ： 1 0 0 7 - 9 6 2 9 ( 2 0 1 5 ) 0 6 0 9 4 1 - 0 5 钢纤维活性 粉末混凝土力学特性 王 晓 飞 ， 王 阳 平 C I l：, 京 交通 大 学 土木 建筑工 程 学 院 ， 北 京 1 0 0 0 4 4 ) 摘 要 ：对钢 纤 维掺 量 ( 体 积分 数 ， 下 同) 为 0 ， 1 ， 2 和 4 的 4种 活性粉 末混 凝 土 ( R P C) ， 在 较 长龄期( 3 a ) 时进行单轴压缩试验， 得到其轴向、 径 向应力一 应变全 曲线及轴应 力一 体应 变曲线， 并对 以上 曲线进行分析 结果表 明： 钢纤维活性粉末混凝土( S F R P C) 峰值 强度 随钢纤维掺 量的增加几 乎 呈线性 增加 ， 当钢 纤维掺 量 为 4 时 ， 其 圆柱体 试件 ( 5 01 0 0 mm) 峰 值 强度 可 达 2 1 8 MP a ； 轴 向峰 值应 变及 平 均 泊松 比 随钢 纤 维 掺 量 的增 加 而增 加 ； 钢 纤 维掺 量 为 0 的 素 R P C 弹性 模 量 最 大， 钢纤维掺量为 1 ， 2 和 4 的 S F R P C弹性模量相 当； 素 R P C表现为劈裂破坏， 钢纤维掺量为 1 的 S F R P C表现为单剪切破坏 ， 而钢纤维掺量为 4 的 S F RP C表现 为 X形剪切破坏 关键 词 ：活性粉 末 混凝 土 ； 峰 值 强度 ； 峰 值 应 变 ；弹性模 量 ；泊松 比 ； 破 坏模 式 ； 体 应 变 中 图分 类号 ： T U5 2 8 。 5 7 2 文 献标 志码 ： A d o i ： 1 0 3 9 6 9 j i s s n 1 0 0 7 9 6 2 9 2 0 1 5 0 6 0 0 5 M e c ha ni c a l Pr o pe r t i e s o f RPC wi t h Di f f e r e nt S t e e l Fi b e r Vo l u m e Co n t e n t s WANG Xi a o f e i 。 NG Y a n g p i n g ( S c h o o l o f Ci v i l En g i n e e r i n g，Be i j i n g J i a o t o n g Un i v e r s i t y ，B e i j i n g 1 0 0 0 4 4，Ch i n a ) Ab s t r a c t ：Th r o u g h t h e u n i a x i a l c o mp r e s s i v e t e s t o n f o u r k i n d s o f r e a c t i v e p o wd e r c o n c r e t e s( RP C)wi t h s t e e l f i b e r v o l u me c o n t e n t s a t 0 ， 1 ， 2 a n d 4 ( c u r i n g a g e i s t h r e e y e a r s )，t h e a x i a l d i r e c t i o n a n d r a d i a l - d i r e c t i o n s t r e s s s t r a i n c u r v e s a n d a x i a l s t r e s s v o l u me s t r a i n c u r v e s o f t h e f o u r k i n d s o f r e a c t i v e p o wd e r c o n c r e t e s we r e o b t a i n e d a n d a n a l y z e d i n d e t a i l Th e r e s u l t s s h o w t h a t t h e p e a k s t r e n g t h o f S FRPC a l mo s t l i n e a r l y i n c r e a s e s wi t h t h e i n c r e a s i n g o f s t e e l f i b e r v o l u me c o n t e n t s ，t h e ma x i mu m p e a k s t r e n g t h r e a c h 2 1 8 MP a a t 4 v o l u me c o n t e n t o f s t e e l f i b e r Th e p e a k s t r a i n a n d a v e r a g e P o i s s o n S r a t i o i n c r e a s e wi t h t h e i n c r e a s i n g o f s t e e l f i b e r v o l u me c o n t e n t s Th e e l a s t i c mo d u l u s o f p l a i n RP C r e a c h e s ma x i mu m ，wh e n s t e e l f i b e r v o l u me c o n t e n t s a r e 1 ， 2 a n d 4 ，t h e e l a s t i c mo d u l u s c h a n g e s l i t t l e F a i l u r e mo d e l o f p l a i n RPC ma n i f e s t e d a s s p l i t t i n g f a i l u r e ，t h e f a i l u r e mo d e l o f S F RPC wi t h s t e e l f i b e r v o l u me c o n t e n t a t 1 ma n i f e s t e d a s s i n g l e s h e a r f a i l u r e ，wh i l e s t e e l f i b e r v o l u me c o n t e n t a t 4 ma n i f e s t e d a s X s h e a r f a i l u r e Ke y wo r d s ：r e a c t i v e p o wd e r c o n c r e t e ( RPC)；p e a k s t r e n g t h；p e a k s t r a i n；e l a s t i c mo d u l u s ；Po i s s o n S r a t i o； f a i l ur e m o d e；v o l u m e s t r a i n 活性粉末混凝土( r e a c t i v e p o wd e r c o n c r e t e ， R P O 是一种新型超高强度 、 高韧性 、 高耐久性和体积稳定 性 良好的水泥基复合材料 由于其优越 的物理力学 性能 ， 在铁路 、 桥梁和市政工程等领域得到了迅速发 展 和应 用口 唱 关于 RP C在单轴压下 的力学行为研究较多 ， 但 在这些研究成果中 ， 大多数文献只有轴向应力一 应变 全曲线数据 9 。 ， 有关径 向应力一 应变全曲线数据相 对缺乏 钢纤维掺量 ( 体积分数 ， 下 同) 为 0 ， 1 ， 2 和 4 的情况下 ， 圆柱体试件( 西 5 0 1 0 0 ram) 抗 压强度超过 2 0 0 MP a的活 性粉末混凝土在单轴压 下的径向应力一 应变全曲线数据更是缺乏 ， 而径向应 收稿 日期 ： 2 0 1 4 0 6 2 4 ；修订 日期 ： 2 0 1 5 0 2 0 7 第 一作者 ： 王晓飞( 1 9 7 9 一) ， 男 ， 内蒙古乌兰察布人 ， 内蒙古农业大学讲师 ， 北京交通 大学博 士生 E ma i l ： wx f 2 2 5 1 6 3 c o rn 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 9 4 2 建筑材料学报 第 l 8 卷 力一 应变全 曲线数据在 RP C后续相关研究 中极其重 要 ， 如 R P C材质泊松 比与体应变的确定以及本构模 型的建立与验证都需要径 向应力一 应变全曲线数据 本 文 对 4种 掺 量 的 钢 纤 维 活 性 粉 末 混 凝 土 ( s t e e l f i be r r e i n f o r c e d r e a c t i v e p o wde r c on c r e t e， S F R P C) 试 件 进 行 了常 规 单 轴 压 缩 试 验 ， 获 得 了其 轴向、 径向应力一 应变全曲线数据及相关强度与变形 性质 ， 比较分析了钢纤维掺量对混凝土峰值强度 、 轴 向峰值应变、 弹性模量、 泊松比、 体应变以及破坏模 式 的影 响 1 试验 1 1 钢纤维 活性 粉末 混凝土 原材 料与 配合 比 水 泥 ( C) ： 大 连 小 野 田水 泥 厂 产 P 5 2 5 R 早 强硅 酸 盐水 泥 砂 ( S ) ： 福 建 晋 江 产 建 筑 用 海 砂 ， 粒径 0 3 1 mm 硅灰( S F ) ： 北京 邦德 印合成材料 研 究所产 R P C专 用硅灰 ， 平 均粒 径 0 1 O 3 “ m， 比 表面 积 2 0 2 8 m g ， 粒 径 小 于 1 M m 占 8 0 以上 ， S i O。 含量( 质量分数 ， 文 中涉及的含量 、 减水率等除 特别 说 明 外均 为 质量 分 数) 8 5 9 4 石英 粉 ( q u a r t z p o we r ) ： 河南省巩义市产 4 8“ m( 3 0 0目) 白 色石 英粉 钢 纤 维 ( s t e e l f i b e r ) ： 辽 宁鞍 山宏 昌钢 纤 维厂产 圆直镀铜钢纤 维 ， 直径 0 2 2 mm， 长 度 1 3 mm 拌和水( wa t e r ) ： 自来 水 减水剂( A) ： 北京某研究 院 产新 型 非 萘 系 高性 能 减 水 剂 AN- 3 0 0 0 ， 减 水 率 2 9 ， 含 固量 3 1 表 1 钢纤维活性粉末混凝土配合 b T a b l e 1 Mi x i n g p r o p o r t i o n s o f S F P R C k g m。 No t e： S O， S 1， S 2 a n d S 4 d e n o t e t h e s t e e 1 f i b e r v o l u me c o n t e n t o f t h e S F R P C s a mp l e 0 ， 1 ， 2 a n d 4 ，r e s p e c t i v e l y 1 2 试 样制备 ( 1 ) 搅拌各原材料按配合 比称量好 ， 先将砂和 石英粉倒入搅拌锅 中， 干拌 1 mi n ； 后加入水泥和硅 灰 ， 干拌 3 mi n ； 钢纤维分批次通过钢质漏孔筛均匀 筛入搅拌锅 ， 每次筛入量约 0 5 k g ， 搅拌 1 5 S ， 直至 钢 纤维 投加完 毕 将 水与 减水 剂混合 均匀 后 ， 全部 加 至搅拌锅， 搅拌 8 mi n后出料 制备素 R P C时， 除不 需要投加钢纤维外， 其余步骤完全相同 ( 2 ) 成 型 将 刚 搅 拌 完 成 的 R P C 基 质 铲 入 3 0 0 mm3 0 0 mm1 4 0 mm 的木质试模中， 并在高 频振动台( 振动频率 5 0 Hz ) 振动 4 mi n ( 3 ) 养 护 试件 成型后 放入 标准养 护室养 护 2 4 h ， 拆模后立即放入热水箱 中加热养护 当水温升 至 4 O 时保 温 4 h ； 然 后 使 水 温 升 至 6 0 ， 保 温 4 h ； 最后 升高 水 温 至 9 0 ， 保 持 水 温 不 变 在 整 个 加热过程 中， 控制水温升高速率为 1 0 h ， 直到热 水养护 7 2 h ， 关掉热水箱 电闸 待水温降至常温后取 出试块 ， 立即放回标准养护室 ( 4 ) 3 个月后完成试件的钻、 锯和磨过程 ， 尺寸为 5 0 i 0 0 ml n的 圆柱 体试件 在实 验室环 境 ( 2 0 3 2 ； 相对湿 度 3 O 6 O ) 下放 置 3 a后进 行 单轴 压缩试验 其 中素 R P C重复压 缩 3块试 件 ， 钢纤 维掺 量为 1 ， 2 和 4 9 6 的 S F R P C各重复 压缩 2块试件 1 3试验 方法及 数据 处理 试验设备采用 X TR O 1型微机控制 电液伺服岩 石三轴试验仪 试验加载过程采用位移控制 ， 加载速 率 为 0 0 0 2 mm s 表 2为 4种 S F RP C力 学 性 能 实 测值 其中试件编号 S 0 1 指钢纤维掺量为 0 ， 标号 为 1 ， 其他依次类推 ； S 0 - 4为素 RP C单轴循环压缩 试 件 襄 2 S F R P C试件力学性 能实测值 Ta b l e 2 M e a s u r e d v a l u e s o f S FRP C me c h a n i c a l p r o p e r t i e s 由表 2可 知 ， 素 R P C的 弹性模 量 及泊 松 比离 散 性大， 不易确定其具体值 借助素 R P C试件 s O 一 4单轴 循环压缩试验数据 ， 发现其轴 向及径向应力一 应变包 络线与素 R P C试件 S 0 1 常规单轴压缩试验轴向及径 向应力一 应变全 曲线形状相似且近似重合， 故选择试 件 S 0 1的力学性能数据来确定素 R P C的平均弹性模 量 与平均 泊松 比 素 R P C峰 值强 度 与轴 向峰值 应 变 取试件 S o 一 1 ， S 0 2和 S O 一 3的平 均 值 钢 纤 维 掺 量 为 1 9 6 ， 2 7 6 和 4 的 3 种 S F R P C， 其峰值强度 、 轴向峰值 应变、 弹性模量、 泊松比取其平均值进行分析 1 2 3 4 l 2 l 2 1 2 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 6期 王晓 飞， 等 ： 钢纤维 活性 粉末混凝土力学特性 9 4 3 由于轴应力 在 0 2 a 0 4 a ( 为 峰值应 力) 时 ， 轴 向及径 向应 力一 应 变 曲线 均表 现 出较 好 的线 性 关系， 故本文取 0 2 a 0 4 a 直线段斜率为平均弹 性模量值 平均泊松 比 用式 ( 1 ) 确定 ： 一 墼 二 ( 1 ) 。 ez h 一 式中 I ： 幅b 分别 为弹性段上 口 ， b点径 向应变值 ； ， z b 分别为弹性段上 a ， b点轴 向应变值 2 试验 结果及分 析 2 1 应 力一 应变全 曲线 图 1为不 同钢纤维掺量的 S F RP C单轴应力一 应 变 全 曲线 u 一 u J 二Ju 4 o o ， 一 ， 一 ， ， ， ，一 一 一 一 o 一 2 一l U l 2 Ra di a l di r e c t i o n S t r a i n Ax i a l d i r e c t i on 图 1 不 同钢纤维掺量 S F RP C的单轴 应力一 应变全 曲线 Fi g 1 Un i a x i a l s t r e s s s t r a i n c u r v e s o f S FRP C wi t h d i f f e r e n t s t e e l f i b e r v o l u me c o n t e n t s 由图 1 可知 ， 钢纤维掺量不 同的 s F R P c在单轴 压应力作用下 ， 其轴 向应力一 应变全 曲线形状相似 ， 均 可分 为 4个 阶段 由试 验数 据上 看 ， 轴 向应力 从 开 始施加到 0 1 a 时为第 1阶段压密 阶段 ， 此 阶 段 试件 内部 的原 始 微 裂缝 趋 于 闭合 ， 轴 向产 生 一 定 的应变 ， 轴 向应 力 一 应 变 曲 线 表 现 为 一 小 段 弧 状 曲 线 由于 微 裂缝 细 微 ， 径 向几 乎 不产 生应 变 ， 径 向应 力一 应变曲线表现为 1条平行于坐标纵轴的直线 第 2阶段 为 弹性 阶段 ， 此 阶段 轴 向及径 向应 力 一 应 变 曲 线 均近 似 为 直 线 ， 轴 力 从 0 1 a 。到 ( 0 6 0 0 8 5 ) 口 。 不 等 钢 纤维 掺量 不 同的 RP C弹性 阶段 终 点位 置 稍 显不 同， 素 R P C弹性阶段终点轴应力占峰值应力 的 比例相对最大 ， 约为 ( O 8 O 0 8 5 ) 随着钢纤维掺 量的增加， 该比例有逐渐降低趋势 ， 大体上在 ( 0 6 O 0 8 0 ) a 。 内 变 化 应 力 过 弹 性 阶段 终 点 后 就 进 入 了 第 3阶段塑性强化阶段 ， 该 阶段从弹性变形终 点到峰值应力点 此 阶段轴 向及径 向同时表现出非 线性 变形 的特点 ， 应 力增 加缓 慢 ， 轴 向及径 向应 变 增 长速 度加 快 ， 这 与微 裂缝 在此 阶段 密集 产生 、 扩 展 以 及交 叉 密 切 相关 轴 力 过 峰值 点 后 ， 进 入 第 4阶 段应力稳定下降段 ， 该阶段从峰值应力点到试 件破坏 ， 为应力一 应变 曲线峰后部分 该阶段应力先 是 稳定 下 降 ， 轴 向及 径 向应变 迅速增 加 当应 力 降低 到某点后， 钢纤维掺量为 0 和 1 的试件表现为突 然破坏并伴随有爆裂声 ， 而钢纤维掺量为 2 和 4 的试件峰后段曲线表现得更为连续 、 光滑和平坦 ， 尤 其是钢纤维掺量为 2 的试件 表现出更好的延性 此阶段 S F R P C微裂缝 已贯通 ， 形成宏观损伤 ， 试件 破坏后还有一定 的残余强度和承载力 由图 1 还可见 ， 钢纤维掺量不同的 S F RP C在单 轴 压应 力作 用 下 ， 径 向应 力 一 应 变 全 曲 线 形 状 也 相 似 ， 可 分为 3个 阶段 第 1阶 段 为弹 性 阶段 ， 对 应 轴 向应力一 应变 全 曲线 的压密 段 和弹性 段 ， 这一 阶 段径 向应力一 应 变曲线近似表现 为直线 ， 径 向应变值很 小 ； 第 2阶段为塑性强化阶段 ， 与轴 向应力一 应 变全 曲线 中的第 3阶 段相 对应 ， 此 阶段 径 向应 力增 长缓 慢 ， 径向应变增长较快 ， 径 向曲线由直线连续光滑地 转变为弧线 ； 第 3阶段为应力稳定下降段， 与轴向应 力一 应变全曲线第 4阶段对应 ， 此阶段径 向应力先是 稳定下降 ， 对应的径 向应变发展很快， 当径向应力逐 渐 降低 到某 一 点时试 件破 坏 2 2强度 特点 由表 2可知 ， S F R P C峰值强度随钢纤维掺量的 增加 几 乎呈 线 性 增 加； 素 R P C 平 均峰 值 强 度 为 9 3 5 MP a ， 钢纤维掺量为 4 的 S F RP C平均峰值强 度最大为 2 1 8 MP a ； 钢纤维掺量每增加 1 ， 峰值 强 度约增 加 3 O MP a 2 3 轴向峰值应变 由表 2可知， 轴 向峰值应变随钢纤维掺量 的增 加而增 大 ， 钢纤 维 掺 量从 0 增 加 到 1 时 ， 轴 向 峰 值应变增幅最大 ， 增加约 2 8倍 ， 而钢纤维掺量从 1 增加到 2 再增加到 4 时， S F R P C轴向峰值应 变增幅较小， 均约为 1 2倍 素 R P C轴向峰值应 变 约为 0 1 7 1 ， 钢纤维掺量为 4 时 ， S F R P C轴向峰 值 应变 约 为 0 6 9 1 这 充 分说 明在 素 R P C基 质 中 掺入钢纤维不仅能增加其单轴抗压强度 ， 同时也 能 较好地提高其延性与韧性 2 4 平均 弹性 模量 由表 2 可知， 不同钢纤维掺量下 R P C平均弹性模 量成折线变 化 素 R P C平 均 弹性模量 约 为 5 4 6 G P a 而钢纤 维 掺量 为 1 ， 2 和 4 时 ， S F R P C平 均 弹 性模量相 当， 约为 3 9 G P a 因为素 R P C性脆 ， 轴 向 应力一 应变全 曲线弹性段较 陡， 故其 弹性模量较大 当添 加 钢纤 维 后 ， R P C韧 性 及 延 性 得 到 较 好 改 善 ， 轴向应力一 应变全曲线弹性段 比素 R P C轴向应力一 应变全曲线弹性段更缓一些 ， 故其弹性模量相对较 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 6 期 王晓飞 ， 等 ： 钢纤维活 性粉末混凝土力学特性 9 4 5 维 R P C力学性能随时间增长 的劣化现象 ， 就 目前获 得 的数据还不能给 出系统性结论 如果 以强度作 为 衡量含钢纤维 R P C力学性能随时间增 长的劣化 指 标 ， 有 以下 预 测 性 结 论供 广 大 相 关研 究 者 验 证 ： ( 1 ) 含钢纤维 RP C强度有劣化现象 ( 2 ) 随钢纤维掺 量的增加 ， s F R P C强度劣化程度减弱 ， 当钢纤 维掺 量增 加到 某一 值 时 ， S F R P C强 度几 乎不 劣化 3 结 论 ( 1 ) 掺入 钢纤维不 仅能增加 s F RP c的单轴抗 压强度， 同时也能较好地改善材料的脆性 ， 提高其延 性与韧性 S F RP C峰值强度随钢纤维掺量的增加近 似星线性增加 ， 钢纤维掺量每增加 1 ， 峰值强度增 加约 3 O MP a ； 轴向峰值应变随钢纤维掺量的增加而 增加 ， 钢纤维掺量 由 0 0A增加到 1 时， 轴 向峰值 应 变增幅最大 ； 素 R P C试件 的平均弹性模量最大 ， 钢 纤维掺量为 1 ， 2 和 4 时 S F RP C试件的平均弹 性模量相当； S F R P C试件的平均泊松 比随钢纤维掺 量的增加而增大； 钢纤维掺量不同 ， 试件破坏模式不 同， 素 R P C试 件 表现 为劈 裂破 坏， 钢纤 维掺 量 为 1 的 S F R P C试件表现为单剪切破坏 ， 钢纤 维掺量 为 4 的 S F R P C试件表现为 X形剪切破坏 ( 2 ) 钢纤维掺量不 同的 S F RP C轴向、 径向应力一 应变曲线及 轴应力一 体 应变 曲线 形状相似 ， 轴 向应 力一 应变 曲线 可分 为 4个 阶 段进 行 分 析 ， 径 向应 力 一 应变曲线及轴应力一 体应变曲线可分为 3个 阶段进 行 分析 参 考 文献 ： 1 RI CHARD P， c HE YR EZ Y M C o mp o s i t i o n o f r e a c t i v e p o w d e r c o n c r e t e s J C e me n t a n d C o n c r e t e Re s e a r c h， 1 9 9 5 ， 2 5 ( 7 )： l 5 O 1 1 5 1 1 2 R I C HAR D P， CHEY RE Z Y M Re a c t i v e p o w d e r c o n c r e t e wi t h h i g h d u c t i l it y a n d 2 0 08 0 0 MP a c o mp r e s s i v e s t r e n g t h C s 1 ： AC I S P 1 4 4 ， 1 9 9 4 ： 5 0 7 5 1 8 3 c HE Y RE z Y M， MAR E T V， F R0UI N L Mi c r o s t r u c t u r a l a n a l y s i s o f R P C( r e a c t i v e p o wd e r c o n c r e t e ) J Ce me n t a n d Co n c r e t e Re s e a r c h， 1 9 9 5， 2 5( 7 )： 1 4 9 1 1 5 0 0 4 鞠杨 ， 贾 玉丹 ， 刘红彬 ， 等 活性粉末混凝 土钢纤维增强增韧 的 细观机 理 J 中国科学 E辑 ： 技术科 学 ， 2 0 0 7， 3 7 ( 1 1 ) ： 1 4 0 3 1 4 l 6 J U Ya n g， 儿A Yu d a n， LI U Ho n g b i n， e t a 1 S t r e n gt he n i ng a n d t o ug h e n i n g me c h a ni s m s o f r e a c t i v e p o wd e r c o n c r e t e b y s t e e l f i b e r F J S c i e n c e C h i n a S e r i e s E： T e c h n o l o g y S c i e n c e s ， 2 0 0 7 ， 3 7 ( 1 1 )： 1 4 0 3 1 4 1 6 ( i n Chine s e ) 5 鞠杨 ， 刘红彬 ， 陈健 ， 等 超高强度活性粉末混凝 土的韧性 与表 征方法 J 3 中国科学 E辑 ： 技术科学 ， 2 0 0 9 ， 3 9 ( 4 ) ： 7 9 3 8 0 8 J U Ya n g，LI U Ho n gb i n， CHEN J i a n，e t a 1 To u g h ne s s a nd c h a r a c t e r i z a t i o n me t h o d o f r e a c t i v e p o wd e r c o nc r e t e wi t h u l t r a - h i g h s t r e n g t h J S c i e n c e Ch i n a S e r i e s E： Te c h n o l o g y S c i e n c e s ， 2 00 9 ， 3 9 ( 4 ) ： 7 9 3 - 8 0 8 ( i n Ch i ne s e ) 6 张倩 倩， 魏亚， 张景硕 ， 等 钢纤维掺量对活性粉末混凝土断裂 性能的影响 J 建筑材料学报 ， 2 0 1 4 ， 1 7 ( 1 ) ： 2 4 2 9 ZHANG Qi a nq i a n， W EI Ya， ZHANG J i n g s h u o， e t a 1 I n f l u e n c e o f s t e e l f i b e r c o n t e n t o n f r a c t u r e p r o p e r t i e s o f R P CE J - J o u r n a l o f Bu i l d i n g M a t e r ia l s， 2 01 4， 1 7(1 )： 2 4 2 9 ( i n Ch i n e s e ) 7 余 白若， 秦鑫 ， 安明酷 活性粉末 混凝土 的常规三轴压 缩性能 试验研 究_ J 中国铁道科学 ， 2 0 1 2 ， 3 3 ( 2 ) ： 3 8 4 2 YU Zi r u o， QI N Xi n， AN Mi n g z h e Exp e r i me n t a l r e s e a r c h o n t he c o n v e n t i o n a l t r i a x i a l c o m p r e s s i v e p r o p e r t i e s o f r e a c t i v e p o wd e r c o n c r e t e J Ch i n a R a i l wa y S c i e n c e ， 2 0 1 2 ， 3 3 ( 2 ) ： 3 8 4 2 ( i n Chi n e s e ) 8 J U Ya n g ， L I U Ho n g b i n ， TI AN Ka i p e i ，e t a 1 An i n v e s t i g a t i o n o n m ic r o p o r e s t r u c t u r e s a nd t h e v a p o r p r e s s u r e me c h a n i s m o f e x p l o s i v e s p a l l i n g o f R P C e x p o s e d t o h i g h t e mp e r a t u r e J S c i e n c e Chi n a： Te c h no 1 0 g i c a 1 Sc i e nc e s， 2 0 1 3， 5 6 ( 2 )： 4 5 8 4 7 0 9 安明抬， 宋 子辉 ， 李 宇， 等 不 同钢纤维 含量 RP C材料受 压力 学性 能研究 J 中国铁道科学 ， 2 0 0 9 ， 3 0 ( 5 ) ： 3 4 3 8 AN M i n g z h e， S ONG Zi h u i ， LI Yu ， e t a 1 S t u d y o n me c h a n i c a l p e r f o r ma nc e o f r e a c t i v e p o wd e r c o nc r e t e wi t h d i f f e r e n t s t e e l f i b e r c o n t e n t s u n d e r u n i a x i a l c o mp r e s s i o n J C h i n a Ra i l w a y S c i e nc e ， 2 0 0 9， 3 0( 5) ： 3 4 3 8 1 O 3黄正宇 ， 谭 彬 活性 粉末 钢纤维混凝 土受压应力一 应 变全 曲线 的研 究 J 三 峡 大 学 学 报 ：自然 科 学 版 ， 2 0 0 7 ， 2 9( 5 ) ： 4 1 5 4 2 0 HUANG Z he n g y u， TAN Bi n Re s e a r c h on s t r e s s - s t r a i n c u r v e s o f r e a c t i v e p o wd e r c o n c r e t e wi t h s t e e l f i b e r u n d e r u n i a x i a l c o mp r e s s i o n J - J o u r n a l o f Ch i n a Th r e e Go r g e s Un i v e r s i t y ： Na t u r a l Sc i e nc e s ， 2 0 07， 2 9 ( 5 )： 4 1 5 - 4 2 0 ( i n Ch i ne s e ) 1 1 3 吴有明 活性 粉末 混 凝土 ( R P C) 受 压 应力 应 变全 曲线 研 究 D 广州 ： 广州 大学 ， 2 0 1 2 WU Yo u mi ng S t u d y o n t he r e a c t i v e p o wd e r c on c r e t e( RPC) a b o u t c o mp r e s s i o n s t r e s s - s t r a i n c u r v e D G u a n g z h o u ： Gu a n g z h o u Un i v e r s i t y， 2 0 1 2 ( i n Ch i ne s e ) 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m