短龄期再生混凝土三轴受压力学性能及其本构关系.pdf

第 1 8卷第 6期 2 0 1 5年 1 2月 建筑材料学报 J OURNAI OF B UI LDI NG MATERI ALS Vo L 1 8。 No 6 De c 。 2 01 5 文章编 号 ： i 0 0 7 9 6 2 9 ( 2 0 1 5 ) 0 6 0 9 3 5 - 0 6 短龄期再 生混凝土三轴受压 力学性能及其本构关 系 陈 宗平 。 ， 应武挡 。 ， 陈宇 良 ， 姚 侃 ( 1 广西大学 土木建筑工程学院，广西 南宁 5 3 0 0 0 4 ； 2 广西大学 工程防灾与结构安全教育部 重点实验室 ，广西 南宁 5 3 0 0 0 4 ； 3 同济大学 建筑工程系，上海 2 0 0 0 9 2 ) 摘 要 ：为研 究短 龄 期再 生 混凝 土的 三轴 受压 力 学 性 能 ， 以龄 期 和 围压值 为 变量 ， 设 计 了 1 4个 圆柱 体 再 生混凝 土试 件进 行 三轴 受压 试验 ， 观 察其破 坏 形 态， 获取 应 力一 应 变 曲线 、 峰 值 应 力、 峰 值 应 变 以及弹性模量等数据 基于试验数据分析 了龄期和 围压值对再生混凝土三轴 受压力学性能的影响 规律 ， 建立 了短龄期再生混凝土三轴受压的峰值应 力、 峰值应 变和弹性模量的计算公式 ， 并建立了 再生混凝土三轴受压状态下的应力一 应变本构方程 结果表 明： 短龄期再生混凝土的峰值应变、 弹性 模量受龄期影响较 大， 随着龄期的延长， 峰 值应 变减 小， 而弹性模量却 显著增大； 围压值 对再 生混 凝土的峰值应力、 峰值应 变和弹性模量均有显著影响 采 用 C E B F I P ( 1 9 9 0 ) 规 范中方法计算的再 生 混凝 土三 轴抗 压 强度值 与 实测值 吻合 较 好 关键 词 ： 短 龄期 ；再 生混 凝土 ； 三 轴 受压 ；强度计 算 ；本 构方 程 中 图分类 号 ： T U5 2 8 0 1 文献 标 志码 ： A d o i ： 1 0 3 9 6 9 j i s s n 1 0 0 7 9 6 2 9 2 0 1 5 0 6 0 0 4 M e c h a n i c a l Pr o p e r t i e s a n d Co n s t i t u t i v e Re l a t i o ns h i p o f S h o r t Ag e Re c y c l e d Co a r s e Ag g r e g a t e Co nc r e t e u nd e r Tr i a x i a l Co mp r e s s i o n CH EN Zo n gpi ng ，YI N G W u dan g ，CH EN Yul i ang ，YAO K a n ( 1 Col l e g e o f Ci v i l En gi ne e r i ng a nd Ar c h i t e c t u r e ，Gua n gxi Un i v e r s i t y，Na nn i n g 5 3 00 04，Ch i na； 2 Ke y La b o r a t o r y o f Di s a s t e r P r e v e n t i o n a n d S t r u c t u r a l S a f e t y o f C h i n a M i n i s t r y o f Ed u c a t i o n，Na n n i n g 5 3 0 0 0 4，C h i n a ； 3 D e p a r t me n t o f S t r u c t u r a l E n g i n e e r i n g ，T o n g j i Un i v e r s i t y ， S h a n g h a i 2 0 0 0 9 2 ， C h i n a ) Ab s t r a c t ：I n o r d e r t o r e v e a l t h e me c h a n i c a l p r o p e r t i e s o f s h o r t a g e r e c y c l e d c o a r s e a g g r e g a t e c o n c r e t e u n d e r t r i a x i a l c o m p r e s s i o n，1 4 c yl i n de r s p e c i m e ns we r e d e s i gn e d f o r t r i a xi a l c o mpr e s s i on t e s t Ag i ng t i me a nd l a t e r a l c o n f i n e me n t we r e c o n s i d e r e d a s v a r i a b l e s i n t h e t e s t F a i l u r e p a t t e r n s o f s p e c i me n s we r e o b s e r v e d pe a k s t r e s s ，p e a k s t r a i n，e l a s t i c m o du l u s a n d s t r e s s s t r a i n c ur ve s we r e o bt a i ne dBa s e d on t he e x pe r i m e n t a 】d a t a 。t h e i n f l u e n c e o f a g i n g t i me a n d l a t e r a l c o n f i n e me n t 0 1 1 t h e me c h a n i c a l p r o p e r t i e s o f s h o r t a g e r e c y c l e d c o a r s e a g gr e ga t e c o nc r e t e un de r t r i a xi a l c o m p r e s s i o n we r e a na l y z e d；t he s t r e n gt h c a l c ul a t i on m e t ho ds we r e d i s c u s s e d；t h e f o r mu l a s o f e l a s t i c mo d u l u s ，p e a k s t r a i n，p e a k s t r e s s a n d s t r e s s s t r a i n c o n s t i t u t i v e e q u a t i o n we r e p u t f o r wa r d Re s u l t s s h o w t h a t ：a g i n g t i me h a s a g r e a t i n f l u e n c e o n p e a k s t r a i n a n d e l a s t i c mo d u l u s ；o n t h e o t h e r h a n d，p e a k s t r e s s ，p e a k s t r a i n a n d e l a s t i c mo d u l u s o f r e c y c l e d c o a r s e a g g r e g a t e c o n c r e t e a r e s i g n i f i c a n t l y i n f l u e n c e d b y l a t e r a l c o n f i n e me n t Th e c a l c u l a t e d r e s u l t s b y C EB - FI P( 1 9 9 0 )a r e i n go o d a gr e e m e nt wi t h e x pe r i me n t a l d a t a Ke y wo r d s：s ho r t a ge；r e c yc l e d c oa r s e a g g r e ga t e c o nc r e t e；t r i a x i a l c omp r e s s i o n；s t r e ng t h c a l c u l a t i o n；c o n s t i t ut i ve e q ua t i o n 收稿 日期 ： 2 0 1 4 0 6 1 4 f修订 日期 ： 2 0 1 4 0 9 2 5 基金项 目： 国家 自然科学基金资助项 目( 5 1 2 6 8 0 0 4 ， 5 1 5 7 8 1 6 3 ) ； 广西 自然科学基金资助项 目( 2 0 1 2 G X NS F AA 0 5 3 2 0 3 ， 2 0 1 3 G S lA O 1 9 O 2 5 ) ； 广西科 技攻关项 目( 桂科攻 1 2 1 1 8 0 2 3 3 ) 第一作者 ： 陈宗平 ( 1 9 7 5 一 ) ， 男 ， 广西 玉林人 ， 广西大学教授 ， 博士生导师 ， 博士 E - ma i l ： z p c h e n g x u e d u c n 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 6 期 陈宗平 ， 等 ： 短龄期再生 混凝 土三轴受压力学性能及其 本构关 系 夹角 ； 随着 继续增大 ， 夹角有微量减小的趋势 ； 当 6 MP a时 ， 斜 裂 缝贯 穿 整个试 件 ， 并 出现少 量 的 横向裂缝 ， 裂缝两侧的混凝土相对剪切错开， 并在试 件中部局部鼓出， 且 越大 ， 这种现象越为明显 通 过对断裂界面的细致观察 ， 发现再生粗骨料和水泥 砂浆均为剪切破坏 ， 局部出现压碎粉末 1 O 2 O 3 0 40 5 0 1 0 ( a ) 1 5 d 2 2 轴向应力一 应变 曲线 图 3为各试件 的轴 向应力一 应变( 矿 ) 曲线 各试 件的峰值应力( ) 、 峰值应变( e ) 和弹性模量( E) 等 力 学性 能见 表 1 峰值应 力 和 峰 值应 变 取 轴 向应 力 应变曲线最高点对应 的应力、 应变值 ； 弹性模量取曲 线在 0 4 a 处的割线模量 。 、RAC一 1 0 、 RAC 9 l O 2 0 3 O 4 0 5 0 sx1 0 ( b ) 3 0d 图 3 试件 的轴 向应力一 应变 曲线 F i g 3 Ax i a l s t r e s s - s t r a i n C r v e s o f s p e c i me n s 表 1 试件 的设计参数及 力学性能 Ta b l e 1 De s i g n e d p a r a me t e r s a n d me c h a n i c a l p r o p e r t i e s o f s p e c i me ns C o d e t d MP a 口 MP a 1 0 E GP a Co d e t d MP a MP a 1 0 E G P a RAC l 1 5 0 1 8 0 7 1 5 0 0 0 3 7 4 4 RAC 一 8 3 0 0 1 9 0 5 3 3 89 5 5 7 9 4 RAC一 2 l 5 3 4 0 2 1 0 1 3 5 7 7 4 5 3 1 RAC 一 9 3 O 3 3 9 5 7 4 8 27 8 6 9 1 7 RA( 二 _ 3 1 5 6 5 8 5 4 3 2 0 91 6 4 0 2 0 RAC 一 1 0 3 0 6 5 7 2 0 2 8 1 3 2 1 0 0 7 9 RAC一 4 l 5 9 6 8 7 5 7 3 1 7 4 6 6 2 3 8 RAC一 1 1 3 O 9 7 5 1 2 8 1 9 04 3 8 3 9 9 RAC一 5 1 5 1 2 8 2 1 2 7 3 5 8 5 6 5 5 1 8 RAC一 1 2 3 O 1 2 8 6 0 9 5 2 0 5 5 0 9 1 4 9 RAC一 6 l 5 1 5 9 4 1 4 5 3 8 4 05 5 6 5 9 RAC 1 3 3 0 1 5 9 5 2 0 3 3 2 7 5 2 8 4 9 6 RAC一 7 1 5 1 8 1 0 7 4 8 0 4 7 1 5 6 6 5 3 5 RA( _ 1 4 3 O 1 8 1 07 4 8 3 3 4 3 8 7 9 3 0 2 由图 3和表 1可见 ， 随着围压值 的变化 ， 再 生混凝土试件 的轴向应力一 应变 曲线发生了显著 的 变化 盯 为零时 ( 即单轴受压状 态下) ， 试件 的峰值 应力 、 峰值应变和弹性模量均 比有 围压 时的试件小 ， 并且过峰值后曲线下 降段 陡峭； 随着 的增加 ， 试 件的峰值应力 、 峰值应变和弹性模量逐渐增大， 特别 是过峰值后曲线下降段有较为显著的变化 ； 为 3 ， 6 MP a时， 曲线还存 在下 降段 ， 达 到 9 ， 1 2 MP a 时 ， 曲线 过峰值 后保 持水平 ， 几乎 不再下 降 ； 为 1 5 ， 1 8 MP a 时 ， 睦线一 直上 升 ， 在应 变 达到 4 0 1 O 时 ， 依然没有下降段 ， 这说 明围压能够显著改善再生 混凝 土 的脆 性 由图 3和表 1还可见 ， 相 同时 ， 龄期 为 1 5 ， 3 0 d 再生混凝土试件的峰值应力、 峰值应变相差不 大 ， 轴 向应力一 应变曲线走势也大致 相同， 但是龄期 3 0 d试件的轴 向应力一 应变 曲线在初始阶段 的斜率 明显大于龄期 1 5 d的试件 2 3力学 性 能 2 3 1 龄期的影响 表 2给出了不 同围压值下再生 混凝 土 3 0 d峰 值应力 和 1 5 d峰值应力 的比值( a ) 由表 2 可见 ， 基本保持在 1附近 ， 这表明短龄期内 龄期的变化对再生混凝土三轴受压时的极限承载力 影响 不大 这可 能是 由于 受到 围压 的约 束 ， 再 生 混凝 表 2 不 同龄期试件 的力学性能 比较 Ta b l e 2 M e c ha n i c a l p r o pe r t i e s c o mp a r i s o n o f s p e c i me n s u n d e r d i f f e r e nt a g i n g t i me s a MP a仉 。 1 E2 E 1 O 5 4 4 0 9 8 4 2 O 9 7 71 1 0 9 2 7 1 0 4 8 3 1 0 11 2 1 0 0 0 0 加 印 加 0 良 l D 加 加 O 苫 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 9 3 8 建筑材料学报 第 1 8 卷 土试件的破坏形态发生了改变 ， 不仅再生粗骨料和 水泥浆体界面之间的黏结失效 ， 而且再生粗骨料本 身也被剪断 ； 三轴受压强度的大小主要取决于再生 粗骨 料 的抗 剪 能力 ， 而 短 龄 期对 再 生 粗 骨料 本 身 的 抗剪 能力影 响不 大 再生混凝土试件 3 0 d峰值应变 和 1 5 d峰值 应变 u 1 的比值( 。 ) 见表 2 由表 2可见， 试件 3 0 d 峰值应变 比 1 5 d峰值应变要小， 其 比值在 0 6附近 上下波动 这可能是由于随着龄期 的适当延长， 再生 混凝土内部的水泥浆体水化反应更为充分， 导致其 更 脆 的缘 故 表 2还给出了再生混凝土 3 0 d弹性模量 E 。和 1 5 d弹性模量 E1 的比值( E 。 E 1 ) 由表 2可见 ， 试 件 3 0 d弹性模量普遍 比 1 5 d弹性模量要大 ， 其 比值 在 1 5上下波 动 2 3 2 围压值 的影 响 不 同 围压 值 下 ， 短龄 期 再 生 混凝 土 的 1 5 ， 3 0 d 峰值应力变化趋势基本一致 随着围压值的增大， 再 生混凝土的峰值应力基本呈线性上升 的趋势 参照 文献 9 的研究方法 ， 结合实测值 ( 见表 1 ) ， 利用 围 压值与轴向应力的关系确定再生混凝土峰值应力 的计算 公式 为 ： 一 1+ 4 9 ( 1 ) Go Go 式 中： 为围压值为零时( 即单轴应力状态下) 试件 的峰值 应力 计 算 值 与 实 测 值 的相 对 误 差 在 7 9 6 以 内， 表明该公式可用于三轴受压再生混凝土峰值应 力的计算 不同围压值下 ， 短龄期再生混凝土的峰值应变 变化趋 势基 本一 致 随着 围压 值 的增大 ， 再生 混凝 土 的峰值应变基本呈线性上升的趋势， 但不同龄期试 件峰值应变的上升速率不一致 根据表 1的试验数 据 ， 拟合了不同龄期再生混凝土在不 同围压值下峰 值应变 的计算公式 ： = = = 1+ 8 a ( 2) Eo 6 r o 式中 为围压值为零时试件的峰值应变 ； a为龄期 的修 正 系 数 ， 龄 期 1 5 ， 3 0 d时其 值 分 别 取 1 2和 1 0 计算值与实测值的相对误差在 6 以内 随着 围压值的增大， 再生混凝土的弹性模量基 本呈线性上升 的趋势， 但不 同龄期试件 弹性模量的 上升速率不一致 根据表 1的试 验数据 ， 参 照文献 E l O 的研究方法 ， 拟合了不 同龄期再生混凝土在不 同围压值下弹性模量 E的计算公式 ： E 一 1 + 1 5 p ( 3 ) 式中： E 0 为围压值为零时试件的弹性模量 ； 为龄期 修正系数 ， 龄期 1 5 ， 3 0 d时其值分别取 0 5和 1 0 3 再生混凝土的三轴受压强度计算 国内外学者 9 - 1 1 对普通混凝土的三轴受压强度 计算方法进行了大量研究 ， 并取得许多重要成果 ， 部 分成 果 已经应 用 到 规 范 中 i e - 1 3 本 文 尝试 运用 文 献 1 2 1 3 的方法计算再生混凝土的三轴抗压强度 ， 并 与 o 实测值进行对 比分析 ， 如表 3所示 由表 3可 见 ： 参照 C E B _ F I P ( 1 9 9 0 ) 方法 的计算 值 c r 与实 测值 吻合较好 ； 参照 GB 5 0 0 1 0 -2 0 1 0方法的计算值 比实测值小 ， 偏于安全 ， 并且随着围压值的增大， 计 算值与实测值 的偏差越来越大 ， 这可能是 由于 G B 5 0 0 1 0 - 2 0 1 0规 范 给 出 了 最 高 强 度 的 限 制 ， 且 围 压 值越大 ， 最 高强度 的 限制 效果 越 明显 ， 从 而导 致偏 差 值 较大 的缘故 表 3计算值与实测值比较 Ta b l e 3 Co mp a r i s o n b e t we e n c a l c u l a t e d r e s u l t s a n d e x p e r i me n t a l r e s u l t s Me a n v a l u e ( , ) Va r i a n c e ( D) Va r i a b l e c o e ffi c i e n t ) 0 6 1 5 0 1 8 7 0 3 0 4 4 应 力一 应变本构 方程 为方便再生混凝土三轴抗压性能的理论分析和 工程应用 ， 需确定其轴 向应力一 应变曲线的数学表达 式 为消除变化参数 的影 响， 以 d 为纵坐标 ， e s 为横坐标 ， 给出归一化处理后 的应力一 应变 曲线 ， 见 图 4 龄期 1 5 ， 3 0 d时 的 归一 化 应 力 一 应 变 曲线 形 态 相似 ， 但其 上升段 的曲线斜 率不 同 参 照文献 的 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 6期 陈宗平 ， 等 ： 短龄 期再 生混凝土三轴受压力学性 能及其本构关系 9 3 9 研 究 方法 ， 并 考 虑 的影 响 ， 提 出 了 以 下 分 段 式 本 构 方 程 ： 当 围压值 口 一0 MP a时 ： f c ) y 一 + A 一 2 。 ( 4 ) 一( z 1 ) 【 B( 一 1 ) 0+ z 一 式 中： y一口 ； s e ； A， B分别 为曲线上升段 和 下降 段 的控 制 参 数 龄 期 1 5 d时 ， A一 1 1 ， B一 1 0 0 ； 龄期 3 0 d时， A一1 2 ， B=8 5 当围压值 0 MP a 时 ： ( C x+ ( 3 2 a ) x + ( a一 2 ) x。 ( z 1 ) y 一 1 ( 1 ) lD ( z i ) 2+ 一 ( 5 ) 式中： C为上升段参数 ， 其计算公式见式( 6 ) ； D为下 1 2 。 1 2 1 2 1 2 1 2 0 5 1 0 1 5 e e 降段参 数 ， 当 曲线无 明显 下 降时 D取 0 1 ， 其计 算公 式 见式 ( 7 ) f o 0 0 0 4 。 + 0 0 0 9 3 。 + 0 0 6 a + 1 0 2 I ( ： =： 1 5 d ) C= ( 6 ) J 一 0 0 0 0 3 。+ 0 0 0 8 S a w 。 + 0 0 6 a + 1 3 5 l I ( 一 3 0 d ) 0 8 a , + 1 2 4( f一 1 5 d ， 1 2 MPa ) 0 2 a w+ o 4 5 ( 一 3 0 d ， O w 1 2 MP a ) ( 1 2 MP a ) ( 7 ) 全部试 件按 式 ( 4 ) ( 7 ) 拟合 后 的 归一 化 应 力一 应 变 曲 线 如 图 4所 示 由 图 4可 见 ， 除 试 件 R AC - 4 ( 一1 5 d ， 一9 MP a ) 外 ， 其余 试件 拟合得 到的归一化应力一 应变本构关系曲线均与试验结果 吻 合 良好 1 蔷 ： l 2 0 0 5 1 0 1 5 2, 0 2 5 3 , 0 0 0 5 1 0 1 5 2 0 2 5 3 0 0 | | 5 结论 1 2 1 2 0 5 1 0 1 5 e e 图 4 试验与理论计算 的归一化应力一 应变 曲线对 比 Fi g 4 Co mpa r i s on b e t we e n c a l c u l a t e d an d e x pe r i me n t a l n or ma l i z e d s t r e s s s t r a i n c u r v e s ( 1 ) 围压能有效提高短龄期再生混凝 土的峰值 应 力 、 峰值 应变 以及 弹性 模 量 ( 2 ) 龄期从 1 5 d 延长到 3 0 d时， 再生混凝土的峰 值应力变化不大， 但其峰值应变减小 ， 弹性模量变大 ( 3 ) 采用 C E B - F I P ( 1 9 9 0 ) 中的方 法 ， 计 算 再生混 凝土的三轴抗压强度 ， 计算值与实测值吻合较好 采 用 GB 5 0 0 1 0 -2 0 1 0中的方法 ， 计算值 比实测值小 ， 偏 于安 全 ( 4 ) 基 于试验 数据 建 立 了短 龄 期 再 生 混 凝 土 三 轴受 压状 态下 的应 力一 应 变本 构方 程 ， 以及 不 同 围压 值下各龄期再生混凝土 的峰值应力 、 峰值应变 和弹 性模量的计算公式， 计算值与实测值吻合较好 ， 可供 再生 混凝 土研 究 领 域 的强 度 计算 、 数值 模 拟分 析 和 工程应用参考 O O 1 一 一 r 、 l I I D 一 耋 1 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 9 4 0 建筑材料学报 第 1 8卷 参 考文 献 ： 1 AC HTE MI C HUK s ， HUB B AR D J ， S L UC E R， e t a 1 T h e u t i l i z a t i o n o f r e c y c l e d c o nc r e t e a g gr e g a t e t o p r o d uc e c o n t r o l l e d l o w - s t r e n g t h ma t e r i a l s wi t h o u t u s i n g P o r t l a n d c e me n t J C e me n t a n d Co nc r e t e Co mp o s i t e s ， 2 0 0 9， 3 1 ( 8 )： 5 6 4 5 6 9 2 E Tx E B E RR I A M， VAZ QUE Z E， MAR I A， e t a 1 I n f l u e n c e o f a mo u n t o f r e c y c l e d c o a r s e a g g r e g a t e s a n d p r o d u c t i o n p r o c e s s o n p r o p e r t i e s o f r e c y c l e d a g g r e g a t e c o n c r e t e J C e me n t a n d Co n c r e t e Re s e a r c h， 2 0 0 7 ， 3 7 ( 5 )： 7 3 5 - 7 4 2 3 P OO N C S ， S HUI Z H， L AM L， e t a 1 I n f l u e n c e o f mo i s t u r e s t a t e s o f na t u r a l a nd r e c y c l e d a g g r e g a t e s o n t h e s l u m p a n d c o mp r e s s i v e s t r e n g t h o f c o n c r e t e J C e me n t a n d C o n c r e t e Re s e a r c h， 2 0 0 4， 3 4 ( 1 )： 3 1 3 6 4 AMNO N K P r o p e r t i e s o f c o n c r e t e ma d e w i t h r e c y c l e d a g g r e g a t e f r o m p a r t i a l l y h y d r a t e d o l d c o n c r e t e J C e me n t a n d Co n c r e t e Re s e a r c h， 2 0 0 3， 3 3 ( 5 )： 7 0 3 7 1 1 5 肖建庄 ， 杜江涛 不 同再生粗集 料混凝土单 轴受压应力一 应变 全馥线 J 建筑材料学报 ， 2 0 0 8 ， 1 1 ( 1 ) ： 1 1 1 - 1 1 5 XI AO J i a n z h u a n g DU J i a n g t a o Co mp l e t e s t r e s s - s t r a i n c u r v e o f c o n c r e t e wi t h d i f f e r e n t r e c y c l e d c o a r s e a g g r e g a t e s u n d e r u n i a x i a l c o mp r e s s i o n J J o u r n a l o f B u i l d i n g Ma t e r i a l s ， 2 0 0 8 ， l 1 ( 1 )： 1 1 l _ l1 5 ( i n Ch i n e s e ) 6 陈宗平 ， 徐金俊 ， 郑华海 ， 等 再生混凝土基 本力学性能试验及 应力一 应变本构关 系l- J 建筑材料学报 ， 2 0 1 3 ， 1 6 ( 1 ) ： 2 4 3 2 CHE N Z o n g p i n g ， XU J i n j u n ， Z HE NG Hu a h a i ， e t a 1 B a s i c me c h a n i c a l p r o pe r t i e s t e s t a n d s t r e s s s t r a i n c o n s t i t u t i v e r e l a t i o n s o f r e c y c l e d c o a r s e a g g r e g a t e c o n c r e t e E J J o u r n a l o f B u i l d i n g Ma t e r i a l s， 2 01 3 ， 1 6( 1 )： 2 4 3 2 ( i n Ch i ne s e ) 7 寇世聪， 潘智生 不 同强度混凝土制造的再生骨料对高性能混 凝土力学性 能的影响 J 硅酸盐学报 ， 2 0 1 2 ， 4 0 ( 1 ) ： 7 - 1 1 K0U Sh i c o n g。 PAN Zh i s he n g Ef f e c t o f q u a l i t y o f p a r e n t c o n c r e t e o n t h e me c h a n i c a l p r o p e r t i e s o f h i g h p e r f o r m a n c e r e c y t i e d a g g r e g a t e c o n c r e t e J J o u r n a l o f t h e C h i n e s e Ce r a mi c S o c i e t y， 2 0 t 2 ， 4 0( 1 ) ： 7 1 1 ( in Chi n e s e ) 8 朋改非 ， 黄艳 竹 ， 张九峰 骨 料缺陷对再 生混凝土力学 性能 的 影响 J 建筑材料学报， 2 0 1 2 ： 1 5 ( 1 ) ， 8 O 8 4 PENG Ga i f e i ， HUANG Ya n z h u， ZHANG J i u f e n g I n f l u e n c e o f d e f e c t s i n r e c y c l e d a g g r e g a t e o n me c h a n i c a l p r o pe r t i e s o f r e c y c l e d a g g r e g a t e c o n c r e t e J J o u r n a l o f B u il d i n g Ma t e r i a l s ， 2 01 2， 1 5( 1 )： 8 0 8 4 ( i n Ch i ne s e ) 9 闷东 明， 林皋 ， 徐平 三向应力状态 下混凝土动 态强度和 变形 特性研究 J 工程力学 ， 2 0 0 7 ， 2 4 ( 3 ) ： 5 8 6 4 YAN Do ng mi n g， LI N Ga o ， XU Pi n g Dy n a mi c s t r e n g t h a nd d e f o r ma t i o n o f c o n c r e t e i n t r i a x i a l s t r e s s s t a t e s J E n g i n e e r i n g M e c h a ni c s ， 2 0 0 7， 2 4 ( 3 )： 5 8 6 4 ( i n Ch i n e s e ) E l 0 过镇海 ， 时旭东 钢 筋混凝土原理和分析 M 北京 ： 清华大学 出版社 ， 2 0 0 3 ： 1 3 2 4 1 1 1 1 2 1 3 GUO Zh e n h a i SHI Xu d o n g Re i n f o r c e d c o n c r e t e t he o r y a n d a n a l y s e M B e ij i n g ： Ts i n g h u a Un i v e r s i t y P r e s s ， 2 0 0 3 ： 1 3 2 4 ( i n Ch i n e s e ) I OKUGE W P， SANJ AYAN J G， S ETUNGE S S t r e s s s t r a i n mo d e l f o r l a t e r a l l y c o n f i n e d c o n c r e t e J J o u r n a l o f Ma t e r ia l s i n Ci v i l En g i n e e r i ng， 2 0 0 5， 1 7( 6 )： 6 0 7 6 1 6 C E B - F I P Mo d e l c o d e 1 9 9 0 ： D e s i g n c o d e S GB 5 0 0 1 0 2 0 i 0 混凝土结构设计 规范E s G B 5 0 0 1 O 一2 O 1 0 C o d e f o r d e s i g n o f C o n c r e t e s t r u c t u r e s s ( i n Ch i n e s e ) 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m