陶粒体积取代率对C60自密实混凝土性能影响的研究.pdf

2 0 1 5年 第 6期 (总 第 3 0 8期 ) Nu mb e r 6 i n 2 0 1 5 ( T o t a l N o 3 0 8 ) 混 凝 土 Con c r e t e 预拌混凝土 READY M I XED CONCRETE d o i ： 1 0 3 9 6 9 j i s s n 1 0 0 2 - 3 5 5 0 2 0 1 5 0 6 0 2 9 陶粒体积取代率对 C 6 0自密实混凝土性能影响的研究 孙长征 ， 李磊 。 赵同峰。 ， 赵海南 ( 1 沈阳建筑大学 土木工程学院，辽宁 沈阳 1 1 0 1 6 8 ； 2 沈阳建筑大学 建筑设计研究院， 辽宁 沈阳 1 1 0 0 1 5 ) 摘要： 研究了两种陶粒 T L 1和 T L 2的体积取代率对 C 6 0自密实混凝土的工作性能 、 力学性能 、 自收缩的影响。 结果表明： 陶粒的体积取代率增加 ， C 6 0自密实混凝土的工作性能降低， 陶粒 的体积取代率在 2 0 以 内时 ， 对 工作性能影响不 明显 ； 随 着陶粒的体积取代率增加 ， 同条件养护 的 C 6 0自密实混凝土 的轴心抗压强度先增大后降低 ， 当陶粒 T L 1和陶粒 T L 2预湿 2 4 h ， 体积取代率分别为2 0 和3 0 时， ( 2 6 0自密实混凝土的轴心抗压强最高， 4 0 0 h自收缩分别降低了6 6 和5 7 ， 1 0 0 h内无自 收缩。 关键词： 陶粒 ； 体积取代率 ； 工作性能； 力学性能；自收缩 中图分类号： T U 5 2 8 5 3 文献标志码： A 文章编号： 1 0 0 2 3 5 5 0 ( 2 0 1 5 ) 0 6 0 1 1 0 0 4 I n f l u e n c e o f c e r a ms i t e v o l u me r e p l a ce me n t r a t i o o n t h e p e r f o r ma n ce o f OS 0 s e l f c o mp a c t i n g c on c r e t e SUN Cha n g z h e n g ， LILe i ， ZI -I AO To n g f e n g ， ZHAO Ha ina n ( 1 S c h o o l o f C i v i l E n g i n e e ri n g ， S h e n y a n g J i a n z h u Un i v e r s i t y， S h e n y a n g 1 1 0 1 6 8， Ch i n a ； 2 Bu i l d i n g De s i g n a n d Re s e a r c h I n s ti t u t e ， S h e n y a n g J i a n z h u Un i v e r s i t y， S h e n y a n g 1 1 0 0 1 5， Ch i n a ) Abs t r ac t： Th e i nf l u e n c e o f t wo k i n ds o f c e r a ms i t e T L1 an d TL2 v o l u me r e p l a c e me n t r a tio o n t h e wo r k i n g p e rfo r ma n c e me c h a n i c a l p r o p e r t i e s a n d a ut o g e no u s s h rin k a g e o f the C6 0 s e l fc omp a c tin g c on c r e t e we r e s t u di e d Th e e xp e rime n t a l r e s ul t s s h o w tha t wi t h t h e i n c r e a s i n g o f c e r a ms i t e v ol u me r e p l a c e me n t r a tio， t h e wo r kin g p e rfo rm anc e o f t h e C6 0 s e l fc o mp a c tin g c o n c r e t e d e c r e a s e d， t h e v o l ume r e pl a c e me n t r a t i o wi t h i n 2 0， t h e i n f l u e n c e o n wo r kin g p e r f o rm a n c e wa s n o t o b v i ou s ； W i t h the i n c r e a s i n g o f c e r a ms i t e v o l u me r e pl a c e me n t r a t i o， t h e a x i a l c omp r e s s i v e s t r e n g th o f the C60 s e l fc o mp a c t i n g c o n c r e t e i n c r e a s e d a f t e r t h e l owe r o n the o n t h e s a me c u ring c o n d i t i o n Whe n t h e c e r a ms i t e TL1 an d c e r a ms i t e TL2 we r e p r e we t t i n g 2 4 h ou r s， a n d the v o l u me r e p l a c e me nt r a ti o o f the m we r e 2 0 a nd 3 0 r e s p e c t i v e l y， the a x i a l c o mp r e s s i v e s e n g th o f h e C6 0 s e l fc o mp a c t i n g c o n c r e wa s h i g h e s t ， a u t o g e n o u s s h r i n ka g e i n 4 0 0 h o u r s wa s r e d u c e d b y 6 6 a n d 5 7 r e s p e c tiv e l y no a u t o g e n o us s h r i n ka g e i n the 1 0 0 ho u r s Ke y wor ds ： c e r a ms i t e ； v o l u me r e p l a c e me n t r a ti o； wo r kin g pe rf o r ma n c e ； me c h an i c a l p r o p e r t i e s ； a u t o g e n o u s s h r i nk a g e 目前随着我国城市化进程的快速发展 ， 超高层建筑在 我国个大城 市中得 到了快速的发展 ， 超高层建筑复杂 的建 筑结构不仅要求混凝土有较高的强度和耐久性能， 同时还 必须满足复杂建筑结构施工所要求 的较高的工作性能 ， 高 强 自密实混凝土不仅能够满 足超高层建筑结构混凝土 的 力学性能和耐久性能 ， 同时也能够满足施 工性 能。目前高 强 自密实混凝土在 国内各 大超高层建筑 中得到 了广泛 的 应用 ， 例如 ： 广州西 塔项 目， 建 筑高度 4 3 2 1 T I ， 其 中 C 6 0 - C 9 0以上高强高性能混凝土约7 万 n l ； 天津 1 1 7大厦结构 高度 5 9 7 1 T I ， 其中钢管矩形柱混凝土均采用 C 7 0自密实混 凝土。 同时对于一些采用钢管混凝土的建筑结构， 大部分采 用自密实混凝土来浇筑。 高强 自密实混凝土由于其水胶比 低、 胶凝材料用量大、 内部水化温度高、 得不到充分的养护、 掺加硅灰和超细矿粉等 ， 使混凝土 内部的 自收缩变得严重 ， 远远超过干燥收缩， 由于 自收缩产生的应力对 于引起混凝 收 稿 日期 ： 2 0 1 4 一o 9 一 O 8 11 0 土早期的开裂风险较大， 同时对于高强自密实混凝土浇筑 大体积构件时， 混凝土构件核心内部温度较高， 水化速度 比低温区大幅度提高 ， 由于 自收缩引起 的开裂风险更大 。 对 于陶粒轻骨料高强混凝土 和通过 陶粒轻骨料来 改 变混凝土的内部结构和性能的研究已有报道 ， 孔丽娟 在 她的博士论文中提 出了混合骨料的选 配原则 ， 并对其进行 了试验验证， 发现骨料的优选可大大改善混凝土的内部结 构与性 能。 丁庆军 在他 的的博士论文 中揭示轻集料 的湿 度补偿作用和普通集料 的限制收缩作用是高强 次轻混凝 土具有优 良体积稳定性 的本质原 因。 董淑慧等 研究了轻 骨料 一 水泥石界面区微观结构特征。 本试验研究2种不同 密度等级的陶粒对 C 6 0自密实混凝土的工作性能 ( 包括坍 落度扩展度 、 V型漏斗、 u型箱 ) 、 力学性能 、 自收缩性能的 影响， 在保证 C 6 0自密实混凝土工作性能和力学性能不降 低 的前提下 ， 试图利用陶粒的特殊孔结构来 降低 C 6 0自密 实混凝土的 自收缩和提高其 自养护性能 ， 为工程实际应用 提供一定的技术指导 。 1 原材料及试验 方法 1 1 主要原材料 ( 1 ) 胶凝材料： 试验所用水泥为唐山冀东 P O 4 2 5级 水泥 ， 其基本性能见表 1 ； 粉煤灰 ： 沈 海热电厂生产 I 级粉 煤灰 ， 细度 为 8 ， 需水量 比为 9 3 ， 2 8 d抗压强度 比 9 0 ， 烧失量 2 2 ； 矿粉为鞍山某厂生产 $ 9 5矿 粉 ， 比表 面积 为 4 2 5 m。 k g ，流动 度 比为 1 0 0 ， 2 8 d抗压强度 比为 9 8 1 ； 硅灰辽宁鞍山某硅灰厂生产 ， 比表面积 2 0 0 0 0 l n k g 。 表 1 水泥基本性能指标 ( 2 ) 集料 ： 细集料为辽宁绥中河砂 ， 细度模数 2 8 ， 含泥 量 1 0 ， 泥块 含 量 0 ， 表观 密 度 2 6 9 0 k g m ， 堆积 密度 1 5 6 0 k g m 。 粗骨料为辽宁铁岭碎石 ， 粒径 5 1 6 mm连续 级配 ， 压 碎 指 标 2 0 ， 针 片 状 含 量 3 0 ， 表 观 密 度 2 7 0 0 k g m ， 堆积密度 l 6 0 0 k g m 。 ( 3 ) 外加剂： 试验所用外加剂为辽阳科隆生产聚羧酸 高性 能减水剂 ， 固含量 2 0 ， 减水率 3 5 ， 推荐掺量 1 0 。 ( 4 ) 陶粒 ： 试验 所用 2种密度 等级 的页岩 陶粒 T L 1 、 T L 2 ， 粒径为 5 - 1 6 mm连续配 ， 其性能见表 2 ， 其 吸水率与 时间的关系见图 1 。 表 2 陶粒基本性能指标 陶粒 率 孔 TLl 3 7 0 7 1 0 1 2 6 2 1 4 0 0 48 TL2 7 98 1 2 7 8 5 5 6 3 8 0 0 3 7 3 O 2 5 2 0 量 ts 1 。 5 o 2 0 4 0 6 0 8 0 l 0 0 l 2 0 1 4 o 时 间， h 图 1 陶粒 吸水 率与 时 间的关 系 1 2试 验 方 法 ( 1 ) 按照 C E C S 2 0 3 ： 2 0 0 6 (自密实混凝土应用技术规 程 中的要求对 自密实混凝土 的坍落度扩展度 、 u型箱 、 V 型斗试验进行测试 。 ( 2 ) 混凝土强度试验按 照 G B T 5 0 0 8 1 -2 0 0 2 ( 普通混 凝土力学性能试验方法标准 进行测试 。 ( 3 ) 自收缩 试验 按照 G B T 5 0 0 8 2 -2 0 0 9 普通 混凝 土长期性能和耐久性能试验方法标准 进行测试， 试验 仪器选 用 C A B R -N E S 型非接 触 式混 凝 土收 缩 变形 测 定仪 。 2配合 比设 计 参照 C E C S 2 0 3 ： 2 0 0 6 ( 自密实混凝土应用技 术规程 中的要求采用绝对 体积法对 C 6 0自密实混凝 土配合 比设 计 ， 同时考虑到 自密实混凝土 的特殊性 ， 一方 面 ， 自密实混 凝土浆体必须具备较低的屈服剪切应力和塑性黏度 ， 自密 实混凝土才能具备高流动性 ， 无需振动即能充填外部与内 部空隙 ； 另一方面 ， 由于 自密 实混凝 土 中的骨料处 于漂浮 状态 ， 自密实混凝土在 密实 成型的过程 中必须 保持均匀 ， 无离析 、 泌水现象发生 。 在掺入陶粒轻骨料后 ， 容易发生普 通骨料下沉 ， 陶粒轻骨料上 浮的现象 ， 所 以这些 因素在配 合 比设计时必须认真考虑 。 对于单一骨料的 自密实 昆 凝土 其颗粒运动方程为 ： = p= 一 l J 式中： p 颗粒的密度 ， g c m ； p 混合料的密度， g c m ； 颗粒粒径 ， c m； 混合料的塑性黏度 ， P ； 颗粒 的运 动速度 ， c m s 。 复合骨料 自密实混凝土颗粒运动方程为 ： 2 g r A ( P 一 P c )+r E ( P c P L ) ， ， ， 、 一 一一 一一 式中 ： F A 、 普通骨料和轻骨料 的粒径 ， c m； P P L 普通骨料和轻骨料的颗粒密度， g c m ； p c 砂浆 的密度 ， g c m ； 7 砂浆 的黏度 ， P 。 从上面两个式中可以得出， 降低骨料的上浮和下沉速 度应该增加浆体的黏度和降低骨料的粒径， 所以在本次试 验使用 的的粗骨料均为 5 1 6 m m， 同时在不影响混凝土工 作性的前提下 ， 在外加剂 中复配 了增稠组 分。 对于矿物掺 合料选用上 ， 使用 了既能提高工作性能和力学性能同时又 有一定 的增稠抗离析作用 的硅灰 。 本研究在理论计算 配合 比的基础上 ， 通过大量试验 的调整 ， 得 出 C 6 0自密实配合 比， 见表 3 ， 其性能见表 4 ， 其强度为标准养 护条件下 的立 方体抗压强度。 表 3 C , 6 0自密实混凝土配合比 3 d 7 d 2 8 d 扩展度 u型箱 V型漏 密度 MP a MP a MP a mm mm 斗 s ( k g m ) 45 2 5 5 2 7 2 8 7 o o 3 4 0 1 5 2 48 0 3试验结果及 分析 3 1 陶粒对 C 6 0自密实混凝土工作性能的影响 自密实混凝土的工作性能包 括流动性 、 抗离析性 和填 充性 ， 本研究采用坍落度扩展 ( K) 、 V 型漏斗试验 ( V) 和 u型箱试验( u) 对其进行研究。 两种陶粒分别以等体积取 代 C 6 0自密实混凝土中的粗骨料， 体积取代率分别为 1 0 、 2 0 、 3 0 、 4 0 、 5 0 ， 两种 陶粒分别预湿 1 h和 2 4 h 后掺入。 图 2 、 3 、 4指出了不 同陶粒取代 率 C 6 0自密实混凝 土 工作性 的测试结果 ， 其 中 T L 1 一 K一 2 4代表陶粒 T L I浸泡 2 4 h 坍落度扩展的的测试结 果。 从试验数据中可以得出 ， 随着陶粒 的体积取代率增加 ， 自密实混凝 土的工作性 能下 降 ， 延长 陶粒的浸泡时间可以提高 自密实混凝土的工作性 能 ， 吸水率大 、 表观密度小 的 T L 1 对 自密实混凝土 的工作 性能降低程度大于 T L 2 ； 从 图 1可 以得 出 ， 陶粒体积取 代 率在 2 0 时 ， 对 自密 实混凝 土的坍 落度扩 展度影 响不 明 显 ， 当体积取代 率超 过 2 0 时 ， 预湿 1 h的 T L 1的坍 落度 扩展的下降速度最快 ， 这是由于 T L 1的吸水 率较 大 ， 预湿 1 h的吸水率是预湿 2 4 h的5 7 ， 是饱和吸水率 的4 8 ， 而 T L 2的预湿 1 h的吸水率是 2 4 h的 8 5 ， 是饱和吸水率的 7 6 ， 预湿1 h 的陶粒T L 1 在混 凝土 中继续 吸 收其 表面 的 陶粒的体积取代率 图 2 陶粒体积取代率对坍落度扩展度的影响 芒 厘 鲁 卉 嫘 陶粒 的体 积取代 率 图 3 陶粒 体 积取代 率对 V型 漏斗通 过 时间的 影响 l 1 2 g g j暹 束 副 陶粒的体积取代率， 图4陶粒体积取代率对 U型箱上升高度的影响 周 围的水 ， 使混凝 土 内部局部 的黏度增大 ， 同时混凝土 中 的浆体可以渗入到陶粒的孔隙中去 ， 降低 了自密实混凝土 的中润滑浆体和骨料 的比例 ， 随着 陶粒 的体 积掺量增加 ， 这些作用效果增加 。 自密实混凝土不仅要有较低的塑性黏 度 ， 同时还要有较好的均匀性 ， 骨料在浆体 中均匀分布 ， 才 能满足 V型漏斗和 u型箱试验要求。 从 图 3和图 4和可 以看 出， 当陶粒 T L 1 预 2 4 h和 1 h ， 对于 V型漏斗和 u型 箱试验变化规律一致 ， 这与坍落度扩展度变化规律不同， 主 要原因在于陶粒 T L l 表观密度较低， 当其体积掺量增加， 混 凝土的均匀性下将 ， 影响 V型漏斗和 u型箱试验结果的主 要原因是骨料在均匀分布程度 ， 从试验数据可以得 出， 当体 积掺量超过 2 0 后 ， 自密实混凝土的分层 、 离析现象明显 。 3 2 陶粒对 C 6 0自密实混凝土力学性 能的影响 对于高强 自密实混凝土往往用于特殊的建筑结构上 ， 例如钢管混 凝土结 构 ， 其养护 不能像 普通 混凝土结 构那 样 ， 可以得到充分的养护， 同时对于高强混凝土， 其混凝土 孔 隙率低 ， 密 实度高 ， 水 胶 比低 ， 外部 的水很难 渗透 到 内 部 ， 即使养护混凝土 内部也得不 到充分 的养护 ， 最终导致 混凝土强度得不到充分的发展。 本试验模拟施工现场的养 护条 件 ， 开展 陶粒对 C 6 0自密实混凝土 的强度 影响 的研 究 ， 为 了更能与现场混凝土结构试件接近 ， 采用 1 5 0 i Y l i n 1 5 0 m n l 3 0 0 mm的棱柱体试件， 表面采用薄膜覆盖在室 外养护 ， 陶粒 T L 1 和陶粒 T L 2分别预湿 2 4 h 。 表 5和表 6 分别 为陶粒 的体积掺量对 同条件养护下 C 6 0自密实混凝土轴心抗压强度影响的试验结果 ， 可以得 出 ， 随着陶粒的体积取代率增加 ， 混凝 土的轴 心抗压强度 出现了先增长后下降的规律 ， 陶粒 T L 1掺量为 2 0 时 ， 混 凝土 的强 度 最 高 ， 3 、 7 、 2 8 d强 度 分 别 提 高 了 4 4 0 、 2 6 1 、 1 2 9 ， 掺量 超过 2 0 时， 强度下降 明显， 掺量5 0 时 ， 强度最 低 ； 陶粒 T L 2掺量 为 3 0 时 ， 混凝 土的强度最 高 ， 3 、 7 、 2 8 d强度分别提高 了 4 8 3 、 2 9 8 、 1 7 4 ， 之 后 强度趋于稳定 ， 下 降趋势不 明显 。 陶粒 的“ 微泵” 效应 ， 使 得陶粒的对其周边的水泥石起到了一定 的养护作用 ， 陶粒 的吸水率越大， 养护作用越 明显 ， 当混凝 土得不到正 常的 养护湿 ， 陶粒给予了混凝土充足的养护。 对于普通混凝土 ， 由于水分易在粗骨料表面聚集， 使得水泥石和粗骨料的过 渡区( I T Z ) 的水胶 比大于其他部位 的水胶 比， 水化产物晶 型不够致密 ， 故 I T Z属于薄弱区 ， 但对于陶粒混凝土 ， 由于 陶粒先期的吸水 和硬化后 的反水 作用 ， 使 得 I T Z水胶 比 低 ， 同时又能得到很好 的养护作用 ， 故其 I T Z更致密 ， 与陶 粒的握裹力更大 。 由于陶粒 的本身强度要远远低于碎石的 强度和水泥石的强度， 当其掺量提高时， 骨料对混凝土强 度的贡献消弱， 使得混凝土强度下降。 表 5 陶粒T L 1 体积掺量对 9 _ ,6 0自密实混凝土轴， 抗压强度的影响 同条件养 C 6 0自T L I T L I T L 1 一 T L 1 一 T L I 一 护龄期 密实 1 0 2 0 3 0 4 0 5 0 3 d MPa 2 34 3 0 9 3 3 7 3 2 O 2 9 6 2 9 6 7 d MPa 3 2 6 3 8 1 41 1 3 8 1 31 1 2 9 6 28 d M Pa 4 7 2 5 2 4 5 3 3 4 6 4 41 8 41 8 表 6 陶粒 T L 2体积掺量对 C 6 o自密实混凝土轴心抗压强度的影响 同条件养 C 6 0自T L 2一T L 2 一T L 2 一T L 2一T L 2一 护龄 期 密 实 1 0 2 0 3 0 4 0 5 O 3 d M Pa 2 34 28 0 3 0 4 3 4 7 3 4 2 3 3 5 7 d， MPa 3 2 6 3 7 2 3 9 4 42 3 419 4 07 2 8 d M Pa 4 7 2 5 1 1 5 2 4 554 5 62 5 6 3 3 3 陶粒对 C 6 0自密实混凝土 自收缩的影响 当预湿 2 4 h陶粒 T L 1 体积 取代率为 2 0 ， T L 2体 积 取代率为 3 0 时 ， 同条件养护下 C 6 0自密实混凝土 的轴心 抗压强度最高 ， 工作性能满足二级指标 ， 本试 验开展预 湿 2 4 h 两种取代率下的混凝土自收缩的研究。 图 5自收 缩 试 验 试验结果见 图 6 。 从 图中可 以得 出 ， 两种取代率下 的 陶粒能够明显的降低混凝土的自收缩， 其中预湿 2 4 h体 积掺量为 2 0 的陶粒 T L 1 ( T L 1 2 0 一 2 4 ) 降低的最多 ， 4 0 0 h 时 自收缩 仅 为 0 0 2 5 ， 比普 通 C 6 0自密实混 凝 土 ( S C C 6 0 ) 降 低 了 6 6 ， 4 0 0 h时体 积掺 量 为 3 0 的 陶粒 T L 2 ( T L 2 3 0 一 2 4 ) 的 自收缩为 0 0 3 2 ， 比普通 C 6 0自 密实混凝土降低 了 5 7 ， S C C 6 0在 1 0 0 h以 内收缩率增长 比较快 ， 而 T L 1 2 0 一 2 4和 T L 2 3 0 一 2 4在 1 0 0 h以 内处于无 收缩状态 ， 由于混凝 土的前期抗拉强度低 ， 自收 缩引起 的混凝土开裂易 出现在 前期 ， 所 以 T L 1 2 0 一 2 4 和 T L 2 3 0 一 2 4能够很好 的防止混凝 土 由于 自收缩 引 起的开裂 。 这主要是由于对低水胶 比高胶凝材料用量的混 凝土 ， 其 内部湿度降低较快 ， 当湿度 降低时 ， 水泥石与陶粒 间存在着湿度差 ， 湿度差会引起陶粒孔 隙中的水流 向水泥 石 中， 为胶凝材料水化提高 了充 足了水源 ， 同时 降低 了混 凝土的收缩变形 。 O 08 0 07 0 06 0 O5 1 ； L 0 0 4 O 01 O O O1 龄期， h 图 6 C 6 0自密实混凝土自收缩试验结果 4结 论 ( 1 ) 陶粒体积取代率增加 ， C 6 0自密实混凝土 的工作 性降低 。 ( 2 ) 陶粒体积取代率在 2 0 以内时对 C 6 0自密实混凝 土的工作性影 响不 明显 ， 预湿 2 4 h的陶粒 T L 1 体积掺量 超过 2 0 时， 以V型漏斗和 u型箱对工作性评价时， 工作 性能下降明显。 ( 3 ) 随着 陶粒的体积取代率增 加 ， 同条件养护 的 C 6 0 自密实混凝 土的轴心抗压强度先增大后降低。 ( 4 ) 陶粒 T L l和 T L 2的体 积 取代 率 分别 为 2 0 和 3 0 时， 同条件养护的 C 6 0自密实混凝土 的轴心抗压强度 最大。 ( 5 ) T L 1 2 0 一 2 4和 T L 2 3 0 一 2 4可以明显 降低 S C C 6 0的 自收缩 ， 4 0 0 h时 T L 1 2 0 一 2 4和 T L 2 3 0 一 2 4的 自收缩分别为 0 0 2 5 和 0 0 3 2 ， 分别 比 S C C 6 0降低 了6 6 和 5 7 。 ( 6 ) 在 1 0 0 h内， T L 1 2 0 一 2 4和 T L 2 3 0 一 2 4处 于无 收缩状态。 参考文献： E l 3孔丽娟 陶粒混合骨料混凝土结构与性能研究 D 哈尔滨： 哈 尔滨工业大学 ， 2 0 0 8 2 3丁庆军 高强次轻混凝土的研究与应用 D 武汉： 武汉理工大 学材料学院 ， 2 0 0 6 E 3 3董淑慧， 张宝生， 葛勇， 等 轻骨料 一水泥石界面区微观结构特 征 J 建筑材料学报， 2 0 0 9 ， 1 2 ( 6 ) ： 7 3 7 7 4 1 4 缪昌文 高性能混凝土外加剂 M 北京： 化学工业出版社， 2 0 08： 2 012 2 4 5 丁庆军， 邹定华， 王发洲， 等 次轻混凝土均匀性影响因素研究 J 混凝土 ， 2 0 0 6 ( 8 ) ： 5 7 6 1 r 6 袁杰， 张宝生， 葛勇， 等 混合骨料混凝土的力学性能研究 J 混凝土 ， 2 0 0 4 ( 1 1 ) ： 4 2 4 4 r 7 - 1 徐洪 ， 徐银芳 轻集料泵送混凝土试验研究E J 武汉大学学报 ， 2 0 0 4 ， 3 7 ( 2 ) ： 3 3 3 6 8 宋培晶， 刘小龙 ， 丁建彤 ， 等 不同轻骨料吸水特性及其对混凝 土性能的影0 F E J 混凝土， 2 0 0 1 ( 6 ) ： 4 9 5 2 9 A S S A A D J ， K H A Y A T K H， D A C Z K O J E v a l u a t i o n o f s t a t i c s t a b i l i t y o f s e l f c o n s o l i d a ti n g c o n c r e t e E J A C I Ma t e ri a l s J o u r - n a l ， 2 0 0 4 ， 1 0 1 ( 3 ) 1 2 0 7 2 1 4 1 0 - K H A Y A T K H， A S S A A D J D A C Z K O J C o m p a r i s o n o f fi e l d o rie n t e d t e s t me t h od s t o a s s e s s d y na mi c s t a b i l i t y o f s e l f - c o n s o l i d a t i n g c o n c r e J A C I Ma t e ri a l s J o u rna l ， 2 0 0 4 ， 1 0 1 ( 2 ) ： 1 6 8 1 76 第一作者 联 系地址 联系电话： 孙长征( 1 9 5 7一) ， 男 ， 教授级高级工程师， 国家一级注 册结构工程师 ， 主要从事结构工程研究。 沈阳市浑南新区浑南东路 9 号 沈阳建筑大学土木工 程学院( I 1 0 1 6 8 ) 1 3 9 9 81 0 6 0 8 2 11 3