资源描述
第Ⅱ部分 钻孔灌注桩、双柱式桥墩的计算
一、 设计资料
1. 设计标准及上部构造
设计荷载:公路﹣Ⅱ级;
桥面净空:净﹣7m+2×0.75m;
计算跨径16.10m;
上部构造:钢筋混凝土T形梁。
2. 水文地质条件(本设计系假设条件)
冲刷深度:最大冲刷线为河床线下2.3m处;
地质条件:软塑黏性土;
按无横桥向的水平力(漂流物、冲击力、水流压力等)计算。
3. 材料
钢筋:盖梁主筋用HRB335钢筋,其它均用R235钢筋;
混凝土:盖梁、墩柱用C30,系梁及钻孔灌注桩用C25。
4.桥梁尺寸
考虑原有标准图,选用如图1所示结构尺寸。
图1 (尺寸单位:cm)
5.设计依据
<<公路桥涵地基与基础设计规范>> (JTG D63-2007)。
二、 盖梁计算
(一)荷载计算
1.上部结构永久荷载见表1。
表1
每片边梁自重
(kN/m)
每片中梁自重
(kN/m)
一孔上部构造自重(kN)
每一个支座恒载反力
(kN)
1、5号
2、4号
3号
16.77
17.09
16.90
1362.38
边梁1、5
中梁2、4
中梁3
135.00
137.57
136.05
2.盖梁自重及作用效应计算 (1/2盖梁长度) (图2)
图 2(尺寸单位:cm)
见表2。
盖梁自重产生的弯矩、剪力效应计算
表2
截面编号
自重 (kN)
弯矩 (kN·m)
剪力 (kN)
V左
V右
1-1
q1=0.5×0.5×1.2×25+(0.5/2)×0.3×1.2×25
=7.5+2.25=9.75
M1=﹣7.5×(0.5/2)﹣2.25×(0.5/3)
=﹣1.875﹣0.375
=﹣2.25
﹣9.75
﹣9.75
2-2
q2=(1/2) ×(0.8+1.1) ×0.5×1.2×25
=14.25
M2=﹣0.5×1.0×1.2×25×0.5﹣(1/2) ×0.6×1.0×1.2×25×(1/3)
=﹣7.5﹣3.0
=﹣10.50
﹣24.00
﹣24.00
3-3
q3=1.1×0.6×1.2×25
=19.80
M3=﹣0.5×1.0×1.2×25×1.1﹣(1/2) ×0.6×1.0×1.2×2.5×[(1/3)+0.6]﹣19.8×(0.6/2)
=﹣16.5﹣8.4﹣5.94
=﹣30.84
﹣43.80
69.30
4-4
q4=1.1×0.5×1.2×25
=16.50
M4=113.1×0.5﹣(19.8+16.5) ×(1.1/2)﹣15×1.6﹣9×[(1/3)+1.1]
=56.55﹣19.965﹣24.00﹣12.897
=﹣0.31
52.80
52.80
5-5
q5=1.1×1.6×1.2×25
=52.80
M5=113.1×21﹣(19.8+16.5+52.8) ×(2.7/2)﹣15×3.2﹣9×[(1/3)+27]
=237.51﹣120.285﹣48﹣27.27
=41.96
0
0
kN
3. 可变荷载计算
（1） 可变荷载横向分布系数计算：荷载对称布置时用杠杆发，非对称布置时用偏心受压法。
①公路—I级
a.单车列，对称布置（图3）时：
B.双车列。对称布置（图4）时：
图 3（尺寸单位：cm）
图4 （尺寸单位：cm）
C.单车列，非对称布置（图5）时
图5（尺寸单位：cm）
由，已知 则
d. 双车列，非对称布置（图5）时：
已知： ， ， ，则：
②人群荷载
a. 两侧有人群，对称布置时（图6）：
b. 单侧有人群，对称布置时（图6）：
已知： ， ，
图6（尺寸单位：cm）
则：
(2)按顺桥向可变荷载移动情况，求得支座可变荷载的反力值(图7)
图7（尺寸单位：cm）
① 公路-I级
双孔布载单列车时：
双孔布载双列车时：
单孔布置单列车时：
单孔布载双列车时：
② 人群荷载（图 8）
单孔满载时：
(一侧)
双孔满载时(一侧)：
图8（尺寸单位：cm）
(3)可变荷载横向分布后各梁支点反力（计算的一般公式为），见表3
各梁支点反力计算 表3
荷载横向分布情况
公路-Ⅱ级荷载（KN）
人群荷载（KN）
计算方法
荷载布置
横向分布系数η
单孔
双孔
单孔
双孔
B
R1
B
R1
B
R1
B
R1
对称布置按杠杆法算
单列行车
公路-I级
η1=0
η4=0.281
η3=0.438
η2=0.281
η5=0
308.93
0
86.81
135.31
86.81
0
393.45
0
110.56
172.33
110.56
0
双列行车
公路-I级
η1=0.266
η2=0.438
η3=0.594
η4=0.438
η5=0.266
617.85
164.35
270.62
367.00
270.62
164.35
786.90
209.32344.66
467.42344.66
209.32
人群荷载
η1=1.422
η2=-0.422
η3=0
η4=-0.422
η5=1.422
18.26
25.97
-7.71
0
-7.71
25.97
36.52
51.94
-15.42
0
-15.42
51.94
非对称布置按杠杆法算
单列行车
公路-I级
η1=0.463
η4=0.331
η3=0.200
η2=0.069
η5=-0.063
308.93
143.03
102.26
61.79
21.32
-19.46
393.45
182.17
130.23
78.69
27.15
-24.79
双列行车
公I级
η1=0.269
η2=0.234
η3=0.200
η4=0.166
η5=0.131
617.85
166.20
144.58
123.57
102.56
80.94
786.90
211.68
184.13
157.38
130.63
103.08
人群荷载
η1=0.684
η2=0.422
η3=0.200
η4=-0.042
η5=-0.284
18.26
12.497.71
3.65
-0.77
-5.19
36.52
24.98
15.42
7.30
-1.54
-10.37
(4)各梁永久荷载、可变荷载反力组合：
计算见表4，表中均取用各梁的最大值，其中冲击系数为：
1+μ=1+0.3176=1.3176
各梁永久荷载、可变荷载基本组合计算表（单位：kN） 表4
编号
荷载情况
1号梁R1
2号梁R2
3号梁R3
4号梁R4
5号梁R5
①
恒载
270.00
275.14
272.10
275.14
270.00
②
公路-I级双列对称
287.10
472.74
641.11
472.74
287.10
③
公路-I级双列对称
290.34
252.55
215.86
179.17
141.38
④
人群对称
51.94
-15.42
0
-15.42
51.94
⑤
人群非对称
24.98
15.42
7.30
-1.54
-10.37
⑥
①+②+④
609.04
732.46
913.21
732.46
609.04
⑦
①+②+⑤
582.08
763.3
920.51
746.34
546.73
⑧
①+③+④
612.28
512.27
487.96
438.89
463.32
⑨
①+③+⑤
585.32
543.11
495.26
452.77
401.01
4. 双柱反力G计算（图9），所引用的各梁反力见表5
双柱反力G计算 表5
荷载组合情况
计 算 式
反力（KN）
组合⑥
公路—I级双列对称
人群对称
（609.045.3+732.463.7+913.212.1+732.460.5—609.041.1）=1798.11
1798.11
组合⑦
公路—I级双列对称
人群非对称
（582.085.3+763.303.7+920.512.1+746.340.5—546.731.1）=1812.87
1812.87
组合⑧
公路—I级双列非对称
人群对称
（612.285.3+512.273.7+487.962.1+438.890.5—463.321.1）=1398.81
1398.81
组合⑨
公路—I级双列非对称
人群非对称
（585.325.3+543.113.7+495.262.1+452.770.5—401.011.1）=1413.58
1413.58
由表5可知，偏载左边的立柱反力最大（G>G），并由荷载组合⑦时（公路—I级、双列非对称布置与人群对称组合）控制设计。此时G=1812.87kN，G=1746.09kN。
（二）内力计算
1. 恒载加活载作用下各截面的内力
（1） 弯矩计算（图9）
截面位置见图9示。为求得最大弯矩值，支点负弯矩取用非对称布置时数值，跨中玩具取用对称布置时数值。
按图9给出的截面位置，各截面弯矩计算式为：
M①-①=0
M②-②=-R0.60
M③-③=-R1.10
M④-④=-R1.60+ G0.50
M⑤-⑤=-R3.20+ G2.10—R1.60
图9（尺寸单位：m）
各种荷载组合下的各截面弯矩计算见表6，注意的是，表中内力计算未考虑施工荷载的影响。
各截面弯矩计算 表3-24
荷载组合情况
墩柱反力
（kN）
梁支座反力（kN）
各截面弯矩
G1
R1
R2
截面-
截面-
截面-
截面-
组合
公路-Ⅱ级双列对称
1798.11
609.04
732.46
-365.42
-669.94
-75.41
655.17
组合
公路-Ⅱ级双列对称
1812.87
582.08
763.3
-349.25
-640.29
-24.89
723.10
组合
公路-Ⅱ级双列非对称
1398.81
612.28
512.27
-367.37
-673.51
-280.24
158.57
组合
公路-Ⅱ级双列非对称
1413.58
585.32
543.11
-351.19
-643.85
-229.72
226.51
（2）相当于最大弯矩时的剪力计算
一般计算公式为：
截面1-1：V左=0, V右=-R1
截面2-2：V左=V右=-R1
截面3-3：V左=-R1, V右=G1-R1
截面4-4：V左=G1-R1, V右=G1-R1-R2
截面5-5：V左=G1-R1-R2, V右=G1-R1-R2-R3
计算值见表7
各截面剪力计算 表7
荷载组合情况
墩柱反力G1（KN）
梁支座反力（KN）
各截面剪力（KN）
截面-
截面
-
截面
-
截面-
截面
-
R1
R2
R3
V左
V右
V左
V右
V左
V右
V左
V右
V左
V右
组合
公路-Ⅱ级
1798.11
609.04
732.46
913.21
0
-609.04
-609.04
-609.04
-609.04
1189.07
1189.07
456.61
456.61
-456.61
组合
公路-Ⅱ级
1812.87
582.08
763.3
920.51
0
-582.08
-582.08
-582.08
-582.08
1230.79
1230.79
467.49
467.49
-453.02
组合
公路-Ⅱ级
1398.81
612.28
512.27
487.96
0
-612.28
-612.28
-612.28
-612.28
786.53
786.53
274.26
274.26
-213.70
组合
公路-Ⅱ级
1413.58
585.32
543.11
495.26
0
-585.32
-585.32
-585.32
-585.32
828.26
828.26
285.15
285.15
-210.11
2.盖梁内力汇总（表8）
表中各截面内力均取表6和表7中的最大值。按表8可绘制内力计算的包络图。
盖梁内力汇总表 表8
截面号 内力
①-①
②-②
③-③
④-④
⑤-⑤
弯矩（kN*m）
M自重
-2.25
-10.50
-30.84
-0.31
41.96
M荷载
0
-367.37
-673.51
-280.24
723.10
M计算
-2.25
-377.87
-704.25
-280.55
765.06
剪力（kN）
V自重
左
-9.75
-24.00
-43.80
52.80
0
右
-9.75
-24.00
69.30
52.80
0
V荷载
左
0
-612.28
-612.28
1230.79
467.49
右
-612.28
-612.28
1230.79
467.49
-456.61
V计算
左
-9.75
-636.28
-656.08
1283.59
467.49
右
622.03
-636.28
1300.09
520.29
-456.61
（三）截面配筋设计与承载力校核
采用C30混凝土，主筋选用HRB335，Φ22，保护层5cm（钢筋中心至混凝土边缘）。fcd=13.8MPa，fsd=280MPa。
1.正截面抗弯承载能力验算
以下取⑤-⑤截面作配筋设计，其他截面雷同，在此不做详细计算。
已知：bh=120cm110cm，Md=765.06kN*m，
取γ0=1.0，=110-5=105（cm）。
即：
化简后为：
解方程得到x=44.96mm，
用Φ22钢筋，其根数根，实际选用10根，配筋率：。
该截面实际承载力Mu为：
就正截面承载能力与配筋率而言，配筋设计满足《公预规》要求。
其他截面的配筋设计如表9所示。
各截面钢筋量计算表 表9
截面号
M （KN·m）
所需钢筋面积As （cm²）
所需22（根数）
实际选用
含筋率（%）
根数
As（cm²）
①-①
-2.25
—
—
6
22.81
0.266
②-②
-377.87
12.99
3.42
8
30.41
0.241
③-③
-704.25
24.43
6.43
10
38.01
0.302
④-④
-280.55
9.62
2.53
8
30.41
0.241
⑤-⑤
765.06
26.59
7.00
10
38.01
0.302
对此可知，原标准图的配筋是适合的，均大于计算值。
2. 斜截面抗剪承载能力验算
按《公预规》 5.2.10条要求，当截面符合： （KN） 可不进行斜截面抗剪承载力计算，仅需按《公预规》 9.3.13 条构造要求配置箍筋。
式中：a—预应力提高系数，本设计取a=1.0；
f—混凝土抗拉设计强度，本设计取f=1.39MPa。
对于①-①截面：
0.5×10
对于②-②截面~⑤-⑤截面：
0.5×10
按《公预规》 5.2.9条规定：
对照表8Vj值，本例可按构造要求设置斜筋与箍筋，见图10所示。
图10尺寸单位：cm）
3. 全梁承载力校核
已知h，一根主筋22所能承受的弯矩值为：， 其中z=0.92h=966mm，代入后得（kN·m)，据此绘制弯矩包络图和全梁承载力校核图。如图11所示
图11
三、 桥墩墩柱设计
墩柱一般尺寸见图1 所示，墩柱直径为100cm，用C30混凝土，R235钢筋。
（一） 荷载计算
1. 恒载计算
由前式计算得：
（1） 上部构造恒载，一孔重1362.38KN
（2） 梁盖自重（半根梁盖）113.10KN
（3） 横系梁重
（1.00×0.7×3.2×25）=56（KN）
（4） 墩柱自重
3.1416×0.5²×1.9×25=37.31（KN）
作用墩柱底面的恒载垂直力为：
N恒=1/2×1362.38+37.31=718.50(KN)
2. 汽车荷载计算
荷载布置及行驶情况见前述图3~图4，由盖梁计算得知：
（1） 公路-I级
①单孔荷载
单列车时：
相应的制动力：
T=308.93×2×0.1=61.79（KN）按《公预规》制动力不小于90KN，故取制动力为90KN。
②双孔荷载
单列车时：
B=84.52KN B=308.93KN
相应的制动力：
B+B=393.45KN
T=393.45×2×0.1=78.69KN＜90（KN），取制动力为90KN。
⑵人群荷载：
单孔行人（单侧）
双孔行人（单侧）
图12（尺寸单位：cm）
汽车荷载中双孔荷载产生支点处最大反力值，即产生最大墩柱垂直力，汽车荷载中单孔荷载产生最大偏心弯距，即产生最大墩柱底弯矩。
3．双柱反力横向分布计算（汽车荷载位置见图12）
⑴单列车时：
双列车时：
⑵人群荷载
单侧时：
双侧时：
4．荷载组合
（1）最大最小垂直反力时，计算见表10
可变荷载组合垂直反力计算 （双孔） 表10
编号
荷载状况
最大垂直反力（KN)
最小垂直反力（KN）
横向分布
横向分布
1
公路-I级
单列车
1.000
518.41
0
0
2
双列车
0.631
654.23
0.369
382.59
3
人群荷载
单侧行人
1.423
51.97
-0.423
-15.45
4
双侧行人
0.500
36.52
0.500
36.52
表中汽车-I级已乘以冲击系数1+=1.3176,人群荷载不乘。
（2）最大弯矩时，计算见表11
可变荷载组合最大弯矩计算（单孔） 表 11
编号
荷载情况
墩柱顶反力计算式 Bŋ1（1+µ）
垂直力（kN）
水平力
对柱顶中心弯矩（kN·m）
B1
B2
B1+B2
H（KN）
0.25
(B1-B)
1.14H
1
上部构造与盖梁计算
—
—
—
794.29
—
0
0
2
单孔双列车
308.932×0.631×1.3176
513.69
0
513.69
90/2=45
128.42
51.30
3
人群单孔双侧
36.52×2×0.500
36.52
—
36.52
—
9.13
—
表10内水平力由两墩柱平均分配。
（二）截面配筋计算及应力验算
1作用于墩柱顶的外力（图13）
（1） 垂直力
最大垂直力：
Nmax汽=794.29+654.23+51.97=1500.49（kN）（汽车）
最小垂直力：（需考虑与最大弯矩值相适应）
由表11得到：
Nmin=794.29+513.69+36.52=1344.50(kN)
（2）水平力
H=45kN
（3） 弯矩
Mmax=128.42+51.30+9.13=188.85（kN·m)
2. 作用于墩柱底的外力
Nmax=1500.49+37.31=1537.80（kN）
Nmin=1344.50+37.31=1381.81（kN）
Mmax=188.85+45×1.9=274.35（kN·m）
图11（尺寸单位：cm）
3. 截面配筋计算
已知墩柱顶用C30混凝土，采用1216 HRB235钢筋，Ag=24.13cm²，则纵向钢筋配筋率=。由于/（2r）=2×1.9/（2×0.5）=3.8＜7，故不计偏心增大系数，取ŋ==1.0；
（1） 双孔荷载，按最大垂直力时，墩柱顶按轴心受压构件验算，根据《公预规》 5.3.1条：
=0.9×1×（13.8×0.785×10+280×24.13×10）
=11508.64（kN）＞=1500.49（kN）
满足规范要求。
(2)单孔荷载，最大弯矩时，墩柱顶按小偏心受压构件验算：
=1344.50kN
=188.85kN·m
故。
根据《公预规》5.3.9条偏心受压构件承载力计算应符合下列规定：
设g=0.88，代入后，经整理得：
按《公预规》提供的附录C表C.0.2“圆形截面钢筋混凝土偏压构件正截面抗压承载力计算系数”表，经试算查得各系数A，B，C，D为：
设，A=2.1540，B=0.5810，C=1.6811，D=1.0934，代入后
则
墩柱承载力满足规范要求。
四、 钻孔桩计算
钻孔灌注桩直径为1.20m，用C25混凝土，16R235级钢筋。灌注桩按m法计算，m值为（软塑粘性土）。
桩身混凝土受压弹性模量。
（一） 荷载计算
每一根桩承受的荷载为：
（1）一孔恒载反力（图14）
（2） 盖梁恒重反力
（3） 系梁恒重反力
（4） 一根墩柱恒重
5．灌注桩每延米自重
q= π/4×1.2²×15=16.95（KN） （已扣除浮力）
6．可变荷载反力
（1）.两跨可变荷载反力：
N=654.23kN（公路-I级）
（人群荷载、单侧）
（2）.单跨可变荷载反力：
（公路-I级）
（人群荷载、双侧）
( 3) .制动力T=45kN,作用点在支座中心，距桩顶距离为：
（4）.纵向风力：风压取0.7×442=309.4（Pa），
由盖梁引起的风力：
对桩顶的力臂为：1.10×1/2＋1.9=2.45（m）
墩柱引起的风力：=0.85(kN)
对桩顶的力臂为：1/2×1.9=0.95（m）
横向风因墩柱横向刚度较大，可不予考虑。
7.作用于桩顶的外力（图15）
图14 图15
=859.60+654.23+51.97=1565.80（kN） （双孔）
=859.60+513.69+36.52=1409.81（kN） （单孔）
H=45+1.157+0.85=47.01 （kN）
M=N6×0.25+T×3.201+W1×2.45+W2×0.95+×0.25（单跨可变荷载时）
=128.42+135.95+2.83+0.81+9.13
=277.14（kN·m）
8.作用于地面处桩顶上的外力
Nmax=1565.80+16.96=1582.76（kN）
Nmin=1409.81+16.96=1426.77(kN)
H0=45+1.157+0.85=47.01(kN)
M0=277.14+47.01×1.0=324.15（kN·m）
（二）桩长计算
由于假定土层是单一的，可由确定单桩容许承载力的经验公示初步计算桩长。灌注桩最
大冲刷线以下的桩长为h，则：
[N]=1/2U∑liτi+λm0A{[σ0]+k2γ2（h3-3）}
式中：U---桩周长，考虑用旋钻机，成孔直径增大5cm，则U=π×1.25=3.93（m）;
τi ---桩壁极限摩阻力，按表值取为40KPa,即40KN/m2;
li---土层厚度（m）；
λ---考虑桩入土深度影响的修正系数，取为0.75；
m0---考虑孔底沉淀厚度影响的清底系数，取为0.80；
A---桩底截面积，A=πR2=1.13m2；
[σ0]---桩底土层容许承载力，取[σ0]=220KPa;
k2---深度修正系数，取k2=1.5；
γ2---土层的厚度，取γ2=8.0KN/m3(已扣除浮力)；
h3---一般冲刷线以下深度（m）.
代入得：
[N]=1/2[3.93×（2.3+h）×40]+0.75×0.8×1.13[220+1.5×8×（2.3+h-3）]
=180.78+78.6h+0.678×（211.6+12h）
=324.24+86.74h
桩底最大垂直力为：
Nmax=1582.76+2.3×16.96+1/2qh=1621.77+8.48h
即：
1621.77+8.48h=324.24+86.74h
故：
h=(1621.77-324.24)÷（86.74-8.48）=16.58（m）
取h=20m，即地面以下桩长为22.3m，由上式反求：
[N]=324.24+86.74×20=2059.04（kN）
＞Nmax=1621.77+8.48×20=1791.37(kN)
可知桩的轴向承载力能满足要求。
（三）桩的内力计算 （m法）
1．桩的计算宽度b
2.桩的变形系数α
式中：，。
受弯构件：
故：
αh =0.35422.30=7.894＞2.5
可按弹性桩计算
3．地面以下深度z处桩身截面上的弯矩 与水平压应力的计算
已知作用于地下处桩顶上的外力为：
N0=1582.76kN ，H0=47.01kN， M0=324.15kN·m
（1） 桩身弯矩
式中的无纲量系数Am ，Bm 可由表格查得，计算见表12， 桩身的弯矩分布示于图16。
桩身弯矩计算 表12
0.28
0.56
1.13
1.69
2.26
2.82
3.67
4.24
5.65
7.06
8.47
9.89
11.30
0.1
0.2
0.4
0.6
0.8
1.0
1.3
1.5
2.0
2.5
3.0
3.5
4.0
4.0
4.0
4.0
4.0
4.0
4.0
4.0
4.0
4.0
4.0
4.0
4.0
4.0
0.09960
0.19696
0.37739
0.52938
0.64561
0.72305
0.76761
0.75466
0.61413
0.39896
0.19305
0.05081
0.00005
0.99974
0.99806
0.98617
0.95861
0.91325
0.85089
0.73161
0.68694
0.40658
0.14763
0.07595
0.01354
0.00009
13.23
26.16
50.12
70.30
85.74
96.02
101.94
100.22
81.56
52.98
25.64
6.75
0.007
324.07
323.52
319.67
310.73
296.03
275.82
237.15
222.67
131.79
47.85
24.62
4.39
0.03
337.29
349.68
369.78
381.03
381.76
371.83
339.09
322.89
213.34
100.83
50.26
11.14
0.04
（2）桩身水平压应力δzx
式中无纲量系数 ， 可由表格查得，z为换算深度，。计算见表13，桩身的水平压应力分布示于图16
图16
水平压力σzx计算 （单位： kN/m2） 表13
Ax
Bx
δzx
0.28
0.56
1.13
1.98
2.54
3.11
4.24
5.65
8.47
11.30
0
0.2
0.4
0.7
0.9
1.1
1.5
2.0
3.0
4.0
2.11799
1.80273
1.36024
1.09361
0.85441
0.46614
0.14696
-0.08741
-0.10788
1.29088
1.00064
0.63885
0.44481
0.28606
0.06288
-0.07572
-0.09471
-0.01487
0
3.56
6.06
8.00
8.27
7.89
5.87
2.47
-2.20
-3.62
0
5.30
8.21
9.18
8.21
6.46
1.94
-3.11
-5.83
-1.22
0
8.86
14.27
17.18
16.48
14.35
7.81
-0.64
-8.03
-4.84
（四） 桩身截面配镜与承载力验算（图 17）
验算最大弯矩z=2.26m处的截面强度，该处的内力值为：
M=381.76kN·m
N=1582.76kN
桩内竖向钢筋按0.2%配置，则
选用12φ16，As=24.13cm2，=0.21%。
桩的换算面积为：
A0=Ah+nAs=×+10×24.13×=1.155（m2）
桩的换算截面模量W0为：
W0=×R3+nAsr2s/2R=0.175m3 图17
lp为桩额计算长度，当ah≥4时，取lp=0.7（l0+4.0/α）=7.19（m）。
根据《公预规》5.3.9调和5.3.10条相关规定：
ζ1=0.2+2.7e0/（r0+rs）=0.768,ζ2=1.15-0.01l0/2r=1.0709＞1，取ζ2=1。
偏心增大技术：
e0=M0/N0=241.20mm
则ηe0=268.2mm≈270mm。
按桥墩墩柱一节所示方法，查《公预规》附录C相关表格，可得到相关系数。
经试算：当ζ=0.6386时，从表中查得A=1.6144，B=0.6662，C=0.7250，D=1.7132。另设g=0.88,ρ=0.21%，fcd=11.5MPa,f’sd=195MPa,代入下式：
则：
r0Nd=1582.76kN≤Ar2fcd+Cρr2f’sd=(Afcd+cρf’sd)r2
=18.86×6002=6790（kN）
r0Nde0=381.76KN.m≤Br3fcd+Dρgr3f’sd=(Bfcd+Dρgr3f’sd=(Bfcd+Dρgf’sd)r3=8.28×6003=1788.48（kN.m）
钻孔桩的正截面受压承载力满足要求。
（五）墩顶纵向水平位移验算
1.桩在地面处的水平位移和转角（x0，Ч0）计算
当ah≥4，z=0时，查表得：
Ax=2.44066,Bx=1.621
a3EI=(0.354)3×2.6×107×0.67×0.102=0.788×105
a2EI=(0.354)2×2.6×107×0.67×0.102=2.227×105
故：
=1.456×10-3+2.359×10-3
=3.811×10-3（m）=3.811(mm)＜6（mm）(符合m法计算要求)
同上查表得到;
代入得：
4. 墩顶纵向水平位移验算（图18）
图18
由于桩露出地面部分为变截面，其上部墩柱截面抗弯刚度为，下部桩截面抗弯刚度为，假设,则墩顶的水平位移公式为：
式中:
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