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扣件式脚手架设计

扣件式脚手架设计
1 设计说明
1.1设计依据
1.1.1设计目的：
通过本次课程设计全面系统地掌握建筑施工安全技术的措施、方法和有关技能，提高分析并解决建筑施工安全生产中的实际问题的能力。掌握脚手架的计算和基本参数，并能够对脚手架进行合理的经济比较，熟悉脚手架的安全管理条例。
1.1.2设计参考书籍：
① 《建筑施工安全检查评分标准》；
② 《建设工程施工现场供用电安全规范》；
③ 《施工现场临时用电安全技术规范》；
④ 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》。
1.2现场情况
密集的建筑群城市中心（C类地区），交通便利地形平坦，年平均气温6.8度，最低气温为-15度，最高温度为35度，典型的温带大陆性季风气候，四季分明，风力在六级以下。
2 工程概况
大同市商务文化中心行政办公业务用房、配套用房工程由行政办公业务用房和配套用房工程组成，其中行政办公业务用房建筑面积102249平方米，地上83244平方米（主楼56615.2平方米，裙房26628.8平方米），地下19005平方米；配套用房建筑面积36015平方米，地上20928平方米，地下15087平方米。
商务文化中心行政办公业务用房主楼建筑高度43.2米；主楼地上10层，地下1层；一层层高4.3m，2-9层层高4.1m，10层层高4.7m，女儿墙高度1.4m；建筑耐火等级一级；抗震设防烈度6度；屋面防水等级二级，采用高分子防水卷材，防水层耐用年限15年；地下室防水等级为一级。
配套用房工程建筑高度23.85米，地上5层，地下1层；建筑耐火等级一级；抗震设防烈度6度；地下一层4.1m,1-4层高为3.5m,5层层高4.35m，女儿墙为1.4m；屋面防水等级二级，采用高分子防水卷材，防水层耐用年限15年；地下室防水等级为一级。
3 脚手架工程设计及搭设参数
本工程主楼五层以下采用全封闭双排外落地脚手架，六层以上采用全封闭悬挑双排外脚手架，计划在六层楼面设工字钢悬挑并钢丝绳斜拉结构。
脚手架钢管选用φ48×3.5；外挑工字钢选型I16，长度约为3.0米；固定工字钢在楼面上用1φ12和1φ16的圆钢，距外墙边0.2米设置1φ12的钢筋套环，距外墙边1.3米设置1φ16的钢筋套环。立杆纵向间距为1.8米，内立杆距外墙0.35米，外立杆距外墙面为1.4米，大横杆间距为1.5米，小横杆长度为1.5米。脚手架与建筑物的连墙拉结在两步三跨内采用拉撑结合的方式（拉筋用1φ10的钢筋，顶撑用φ48×3.5 钢管），或者采用φ48×3.5 钢管固定在内立杆上。

主楼6-9层的悬挑架的高度4.1×4=16.4m ，加上10层的高度4.7m，及高出屋面的女儿墙高度1.4m，则悬挑架的总高度为(16.4+4.7+1.4)m=22.5m，故按H=22.5m计算悬挑架荷载，并对水平悬挑梁的强度、刚度、稳定。1~5层的总高度为20.7m，并对立杆稳定性进行计算与验算。
配套用房：立杆纵向间距为1.8米，立杆距外墙0.8米，大横杆间距为1.5米，小横杆长度为1.5米。总高度为23.85m，并对立杆稳定性进行计算与验算。
设计原则：扣件式单排架不宜超过24m，扣件式双排架不宜超过50m，且单排架经济合理。
4 脚手架的荷载计算与设计
4.1 主楼脚手架设计
4. 1.1计算基数：
计算高度H=22.5m，步距h=1.50m，立杆纵距la=1.80m，立杆横距lb=1.05m，内立杆至墙距 lc=0.35m,外立杆至墙距ld=1.40m.
钢管自重G1=37.70N/m，栏杆、挡脚板自重G2=160.00N/m，安全立网自重G3=3.40N/m2，安全平网自重G4=4.87N/m2，装饰施工活荷载qk=2000.00N/m2，木脚手板自重G5=350.00kN/m2。
4.1.2 脚手架结构自重（包括立杆、纵、横水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件）：
查《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ30—2001）附表A-1得：架体每米高度一个立杆纵距的自重 gk1=155.2N/m。
NG1K =H×gk1=22.5×155.2=3492N
4.1.3 构配件自重
⑴外立杆
①木脚手板（按三层考虑）
NG2K-1 =3×la×lb×G5／2=3×1.05×1.8×350／2 = 992.25N
②防护栏杆、挡脚板（按三层考虑）
NG2K-2 =3×la×G2=3×1.8×160 =864N
③安全网（平网按三层考虑）
NG2K-3 =H×la×G3+3×la×lb×G4/2
=22.5×1.8×3.4+3×1.8×1.05×4.87/2=151.51N
④纵向横杆（搁置脚手板用，按三层考虑）
NG2K-4=3×lb×G1/2=(3×1.05×37.7/2)N=59.38N
⑤合计
NG2K=(992.25+864+151.51+59.38)N=2067.14N
⑵内立杆
①木脚手板（按三层考虑）
NG2K-1 =3×la×lb×G5/2+3×la×lc×G5
=（3×1.05×1.8×350/2+3×0.35×1.8×350）N=1653.75N
②纵向横杆（搁置脚手板用，按三层考虑）
NG2K-2 =3×lb×G1/2+3×lc×G1=（3×1.05×37.7/2+3×0.35×37.7）N=98.97N
③合计
NG2K = (1653.75+98.97)N=1752.72N
4.1.4 施工均布活荷载（按装饰阶段2层同时施工考虑）
（1） 外立杆
NQK 外 =2×la×lb×qk/2 =2×1.8×1.05×2000/2=3780N
（2） 内立杆
NQK 内 =2×la×lb×qk/2 + 2×la×lc×qk=(3780+2×1.8×0.35×2000)N=6300N
NG2K-3 =H×la×G3×103+3×la×lb×G4×103/2
=22.5×1.8×0.0034×103+3×1.8×1.05×0.00487×103/2=151.51N
4.1.5 垂直荷载组合(不考虑风荷载)
⑴外立杆
N1=1.2×(NG1K + NG2K)+1.4×NQK 外=1.2×(3492+2067.14)N+1.4×3780=11962.97N
⑵内立杆
N2=1.2×(NG1K + NG2K)+1.4×NQK 内=1.2×(3492+1752.72)N+1.4×6300=15113.66N
4.1.6水平悬挑梁设计
本工程水平悬挑型钢梁采用I16，长3.0m，在六层楼面上预埋1φ12、1φ16的圆钢对工字钢进行背焊固定。根据《钢结构设计规范》（GB50017-2002）规定进行下列计算与验算，计算模型：按照悬挑梁进行计算，验算悬挑梁时，不考虑钢丝绳的承载力，只作为附加安全保险。
⑴I16截面特性
Wx=141×103mm3,惯性距I=1130×104mm4
自重q=205.13N/m，弹性模量E=206×103N/mm2；
翼缘宽度b=88mm，翼缘平均厚度δ=9.9mm，高度h=160mm
⑵最大弯矩
Mmax=N1×ld+N2×lc+q×h2/2=11962.97×1.4+15113.66×0.35+205.13×1.52/2 =22268.71N·m
⑶强度验算
σ= Mmax /（γx×Wx）
γx----截面发展系数，对I形截面，查表得：γx=1.05；
Wx----对x 轴的净截面抵抗矩，查表得：Wx=185×103mm3；
f ----型钢的抗弯强度设计值，Q235 钢，取f=205N/mm2。
σ=22268.71×103/（1.05×185×103）N/mm2=114.63N/mm2＜f=205N/mm2，安全。
⑷整体稳定验算
根据刚结构设计的规范（GBJ17-88）的规定，轧制普通槽钢受弯要考虑整体稳定问题。按附录一之（二），本悬臂梁跨长1.4米折算成简支梁，其跨度为2×1.4=2.8米，按下列公式计算整体稳定系数ψ：
ψ=（570bδ/l1h）·235/σs= [570×88×9.9/（2800×160）] ×235/215 =1.21
则悬挑梁弯曲应力为：
σ= Mmax /（Ψ×Wx）=22268.71×103/（1.21×141×103）=130.52N/mm2＜f=205N/mm2，安全。
⑸刚度验算
ω= N1（lb+lc）3/3EI+N2lc2(lb+lc+100)×[3-lc/(lb+lc+100)]/6EI+q(lb+lc+100)4/8EI
N1、N2----作用于水平悬挑梁上的内、外立杆荷载（KN）；
E----弹性模量，E=206×103N/mm2；
I----钢材的抗弯强度设计值，Q235 钢，取f= 215N/mm2。
ω=N1（lb+lc）3/3EI+N2lc2(lb+lc+100)×[3-lc/(lb+lc+100)]/6EI+q(lb+lc+100)4/8EI
=11962.97×14003/3×2.06×105×1130×104+15113.66×3502×1500×2.77/6×2.06×105×1130×104+0.20513×15004/8×2.06×105×1130×104=(4.7+0.55+0.06)mm=5.25mm <L/250=5.6mm，满足要求。
⑹ I16后部锚固钢筋设计
①锚固钢筋的承载力验算
锚固选用1φ16圆钢预埋在平板上，吊环承受的拉力为：
N3= Mmax /1.3 =22268.71/1.3 =17129.78N
吊环承受的拉应力为：
σ= N/A =17129.78/3.14×82=85.24N/mm2＜[σ]=205 N/mm2，满足要求。
②锚固钢筋的焊缝验算
σ = F/（lW·δ）
F----作用于锚固钢筋上的轴心拉力设计值，F=N3=17155.63N；
lW----焊缝的计算长度，取lW=40-10=30mm；
δ----焊缝的计算厚度，取8mm。
σ=17129.78/30×8=71.37N/mm2＜[σ]=160N/mm2，满足要求。
⑺综上所述，当挑梁采用I16时，其强度、挠度、稳定性均符合要求。
4.1.7立杆稳定性计算
1. 无风荷载时，立杆稳定性计算：
N/（∮A）≤f
N ——计算立杆最大垂直力设计值，取N=N2=15113.66N；
∮——轴心受压构件的稳定系数，根据长细比λ查（JGJ130—2001）附录C 表C 取值，根据第5.3.3 条规定：立杆计算长度 l0=kμh=1.155×1.5×150=260cm，长细比λ= l0/i（钢管回转半径）= 260/1.59=163.52，查附录C，∮=0.2635，A—立杆的截面面积，查本规范附录B表B采用：A=506mm2。
立杆稳定性计算：
N/（∮A）=15113.66/（0.2635×506）=113.35N/mm2<f=205N/mm2,安全。
2．在风荷载作用下，立杆稳定性计算：
N/（∮A）+MW/W≤f
MW——由风荷载设计值产生的弯矩，按本规范（5.3.4）式计算；
W ——钢管立杆的截面模量，查附录B 表B：W=5.26cm3；
⑴由风荷载产生的弯矩计算
①水平风荷载标准值
ωk=μz·μs·ω0
μz——风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》（GBJ9）：C类地区，脚手架最高处43.2m，查表得：μz=1.168；μs——脚手架风荷载体型系数，按本规范4.2.4 规定采用，查表得：敞开式脚手架的挡风面积为1.5×1.8×0.09 =0.243m2，密目网的挡风系数取0.8，则在脚手架外立杆里侧满挂密目网后，脚手架综合挡风面积为：
（1.5×1.8-0.243）×0.8+0.243=2.21m2
其综合挡风系数为∮=2.21/（1.5×1.8）=0.82
根据规范查表4.2.4，背靠开洞墙、满挂密目网的脚手架风载体型系数为1.3∮，即：μs =1.3×0.82=1.066；
ω0——基本风压。根据《建筑结构荷载规范》（GBJ9）规定：ω0=0.45
ωk=1.168×1.066×0.45=0.56KN/m2
②由风荷载产生的弯矩计算
MW = 0.9×1.4×ωk la h2/10 = 0.9×1.4×0.52×1.8×1.52/10=0.27KN.m
⑵立杆稳定性计算
N/（∮A）+MW/W =113.35+0.27×106/(5.26×103)=164.68N/mm2<f=205 N/mm2,安全。
4.1.8连墙件计算
连墙构造对外脚手架的安全至关重要，必须引起高度重视，确保架体稳固。连墙拉筋用1φ10钢筋拉到剪力墙上,顶撑用φ48×3.5 钢管，水平距离5.4m，竖向距离为3m。
由风荷载产生的连墙件轴向力设计值：
N1w=1.4ωk Aw=1.4×0.56×3×5.4=12.7KN
连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力N0，对双排脚手架取5.0KN，连墙件轴向力设计值 Nl=N1w+N0=12.7+3=15.7KN
1φ10拉筋的承载力：
N=[fy]s=210×3.14×52=16.485KN＞N1w=15.70KN，所以连墙件拉筋用1φ10筋
满足要求。

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》可知，一个直角或旋转扣件的抗滑设计值为8.00KN。由此可见，在两步三跨内采用φ48×3.5 钢管固定在内立杆上，同时每个结点需要两个直角或旋转扣件同时工作（也就是每个结点的抗滑力满足16.00 KN）。
4.1.9五层以下脚手架的荷载计算与设计
1．计算基数：
一层4.3m，2-5层是4.1×4=16.4m，总高度H=20.7m。
计算高度H=20.7 m，步距h=1.5m，立杆纵距la=1.8m，立杆横距lb=1.05m，内立杆至墙距 lc=0.35m,外立杆至墙距ld=1.40m.
钢管自重G1=37.70N/m，栏杆、挡脚板自重G2=160N/m，安全立网自重G3=3.40N/m2，安全平网自重G4=4.87N/m2，装饰施工活荷载qk=2000.00N/m2，木脚手板自重G5=350.00kN/m2。
脚手架结构自重（包括立杆、纵、横水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件）：查《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ30—2001）附表A-1得：架体每米高度一个立杆纵距的自重 gk1=155.2N/m。
NG1K =H×gk1=20.7×155.2=3212.64N
构配件自重
①木脚手板（按三层考虑）
NG2K-1 =3×la×lb×G5/2+3×la×lc×G5
=（3×1.05×1.8×350/2+3×0.35×1.8×350）N=1653.75N
②纵向横杆（搁置脚手板用，按三层考虑）
NG2K-2 =3×lb×G1/2+3×lc×G1=（3×1.05×37.7/2+3×0.35×37.7）N=98.97N
③合计
NG2K = (1653.75+98.97)N=1752.72N
施工均布活荷载（按装饰阶段两层同时施工考虑）
内立杆 NQK 内 =2×la×lb×qk/2 + 2×la×lc×qk=(3780+2×1.8×0.35×2000)N=6300N
垂直荷载组合(不考虑风荷载)
N2=1.2×(NG1K + NG2K)+1.4×NQK 内 =1.2×（3212.64+1752.72）+1.4×6300N=14778.432N
2．立杆稳定性计算
1.无风荷载时，立杆稳定性计算：
N/（∮A）≤f
N ——计算立杆最大垂直力设计值，取N=N2=14778.432N；
∮——轴心受压构件的稳定系数，根据长细比λ查（JGJ130—2001）附录C 表C 取值，根据第5.3.3 条规定：立杆计算长度 l0=kμh=1.155×1.5×150=260cm，长细比λ= l0/i（钢管回转半径）= 260/1.59=163.52，查附录C，∮=0.2635，A—立杆的截面面积，查本规范附录B表B采用：A=506mm2。
立杆稳定性计算：
N/（∮A）=14778.432/（0.2635×506）=110.84N/mm2<f=205N/mm2,安全。
3.在风荷载作用下，立杆稳定性计算：
N/（∮A）+ MW /W≤f
MW——由风荷载设计值产生的弯矩，按本规范（5.3.4）式计算；
W ——钢管立杆的截面模量，查附录B 表B：W=5.26 cm3；
⑴ 由风荷载产生的弯矩计算
1）水平风荷载标准值
ωk=μz·μs·ω0
μz——风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》（GBJ9）：C类地区，脚手架最高处20.7m，查表得：μz =0.8496；μs——脚手架风荷载体型系数，按本规范4.2.4 规定采用，查表得：敞开式脚手架的挡风面积为1.5×1.8×0.09=0.243m2，密目网的挡风系数取0.8，则在脚手架外立杆里侧满挂密目网后，脚手架综合挡风面积为：
（1.5×1.8-0.243）×0.8+0.24=2.21 N/mm2
其综合挡风系数为∮=2.21/（1.5×1.8）=0.82
根据规范查表4.2.4，背靠开洞墙、满挂密目网的脚手架风载体型系数为1.3∮，即：μs =1.3×0.82=1.066；
ω0——基本风压。根据《建筑结构荷载规范》（GBJ9）规定：ω0=0.45。
ωk=0.45×0.8496×1.066=0.40755KN/ m2
2）由风荷载产生的弯矩计算
MW = 0.9×1.4×ωk la h2/10 = 0.9×1.4×0.40755×1.8×1.52/10=0.2080KN.m
⑵ 立杆稳定性计算
N/（∮A）+ MW /W =110.84+0.2080×106/(5.26×103)=150.24 N/mm2<f=205 N/mm2,安全。
4.2 配套用房脚手架设计
配套用房工程建筑高度23.85m，地上5层，第一层层高5m，第五层层高5.5 m，2-4层为3×4.45 =13.35 m。
4.2.1. 计算基数
1.计算高度H=23.85m，步距h=1.5m，立杆纵距la=1.8m，立杆横距lb=1.05m，内立杆至墙距 lc=0.35m,外立杆至墙距ld=1.40m。
钢管自重G1=37.70N/m，栏杆、挡脚板自重G2=160N/m，安全立网自重G3=3.40N/m2，安全平网自重G4=4.87N/m2，装饰施工活荷载qk=2000.00N/m2，木脚手板自重G5=350.00kN/m2。
2. 脚手架结构自重NG1K（包括立杆、纵、横水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件）：查《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ30—2001）附表A-1得：架体每米高度一个立杆纵距的自重gk1=155.2N/m。
NG1K =H×gk1=23.85×155.2=3701.52N
构配件自重
①木脚手板（按三层考虑）
NG2K-1 =3×la×lb×G5/2+3×la×lc×G5
=（3×1.05×1.8×350/2+3×0.35×1.8×350）N=1653.75N
②纵向横杆（搁置脚手板用，按三层考虑）
NG2K-2 =3×lb×G1/2+3×lc×G1=（3×1.05×37.7/2+3×0.35×37.7）N=98.97N
③合计
NG2K = (1653.75+98.97)N=1752.72N
施工均布活荷载（按装饰阶段两层同时施工考虑）
内立杆 NQK 内 =2×la×lb×qk/2 + 2×la×lc×qk=(3780+2×1.8×0.35×2000)N=6300N
垂直荷载组合(不考虑风荷载)
N2=1.2×(NG1K + NG2K)+1.4×NQK 内 =1.2×（3701.52+1752.72）+1.4×6300N=15365.09N
4.2.2立杆稳定性计算
1. 无风荷载时，立杆稳定性计算：
N/（∮A）≤f
N ——计算立杆最大垂直力设计值，取N=N2=15.39fkN；
∮——轴心受压构件的稳定系数，根据长细比λ查（JGJ130—2001）附录C 表C 取值，根据第5.3.3 条规定：立杆计算长度 l0=kμh=1.155×1.5×150=260cm，长细比λ= l0/i（钢管回转半径）= 260/1.59=163.522，查附录C，∮=0.2635，A—立杆的截面面积，查本规范附录B表B采用：A=506mm2。
立杆稳定性计算：
N/（∮A）=15365.09/（0.2635×506）=115.24N/mm2<f=205N/mm2,安全。
2. 在风荷载作用下，立杆稳定性计算：
N/（∮A）MW +/W≤f
MW——由风荷载设计值产生的弯矩，按本规范（5.3.4）式计算；
W ——钢管立杆的截面模量，查附录B 表B：W=5.26cm3；
⑴ 由风荷载产生的弯矩计算
1）水平风荷载标准值
ωk=μz·μs·ω0
μz——风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》（GBJ9）：C类地区，脚手架最高处23.85m，查表得：μz =0.902；μs——脚手架风荷载体型系数，按本规范4.2.4 规定采用，查表得：敞开式脚手架的挡风面积为1.5×1.8×0.09=0.243 m2，密目网的挡风系数取0.8，则在脚手架外立杆里侧满挂密目网后，脚手架综合挡风面积为：
（1.5×1.8-0.243）×0.8+0.24=2.21 m2
其综合挡风系数为∮=2.21/（1.5×1.8）=0.82
根据规范查表4.2.4，背靠开洞墙、满挂密目网的脚手架风载体型系数为1.3∮，即：μs =1.3×0.82=1.066；
ω0——基本风压。根据《建筑结构荷载规范》（GBJ9）规定：ω=0.45。
ωk=0.45×0.902×1.066=0.433KN/ m2
2）由风荷载产生的弯矩计算
MW= 0.9×1.4×ωk la h2/10 = 0.9×1.4×0.433×1.8×1.52/10=0.2210KN.m
⑵ 立杆稳定性计算
N/（∮A）+ MW /W =115.24+0.2210×106/(5.26×103)=157.26N/mm2<f=205 N/ mm2，符合安全要求。
5 扣件式脚手架安全技术搭设安全技术措施及要求
1)单位工程负责人应按施工组织设计中有关脚手架的要求，向架设和使用人员进行技术交底。
2)应按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第8.1.1～8.1.5条的规定和施工组织设计的要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格产品不得使用。
3)经检验合格的构配件应按品种、规格分类、堆放整齐、平稳、堆放场地不得有积水。
4)应清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。
5)当脚手架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。
6)脚手架底座面标高宜高于自然地坪50mm。
7)脚手架基础经验收应根据下列技术文件：
①《扣件式脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）第8.2.3～8.2.5条的规定；
②施工组织设计及变更文件；
③技术交底文件；
合格后，应按施工组织设计的要求放线定位。
8)脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。
9)每搭完一步脚手架后，应按规范JGJ 130—2001表8.2.4的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。
10)底座安放应符合下列规定：
① 底座、垫板均应准确地放在定位线上；
② 垫板宜采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm的木垫板，也可采用槽钢。
11) 立杆搭设应符合下列规定：
① 严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用；
② 相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开距离应符合JGJ 130-200l第6.3.5条的规定；
③ 开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除；
④ 当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件；
⑤ 顶层立杆搭接长度与立杆顶端伸出建筑物的高度应符合JGJ 130--2001第6.35、6.36条的规定。
12)纵向水平杆搭设应符合下列规定：
① 纵向水平杆的搭设应符合JGJ 130-2001第6.2.1条的构造规定；
② 在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。
13)横向水平杆搭设应符合下列规定：
① 搭设横向水平杆应符合JGJ130-2001第6．2．2条的构造规定；
② 双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于100mmn；
③ 单排脚手架的横向水平杆不应设置在下列部位：
a．设计上不允许留脚手眼的部位；
b．过梁上与过梁两端成60°角的三角形范围内及过梁净跨度1/2的高度范围内；
c．宽度小于lm的窗间墙；
d．梁或梁垫下及其两侧各500mm的范围内；
e．砖砌体的门窗洞口两侧200mm和转角处450mm的范围内；其他砌体的门窗洞口两侧300mm和转角处60mm的范围内；
f．独立或附墙砖柱：
当脚手架施工操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除。
14)剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须支承在垫块或垫板上。
15)扣件安装应符合下列规定：
① 扣件规格必须与钢管外径(φ≯48或φ≯51)相同；
② 螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m，且不应大于65N·m；
③ 在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；
④ 对接扣件开口应朝上或朝内；
⑤ 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。
16)作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定：
① 栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；
② 上栏杆上皮高度应为1.2m；
③ 挡脚板高度不应小于180mm；
④ 中栏杆应居中设置。
17) 脚手板的铺设应符合下列规定：
① 脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120～150mm。
② 采用对接或搭接时均应符合规定；脚手板探头应用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支承杆件上。
③ 在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平可靠连接，防止滑动。
④顶层作业层的脚手板往下计，宜每隔12m满铺一层脚手板。
18）脚手架使用中，应定期检查下列项目：
①杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；
②地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；
③扣件螺栓是否松动；
④高度在24m以上的脚手架，其立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合规范规定；
⑤安全防护措施是否符合要求；
⑥是否超载。
19）安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应用扭力板手检查，抽样方法应按随机分部原则进行。抽样检查数目与质量判定标准，应按下表的规定确定。不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。
20）加强对型钢悬挑扣件式钢管脚手架的维护工作，在脚手架上挂设标语时要经设计人员验算确定。
6 扣件式脚手架安全搭设注意事项
1）按照规定的构造方案和尺寸进行搭设，并注意杆件的搭设顺序。
2）拧紧扣件，拧紧程度要适当，要求扭力矩控制在40~50N·m为宜。
3）扣件开口应朝上，但用于连接大横杆的对接扣件开口应朝架子内侧，螺栓朝上，避免开口朝上，以防雨水进入。
4）搭设工人必须持有效上岗证上岗。搭设或拆除脚手架时，必须佩带安全带，先挂好安全带后，方可操作。
5）搭设时及时与结构拉结或采取临时支顶，以确保搭设过程的安全。
6）随时校正杆件的垂直和水平偏差，避免偏差较大。
7）没有完成的脚手架，每日完工时，一定要确保架子稳定，以免发生意外。
8）搭设完脚手架后，应组织有关人员进行分层分段验收，应细致的检查每一个受力构件位置、绑扎质量等是否满足要求，并作好记录，合格后方可使用。悬挑脚手架分段搭设完毕，内部验收合格后，应报上级部门验收，并报送安检站审核复验，发现隐患，及时整改。
7 扣件式脚手架安全拆除措施及要求
1）拆除脚手架必须认真向操作人员进行安全技术交底，拆除时应设警戒区，设置明显标志，并有专人警戒，禁止行人进入。
2）拆除脚手架前的准备工作应符合下列规定：
①应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；
②应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；
③应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；
④应清除脚手架上杂物及地面障碍物。
3）拆除脚手架时，应符合下列规定：
①拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；
②连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；
③当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度(约6.5m)时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件；
④当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按规范构造规定设置连墙件和横向斜撑加固。
4）严格遵守拆除顺序，由上而下，后绑者先拆，先绑者后拆。一般是先拆栏杆、脚手板，而后拆小横杆、大横杆、立杆等。
5）统一信号，上下呼应，动作协调，当松开与另一人有关的结扣时，应先告知对方，以防坠落。
6）拆下的扣件和配件应用滑轮及绳索及时送至地面，严禁高空抛扔。卸料时应符合下列规定：
①各构配件严禁抛掷至地面；
②运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。

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