扣件式脚手架设计.doc

扣件式脚手架设计扣件式脚手架设计1 设计说明 1.1设计依据1.1.1设计目的：通过本次课程设计全面系统地掌握建筑施工安全技术的措施、方法和有关技能，提高分析并解决建筑施工安全生产中的实际问题的能力。掌握脚手架的计算和基本参数，并能够对脚手架进行合理的经济比较，熟悉脚手架的安全管理条例。1.1.2设计参考书籍： 建筑施工安全检查评分标准； 建设工程施工现场供用电安全规范； 施工现场临时用电安全技术规范； 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范。1.2现场情况密集的建筑群城市中心（C类地区），交通便利地形平坦，年平均气温6.8度，最低气温为-15度，最高温度为35度，典型的温带大陆性季风气候，四季分明，风力在六级以下。2 工程概况大同市商务文化中心行政办公业务用房、配套用房工程由行政办公业务用房和配套用房工程组成，其中行政办公业务用房建筑面积102249平方米，地上83244平方米（主楼56615.2平方米，裙房26628.8平方米），地下19005平方米；配套用房建筑面积36015平方米，地上20928平方米，地下15087平方米。商务文化中心行政办公业务用房主楼建筑高度43.2米；主楼地上10层，地下1层；一层层高4.3m，2-9层层高4.1m，10层层高4.7m，女儿墙高度1.4m；建筑耐火等级一级；抗震设防烈度6度；屋面防水等级二级，采用高分子防水卷材，防水层耐用年限15年；地下室防水等级为一级。配套用房工程建筑高度23.85米，地上5层，地下1层；建筑耐火等级一级；抗震设防烈度6度；地下一层4.1m,1-4层高为3.5m,5层层高4.35m，女儿墙为1.4m；屋面防水等级二级，采用高分子防水卷材，防水层耐用年限15年；地下室防水等级为一级。3 脚手架工程设计及搭设参数本工程主楼五层以下采用全封闭双排外落地脚手架，六层以上采用全封闭悬挑双排外脚手架，计划在六层楼面设工字钢悬挑并钢丝绳斜拉结构。 脚手架钢管选用483.5；外挑工字钢选型I16，长度约为3.0米；固定工字钢在楼面上用112和116的圆钢，距外墙边0.2米设置112的钢筋套环，距外墙边1.3米设置116的钢筋套环。立杆纵向间距为1.8米，内立杆距外墙0.35米，外立杆距外墙面为1.4米，大横杆间距为1.5米，小横杆长度为1.5米。脚手架与建筑物的连墙拉结在两步三跨内采用拉撑结合的方式（拉筋用110的钢筋，顶撑用483.5 钢管），或者采用483.5 钢管固定在内立杆上。主楼6-9层的悬挑架的高度4.14=16.4m ，加上10层的高度4.7m，及高出屋面的女儿墙高度1.4m，则悬挑架的总高度为(16.4+4.7+1.4)m=22.5m，故按H=22.5m计算悬挑架荷载，并对水平悬挑梁的强度、刚度、稳定。15层的总高度为20.7m，并对立杆稳定性进行计算与验算。配套用房：立杆纵向间距为1.8米，立杆距外墙0.8米，大横杆间距为1.5米，小横杆长度为1.5米。总高度为23.85m，并对立杆稳定性进行计算与验算。 设计原则：扣件式单排架不宜超过24m，扣件式双排架不宜超过50m，且单排架经济合理。4 脚手架的荷载计算与设计 4.1 主楼脚手架设计4. 1.1计算基数： 计算高度H=22.5m，步距h=1.50m，立杆纵距la=1.80m，立杆横距lb=1.05m，内立杆至墙距 lc=0.35m,外立杆至墙距ld=1.40m. 钢管自重G1=37.70N/m，栏杆、挡脚板自重G2=160.00N/m，安全立网自重G3=3.40N/m2，安全平网自重G4=4.87N/m2，装饰施工活荷载qk=2000.00N/m2，木脚手板自重G5=350.00kN/m2。4.1.2 脚手架结构自重（包括立杆、纵、横水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件）： 查扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ302001）附表A-1得：架体每米高度一个立杆纵距的自重 gk1=155.2N/m。NG1K =Hgk1=22.5155.2=3492N4.1.3 构配件自重外立杆木脚手板（按三层考虑）NG2K-1 =3lalbG52=31.051.83502 = 992.25N防护栏杆、挡脚板（按三层考虑）NG2K-2 =3laG2=31.8160 =864N安全网（平网按三层考虑）NG2K-3 =HlaG3+3lalbG4/2=22.51.83.4+31.81.054.87/2=151.51N纵向横杆（搁置脚手板用，按三层考虑）NG2K-4=3lbG1/2=(31.0537.7/2)N=59.38N合计NG2K=(992.25+864+151.51+59.38)N=2067.14N内立杆木脚手板（按三层考虑）NG2K-1 =3lalbG5/2+3lalcG5 =（31.051.8350/2+30.351.8350）N=1653.75N纵向横杆（搁置脚手板用，按三层考虑）NG2K-2 =3lbG1/2+3lcG1=（31.0537.7/2+30.3537.7）N=98.97N合计NG2K = (1653.75+98.97)N=1752.72N4.1.4 施工均布活荷载（按装饰阶段2层同时施工考虑）（1） 外立杆 NQK 外 =2lalbqk/2 =21.81.052000/2=3780N（2） 内立杆 NQK 内 =2lalbqk/2 + 2lalcqk=(3780+21.80.352000)N=6300NNG2K-3 =HlaG3103+3lalbG4103/2=22.51.80.0034103+31.81.050.00487103/2=151.51N4.1.5 垂直荷载组合(不考虑风荷载)外立杆N1=1.2(NG1K + NG2K)+1.4NQK 外=1.2(3492+2067.14)N+1.43780=11962.97N内立杆N2=1.2(NG1K + NG2K)+1.4NQK 内=1.2(3492+1752.72)N+1.46300=15113.66N4.1.6水平悬挑梁设计本工程水平悬挑型钢梁采用I16，长3.0m，在六层楼面上预埋112、116的圆钢对工字钢进行背焊固定。根据钢结构设计规范（GB50017-2002）规定进行下列计算与验算，计算模型：按照悬挑梁进行计算，验算悬挑梁时，不考虑钢丝绳的承载力，只作为附加安全保险。I16截面特性Wx=141103mm3,惯性距I=1130104mm4自重q=205.13N/m，弹性模量E=206103N/mm2；翼缘宽度b=88mm，翼缘平均厚度=9.9mm，高度h=160mm最大弯矩Mmax=N1ld+N2lc+qh2/2=11962.971.4+15113.660.35+205.131.52/2 =22268.71Nm强度验算= Mmax /（xWx）x-截面发展系数，对I形截面，查表得：x=1.05； Wx-对x 轴的净截面抵抗矩，查表得：Wx=185103mm3；f -型钢的抗弯强度设计值，Q235 钢，取f=205N/mm2。=22268.71103/（1.05185103）N/mm2=114.63N/mm2f=205N/mm2，安全。整体稳定验算根据刚结构设计的规范（GBJ17-88）的规定，轧制普通槽钢受弯要考虑整体稳定问题。按附录一之（二），本悬臂梁跨长1.4米折算成简支梁，其跨度为21.4=2.8米，按下列公式计算整体稳定系数：=（570b/l1h）235/s= 570889.9/（2800160） 235/215 =1.21则悬挑梁弯曲应力为：= Mmax /（Wx）=22268.71103/（1.21141103）=130.52N/mm2f=205N/mm2，安全。刚度验算= N1（lb+lc）3/3EI+N2lc2(lb+lc+100)3-lc/(lb+lc+100)/6EI+q(lb+lc+100)4/8EIN1、N2-作用于水平悬挑梁上的内、外立杆荷载（KN）；E-弹性模量，E=206103N/mm2；I-钢材的抗弯强度设计值，Q235 钢，取f= 215N/mm2。=N1（lb+lc）3/3EI+N2lc2(lb+lc+100)3-lc/(lb+lc+100)/6EI+q(lb+lc+100)4/8EI=11962.9714003/32.061051130104+15113.66350215002.77/62.061051130104+0.2051315004/82.061051130104=(4.7+0.55+0.06)mm=5.25mm L/250=5.6mm，满足要求。 I16后部锚固钢筋设计锚固钢筋的承载力验算锚固选用116圆钢预埋在平板上，吊环承受的拉力为：N3= Mmax /1.3 =22268.71/1.3 =17129.78N吊环承受的拉应力为：= N/A =17129.78/3.1482=85.24N/mm2=205 N/mm2，满足要求。锚固钢筋的焊缝验算 = F/（lW）F-作用于锚固钢筋上的轴心拉力设计值，F=N3=17155.63N；lW-焊缝的计算长度，取lW=40-10=30mm；-焊缝的计算厚度，取8mm。=17129.78/308=71.37N/mm2=160N/mm2，满足要求。综上所述，当挑梁采用I16时，其强度、挠度、稳定性均符合要求。4.1.7立杆稳定性计算 1. 无风荷载时，立杆稳定性计算：N/（A）fN 计算立杆最大垂直力设计值，取N=N2=15113.66N；轴心受压构件的稳定系数，根据长细比查（JGJ1302001）附录C 表C 取值，根据第5.3.3 条规定：立杆计算长度 l0=kh=1.1551.5150=260cm，长细比= l0/i（钢管回转半径）= 260/1.59=163.52，查附录C，=0.2635，A立杆的截面面积，查本规范附录B表B采用：A=506mm2。立杆稳定性计算：N/（A）=15113.66/（0.2635506）=113.35N/mm2f=205N/mm2,安全。2在风荷载作用下，立杆稳定性计算：N/（A）+MW/WfMW由风荷载设计值产生的弯矩，按本规范（5.3.4）式计算；W 钢管立杆的截面模量，查附录B 表B：W=5.26cm3；由风荷载产生的弯矩计算水平风荷载标准值k=zs0z风压高度变化系数，查建筑结构荷载规范（GBJ9）：C类地区，脚手架最高处43.2m，查表得：z=1.168；s脚手架风荷载体型系数，按本规范4.2.4 规定采用，查表得：敞开式脚手架的挡风面积为1.51.80.09 =0.243m2，密目网的挡风系数取0.8，则在脚手架外立杆里侧满挂密目网后，脚手架综合挡风面积为：（1.51.8-0.243）0.8+0.243=2.21m2其综合挡风系数为=2.21/（1.51.8）=0.82根据规范查表4.2.4，背靠开洞墙、满挂密目网的脚手架风载体型系数为1.3，即：s =1.30.82=1.066；0基本风压。根据建筑结构荷载规范（GBJ9）规定：0=0.45k=1.1681.0660.45=0.56KN/m2由风荷载产生的弯矩计算MW = 0.91.4k la h2/10 = 0.91.40.521.81.52/10=0.27KN.m立杆稳定性计算N/（A）+MW/W =113.35+0.27106/(5.26103)=164.68N/mm2f=205 N/mm2,安全。4.1.8连墙件计算连墙构造对外脚手架的安全至关重要，必须引起高度重视，确保架体稳固。连墙拉筋用110钢筋拉到剪力墙上,顶撑用483.5 钢管，水平距离5.4m，竖向距离为3m。由风荷载产生的连墙件轴向力设计值：N1w=1.4k Aw=1.40.5635.4=12.7KN连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力N0，对双排脚手架取5.0KN，连墙件轴向力设计值 Nl=N1w+N0=12.7+3=15.7KN110拉筋的承载力：N=fys=2103.1452=16.485KNN1w=15.70KN，所以连墙件拉筋用110筋满足要求。根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范可知，一个直角或旋转扣件的抗滑设计值为8.00KN。由此可见，在两步三跨内采用483.5 钢管固定在内立杆上，同时每个结点需要两个直角或旋转扣件同时工作（也就是每个结点的抗滑力满足16.00 KN）。4.1.9五层以下脚手架的荷载计算与设计 1计算基数：一层4.3m，2-5层是4.14=16.4m，总高度H=20.7m。计算高度H=20.7 m，步距h=1.5m，立杆纵距la=1.8m，立杆横距lb=1.05m，内立杆至墙距 lc=0.35m,外立杆至墙距ld=1.40m.钢管自重G1=37.70N/m，栏杆、挡脚板自重G2=160N/m，安全立网自重G3=3.40N/m2，安全平网自重G4=4.87N/m2，装饰施工活荷载qk=2000.00N/m2，木脚手板自重G5=350.00kN/m2。脚手架结构自重（包括立杆、纵、横水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件）：查扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ302001）附表A-1得：架体每米高度一个立杆纵距的自重 gk1=155.2N/m。NG1K =Hgk1=20.7155.2=3212.64N构配件自重木脚手板（按三层考虑）NG2K-1 =3lalbG5/2+3lalcG5 =（31.051.8350/2+30.351.8350）N=1653.75N纵向横杆（搁置脚手板用，按三层考虑）NG2K-2 =3lbG1/2+3lcG1=（31.0537.7/2+30.3537.7）N=98.97N合计NG2K = (1653.75+98.97)N=1752.72N施工均布活荷载（按装饰阶段两层同时施工考虑）内立杆 NQK 内 =2lalbqk/2 + 2lalcqk=(3780+21.80.352000)N=6300N垂直荷载组合(不考虑风荷载)N2=1.2(NG1K + NG2K)+1.4NQK 内 =1.2（3212.64+1752.72）+1.46300N=14778.432N2立杆稳定性计算 1.无风荷载时，立杆稳定性计算：N/（A）fN 计算立杆最大垂直力设计值，取N=N2=14778.432N；轴心受压构件的稳定系数，根据长细比查（JGJ1302001）附录C 表C 取值，根据第5.3.3 条规定：立杆计算长度 l0=kh=1.1551.5150=260cm，长细比= l0/i（钢管回转半径）= 260/1.59=163.52，查附录C，=0.2635，A立杆的截面面积，查本规范附录B表B采用：A=506mm2。立杆稳定性计算：N/（A）=14778.432/（0.2635506）=110.84N/mm2f=205N/mm2,安全。3.在风荷载作用下，立杆稳定性计算：N/（A）+ MW /WfMW由风荷载设计值产生的弯矩，按本规范（5.3.4）式计算；W 钢管立杆的截面模量，查附录B 表B：W=5.26 cm3； 由风荷载产生的弯矩计算1）水平风荷载标准值k=zs0z风压高度变化系数，查建筑结构荷载规范（GBJ9）：C类地区，脚手架最高处20.7m，查表得：z =0.8496；s脚手架风荷载体型系数，按本规范4.2.4 规定采用，查表得：敞开式脚手架的挡风面积为1.51.80.09=0.243m2，密目网的挡风系数取0.8，则在脚手架外立杆里侧满挂密目网后，脚手架综合挡风面积为：（1.51.8-0.243）0.8+0.24=2.21 N/mm2其综合挡风系数为=2.21/（1.51.8）=0.82根据规范查表4.2.4，背靠开洞墙、满挂密目网的脚手架风载体型系数为1.3，即：s =1.30.82=1.066；0基本风压。根据建筑结构荷载规范（GBJ9）规定：0=0.45。k=0.450.84961.066=0.40755KN/ m22）由风荷载产生的弯矩计算MW = 0.91.4k la h2/10 = 0.91.40.407551.81.52/10=0.2080KN.m 立杆稳定性计算N/（A）+ MW /W =110.84+0.2080106/(5.26103)=150.24 N/mm2f=205 N/mm2,安全。4.2 配套用房脚手架设计配套用房工程建筑高度23.85m，地上5层，第一层层高5m，第五层层高5.5 m，2-4层为34.45 =13.35 m。4.2.1. 计算基数1.计算高度H=23.85m，步距h=1.5m，立杆纵距la=1.8m，立杆横距lb=1.05m，内立杆至墙距 lc=0.35m,外立杆至墙距ld=1.40m。钢管自重G1=37.70N/m，栏杆、挡脚板自重G2=160N/m，安全立网自重G3=3.40N/m2，安全平网自重G4=4.87N/m2，装饰施工活荷载qk=2000.00N/m2，木脚手板自重G5=350.00kN/m2。2. 脚手架结构自重NG1K（包括立杆、纵、横水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件）：查扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ302001）附表A-1得：架体每米高度一个立杆纵距的自重gk1=155.2N/m。NG1K =Hgk1=23.85155.2=3701.52N构配件自重木脚手板（按三层考虑）NG2K-1 =3lalbG5/2+3lalcG5 =（31.051.8350/2+30.351.8350）N=1653.75N纵向横杆（搁置脚手板用，按三层考虑）NG2K-2 =3lbG1/2+3lcG1=（31.0537.7/2+30.3537.7）N=98.97N合计NG2K = (1653.75+98.97)N=1752.72N施工均布活荷载（按装饰阶段两层同时施工考虑）内立杆 NQK 内 =2lalbqk/2 + 2lalcqk=(3780+21.80.352000)N=6300N垂直荷载组合(不考虑风荷载)N2=1.2(NG1K + NG2K)+1.4NQK 内 =1.2（3701.52+1752.72）+1.46300N=15365.09N4.2.2立杆稳定性计算 1. 无风荷载时，立杆稳定性计算：N/（A）fN 计算立杆最大垂直力设计值，取N=N2=15.39fkN；轴心受压构件的稳定系数，根据长细比查（JGJ1302001）附录C 表C 取值，根据第5.3.3 条规定：立杆计算长度 l0=kh=1.1551.5150=260cm，长细比= l0/i（钢管回转半径）= 260/1.59=163.522，查附录C，=0.2635，A立杆的截面面积，查本规范附录B表B采用：A=506mm2。立杆稳定性计算：N/（A）=15365.09/（0.2635506）=115.24N/mm2f=205N/mm2,安全。2. 在风荷载作用下，立杆稳定性计算：N/（A）MW +/WfMW由风荷载设计值产生的弯矩，按本规范（5.3.4）式计算；W 钢管立杆的截面模量，查附录B 表B：W=5.26cm3； 由风荷载产生的弯矩计算1）水平风荷载标准值k=zs0z风压高度变化系数，查建筑结构荷载规范（GBJ9）：C类地区，脚手架最高处23.85m，查表得：z =0.902；s脚手架风荷载体型系数，按本规范4.2.4 规定采用，查表得：敞开式脚手架的挡风面积为1.51.80.09=0.243 m2，密目网的挡风系数取0.8，则在脚手架外立杆里侧满挂密目网后，脚手架综合挡风面积为：（1.51.8-0.243）0.8+0.24=2.21 m2其综合挡风系数为=2.21/（1.51.8）=0.82根据规范查表4.2.4，背靠开洞墙、满挂密目网的脚手架风载体型系数为1.3，即：s =1.30.82=1.066；0基本风压。根据建筑结构荷载规范（GBJ9）规定：=0.45。k=0.450.9021.066=0.433KN/ m2 2）由风荷载产生的弯矩计算MW= 0.91.4k la h2/10 = 0.91.40.4331.81.52/10=0.2210KN.m 立杆稳定性计算N/（A）+ MW /W =115.24+0.2210106/(5.26103)=157.26N/mm2f=205 N/ mm2，符合安全要求。5 扣件式脚手架安全技术搭设安全技术措施及要求1)单位工程负责人应按施工组织设计中有关脚手架的要求，向架设和使用人员进行技术交底。2)应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第8.1.18.1.5条的规定和施工组织设计的要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格产品不得使用。3)经检验合格的构配件应按品种、规格分类、堆放整齐、平稳、堆放场地不得有积水。4)应清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。5)当脚手架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。6)脚手架底座面标高宜高于自然地坪50mm。7)脚手架基础经验收应根据下列技术文件：扣件式脚手架安全技术规范（JGJ1302001）第8.2.38.2.5条的规定；施工组织设计及变更文件；技术交底文件；合格后，应按施工组织设计的要求放线定位。8)脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。9)每搭完一步脚手架后，应按规范JGJ 1302001表8.2.4的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。10)底座安放应符合下列规定： 底座、垫板均应准确地放在定位线上； 垫板宜采用长度不少于2跨、厚度不小于50mm的木垫板，也可采用槽钢。11) 立杆搭设应符合下列规定： 严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用； 相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开距离应符合JGJ 130-200l第6.3.5条的规定； 开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除； 当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件； 顶层立杆搭接长度与立杆顶端伸出建筑物的高度应符合JGJ 130-2001第6.35、6.36条的规定。12)纵向水平杆搭设应符合下列规定： 纵向水平杆的搭设应符合JGJ 130-2001第6.2.1条的构造规定； 在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。13)横向水平杆搭设应符合下列规定： 搭设横向水平杆应符合JGJ130-2001第622条的构造规定； 双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于100mmn； 单排脚手架的横向水平杆不应设置在下列部位：a设计上不允许留脚手眼的部位；b过梁上与过梁两端成60角的三角形范围内及过梁净跨度1/2的高度范围内；c宽度小于lm的窗间墙；d梁或梁垫下及其两侧各500mm的范围内；e砖砌体的门窗洞口两侧200mm和转角处450mm的范围内；其他砌体的门窗洞口两侧300mm和转角处60mm的范围内；f独立或附墙砖柱：当脚手架施工操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除。14)剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须支承在垫块或垫板上。15)扣件安装应符合下列规定： 扣件规格必须与钢管外径(48或51)相同； 螺栓拧紧扭力矩不应小于40Nm，且不应大于65Nm； 在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm； 对接扣件开口应朝上或朝内； 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。16)作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定： 栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧； 上栏杆上皮高度应为1.2m； 挡脚板高度不应小于180mm； 中栏杆应居中设置。17) 脚手板的铺设应符合下列规定： 脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120150mm。 采用对接或搭接时均应符合规定；脚手板探头应用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支承杆件上。 在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平可靠连接，防止滑动。顶层作业层的脚手板往下计，宜每隔12m满铺一层脚手板。18）脚手架使用中，应定期检查下列项目：杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；扣件螺栓是否松动；高度在24m以上的脚手架，其立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合规范规定；安全防护措施是否符合要求；是否超载。19）安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应用扭力板手检查，抽样方法应按随机分部原则进行。抽样检查数目与质量判定标准，应按下表的规定确定。不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。 20）加强对型钢悬挑扣件式钢管脚手架的维护工作，在脚手架上挂设标语时要经设计人员验算确定。6 扣件式脚手架安全搭设注意事项1）按照规定的构造方案和尺寸进行搭设，并注意杆件的搭设顺序。2）拧紧扣件，拧紧程度要适当，要求扭力矩控制在4050Nm为宜。3）扣件开口应朝上，但用于连接大横杆的对接扣件开口应朝架子内侧，螺栓朝上，避免开口朝上，以防雨水进入。4）搭设工人必须持有效上岗证上岗。搭设或拆除脚手架时，必须佩带安全带，先挂好安全带后，方可操作。5）搭设时及时与结构拉结或采取临时支顶，以确保搭设过程的安全。6）随时校正杆件的垂直和水平偏差，避免偏差较大。7）没有完成的脚手架，每日完工时，一定要确保架子稳定，以免发生意外。8）搭设完脚手架后，应组织有关人员进行分层分段验收，应细致的检查每一个受力构件位置、绑扎质量等是否满足要求，并作好记录，合格后方可使用。悬挑脚手架分段搭设完毕，内部验收合格后，应报上级部门验收，并报送安检站审核复验，发现隐患，及时整改。7 扣件式脚手架安全拆除措施及要求1）拆除脚手架必须认真向操作人员进行安全技术交底，拆除时应设警戒区，设置明显标志，并有专人警戒，禁止行人进入。2）拆除脚手架前的准备工作应符合下列规定：应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；应清除脚手架上杂物及地面障碍物。3）拆除脚手架时，应符合下列规定：拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度(约6.5m)时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件；当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按规范构造规定设置连墙件和横向斜撑加固。4）严格遵守拆除顺序，由上而下，后绑者先拆，先绑者后拆。一般是先拆栏杆、脚手板，而后拆小横杆、大横杆、立杆等。5）统一信号，上下呼应，动作协调，当松开与另一人有关的结扣时，应先告知对方，以防坠落。6）拆下的扣件和配件应用滑轮及绳索及时送至地面，严禁高空抛扔。卸料时应符合下列规定：各构配件严禁抛掷至地面；运至地面的构配件应及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。22