四跨混凝土连续刚构桥预应力损失时效分析.pdf

第 3 9卷 ， 第 3期 2 0 1 4年 6月 公 路 工 程 Hi g h w a y E n g i n e e r i n g Vo 1 3 9，No 3 J u n，2 0 1 4 四跨混凝土连续 刚构桥预应 力损 失时效分析 姚正中。 ， 李银斌 ， 杨鸿波 ， 张惠安 ( 1 贵州高速公路集 团有限公 司，贵州 贵阳5 5 0 0 0 2 ； 2 贵 州省交通 规划勘察 设计研 究院股份 有限公 司 ， 贵州 贵阳5 5 0 0 0 1 ) 摘 要 】根据 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规 范 ( J T G I ) 6 2 - 2 0 0 4 ) 和美国 A A S H T O L R F D桥梁 设计规范提供 的混凝土徐变系数和收缩应变计算公式 ， 运用 Mi d a s C i v i l 软件对 比分析 了贵州赫 章特 大桥 在不 同阶 段下预应力损失及其对主梁变形的影响。结果 表明 ， 按 2种 规范计算得 到的预应 力管道 摩阻损失 基本相 同 ， 由锚 具变形 、 弹性压缩和预应力 筋应力松 弛引起的预应力损失 ， A A S H T O L R F D规 范计算值 略大 于 J T G D 6 2 2 0 0 4 ， 然而 由于 2种规范在混凝土徐变 、 收缩计算公式 上的不 同， 按 照 A A S H T O L R F D规范计算 由混凝 土徐变收 缩引起 的预 应力损失和主梁变形较 J T G D 6 0 - 2 0 0 4大。 关键 词】连续刚构桥；赫章特大桥 ； 徐变 系数 ；收缩应 变；预应力损失 ； 时效 分析 ；主梁变形 【 中图分类 号】U 4 4 8 3 5 ； U 4 4 1 5 文献标识码 A 文章编号 1 6 7 4 0 6 1 0 ( 2 0 1 4 ) 0 3 0 1 3 4 0 6 Ti me - d e p e n d e n t An a l y s i s o f Pr e s t r e s s Lo s s o f Fo u r - s pa n s Pr e s t r e s s e d Co n c r e t e Co n t i n u o u s Fr a m e Br i d g e YAO Zh e n g z h o n g ，LI Yi n b i n ，YANG Ho n g b o ，Z HANG Hu i a n ( 1 G u i z h o u Hi g h w a y G r o u p L i mi t e d C o r p o r a t i o n ，G u i y a n g ， G u i z h o u 5 5 0 0 0 2 ， C h i n a ； 2 G u i z h o u P r o v i n c e T r a n s p o r t a t i o n P l a n n i n g S u r v e y a n d D e s i g n I n s t i t u t e C o ， L T D G u i y a n g ， G u i z h o u 5 5 0 0 0 1 ， C h i n a ) Ab s t r a c t A c c o r d i n g t o d i f f e r e n t c o n c r e t e c o e f f i c i e n t o f c r e e p a n d s h r i n k a g e f o r mu l a t i o n s p e c i fi e d i n C o d e f o r D e s i g n o f H i g h w a y R e i n f o r c e d C o n c r e t e a n d P r e s t r e s s e d C o n c r e t e B r i d g e s a n d C u l v e rt s ( J T G D 6 2 - 2 0 0 4 ) a n d A m e r i c a n b r i d g e S p e c i f i c a t i o n A A S H T O L R F D， t h e l o s s e s o f p r e s t r e s s a n d d e f o r m a t i o n s o f ma i n g i r d e r o n d i ffe r e n t s t a g e s for Gu i z h o u He z h a n g s u p e r l o n g - s p a n b r i d g e we r e a na l y z e d u s i n g fin i t e e l e me n t a n a l y s i s s o f t wa r e Mi d a s Ci v i l Re s u l t s s h o w t h a t l o s s e s o f p r e s t r e s s c a u s e d b y p i p e l i n e f r i c t i o n a r e r o u g h l y s a me a c c o r di ng t o t h e t wo s p e c i f i c a t i o ns ，l o s s e s o f p r e - s t r e s s c a u s e d b y a nc h o r a g e de f o rm a t i o n，e l a s t i c c o mpr e s s i o n，pr e - s t r e s s r e l a x i n g，t h e r e s u l t s o f AAS HTO L RFD i s s l i g h t l y g r e a t e r t h a n t h a t o f J T G D 6 2 2 0 0 4 Be s i d e s ，d u e t o t h e d i ff e r e n c e s i n f o r mu l a o f c o n c r e t e c r e e p a n d s h r i n k ，t h e v a l ue s o f l o s s e s o f p r e s t r e s s a n d d e f o r ma t i o n s o f ma i n g i r d e r c a l c ul a t e d b y AAS HTO LRF D i s muc h b i g - - g e r t h a n t h a t o f J T G D6 2 - 2 0 0 4 Ke y w o r d s C o n t i n u o u s ri g i d f r a m e b r i d g e ；H e z h a n g b r i d g e ；C o e f fi c i e n t o f c r e e p ；S h r i n k a g e s t r a i n；Lo s s o f p r e s t r e s s；An a l y s i s o f Ti me d e p e n d e d；De f o rm a t i o n o f ma i n g i r d e r 0 前 言 连续刚构桥是大跨度桥梁常用的结构形式 ， 然 而国内外已经建造的连续刚构桥大多 出现了主梁下 挠 、 箱梁开裂的问题 ， 引起桥梁工程界的普遍关注。 美国、 13 本等国家围绕预应力损失和预拱度精确计 算 ， 开展了试验和理论研究 ， 美国针对高强度混 凝 土与普 通混凝 土 在徐 变 、 收缩 方 面存在 的差 异 ， 开 展了高强度混凝 土徐变系数、 收缩应变 以及混凝 土 强度的研究 ， 提出了一种高强度混凝土预应力失效 损失的估算新方法 ， 其成果写进了 2 0 0 5年 出版 的 A A S H T O L R F D桥梁设计规范中 。 。国内针对预 应力损失及其对连续 刚构桥的影 响， 也做 了大量的 试验与理论分析工作 。然而， 现行 公 路钢筋 收稿 日期】2 0 1 4 - 0 3 1 7 【 作者简 介】姚 正中( 1 9 6 4 -) ， 男 ， 高级工程师 ， 主要从事桥 梁施_T与管理工作 。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 3期 姚正 中， 等 ： 四跨混凝土连续 刚构桥预应力损失时效分析 1 3 5 混凝土及 预应力混凝 土桥 涵设计 规范 ( J T G D 6 2 2 0 0 4 ) 中给出的徐变系数及收缩应变公式是基于 普通混凝土得到的 ， 而实际大跨度连续刚构桥中 均采用 C 5 0以上的高强度混凝土， 因此存在用普通 混凝土的徐变、 收缩计算公式来分析高强度混凝土 桥梁时变效应的合适性问题。 本文以赫章 特大桥为工 程背景 ， 根据 公路钢 筋混凝 土及 预 应力 混凝 土设 计 规范 ( J T G D 6 2 2 0 0 4 ) 和美国 2 0 0 5年出版的 A A S H T O L R F D桥梁设 计规范提供的混凝土徐变收缩计算公 式， 应用结构 分析软件 M i d a s C i v i l 开展 了施工 阶段与成桥 阶段 的预应力损失时效分析 ， 对比两种规范上的差异 ， 籍 此引 起 国内同 行 的注意 。 1 赫章特大桥概况 赫章特大桥位于贵州省毕 ( 节) 威 ( 宁 ) 高速公 路段， 桥跨布置为 9 X 4 0 m预应力混凝土先简支后 续 T梁 +( 9 6+ 2 X 1 8 0+9 6 ) m预应力混凝 土连续 刚构桥 + 5 X 3 0 m 预应力混凝土先 简支后续 T梁 。 大桥全长 1 0 7 2 8 m。特大桥主桥桥型布置见图 1 。 圈 1 赫 章特大桥主桥桥型布置图 ( 单位： m) F i g u r e 1 T h e p l a n o f h e z h a n g b r i d g e (U n i t s ： m) 主梁采用单箱单室截 面， 根部梁高 1 1 5 m， 跨 中梁 高 4 m； 根 部 底 板 厚1 3 m， 跨 中 底 板 厚 0 3 2 m； 箱梁顶板厚度除零号块为0 5 m外 ， 其余梁 段均为 0 3 m； 腹板厚度零号块为 0 9 m， 其余梁段 为 0 7 、 0 6 ， 0 4 5 m。梁高与底板厚均按 1 6次抛 物线变化 。 1 0号、 l 2号主墩采用 分离式双薄壁墩 ， 截面尺 寸为 7 5 m( 横 向)x 3 0 m( 纵 向) ， 横 桥 向壁 厚 1 0 m， 纵桥向壁厚 0 6 m， 在墩顶和墩顶分别设 4 0 m和 3 0 m的实心段。1 1号 主墩墩高 1 9 5 m， 箱墩 横向宽 1 7 5 m， 纵 向顶宽 9 0 m， 外侧 按 6 0： 1放 坡 ， 横桥向壁厚 1 2 m， 纵桥 向壁厚 1 2 m， 中间沿纵 桥 向设两道 0 8 m厚加劲肋 ， 竖向设 5道横隔板 ， 墩 顶与墩底分别设 2 0 m和 3 0 m实心段。 2 美国 AAS HT O L R F D规范提 出的混凝土 徐变 系数 与收缩应变计算公式 针对高强度混凝土 ， 2 0 0 5年版的美国 A A S H T O L R F D规范中给出的混凝土徐变系数与收缩应变计 算公式如下： 徐变系数计算公式。 徐变系数按式计算 ： ( 1 ， t i )=1 9 0 y 。 ， ( 1 ) 7c ，=k t d kl 口 k sk h c ， ( 2 ) 式中： t ， 分别为混凝土加载龄期和计算龄期 ； k t d 为 时间依存系数 ， k =_ _一 ； 为混凝土抗压 61 一 c +t 强度 ； j 为加载系数， k =t i - o 1 1 8 ； 。 为尺寸影响系 数 ， = 关 4_ ， W S 为 构 件 截 面 的 体 表 比 ； h h 为徐变的湿度影响系数， k 。 =1 5 6 0 0 0 8 H， 日 为空气湿度 ； i ， 为强度影响系数 ： k ， =三一。 J 1+ 矗 收缩应变计算公式。 8s h=4 8 0 X 1 0 7s h ( 3 ) 。 h= k t d k 。 k h ， II r ( 4 ) 式 中：k h 为 收 缩 的湿度 影 响 系数 ， k =2 0 0 0 0 1 4 3 H， 其余符号同上。 3分析模型 采用 Mi d a s C i v i l 软件开展 了施工阶段与成桥 阶段预应力损失与主梁变形计算 ， 主梁、 桥墩用空间 梁单元模拟。文 中忽略墩底桩基影响 ， 视墩底 固结 ， 墩、 梁之问用弹性连接中的刚性连接模拟 ， 两边跨采 用滑动支座 ， 建立后的全桥模型如图 2所示。 圈 2 赫章特大桥 Mi d a s 有限元模型 Fi g u r e 2 Th e f i n i t e e l e me nt mo de l o f h e z ha n g b r i d g e 4 预 应力损失分析 4 1 预应力管道摩阻损失 图 3 、 图 4所 示 为 按 J T G D 6 2 2 0 0 4 、 A A S H T O 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 1 3 6 公路工程 3 9卷 L R F D两个规范计算赫章特大桥 由预应力钢筋与管 道壁摩擦引起的预应力损失 f l ， 以及在成桥 阶段、 成桥 1 、 2 、 5 、 1 0 a 后的总预应力损失。结果表明， 按 2个规范得到的 f 1 在桥墩处的损失均要大于跨 中， 而成桥阶段与成桥 1 0年后 的预应力损失与总损失 之比如表 1所示。 0 5 0 1 0 0 l 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0 4 5 0 5 0 0 5 5 0 主梁 ， m 图 3总预应力损失和 n的 比较 ( J T G D 6 2 0 4 ) F i g u r e 3 Co mp a r i s o n o f t h e t o t a l p r e s t r e s s e d f o r c e l o s s a n d o r l 1 ( J T G D 6 2 0 4) 0 5 0 1 0 0 l 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0 4 5 0 5 0 0 5 5 0 主梁 ， m 图 4总预 应力损失和 1 的 比较 ( A AS H T O L R F D) F i g u r e 4 Co mp a r i s o n o f t h e t o t a l p r e s t r e s s e d f o r c e l o s s a n d f 1 ( AAS H TO L RF D) 表 1 预应力管道摩阻损失 Ta b l e 1 Th e f r i c t i o n l o s s o f t h e pr e s t r e s s e d pi p e s 从 图 3与 图 4可 以 看 出 ：在 锚 下 控 制 应 力 管道夹角之和 0以及管壁摩阻 系数 和偏差 系数 k 一定的情况下， 距离张拉端越远的计算截面， 相应的预应力损失越大。但随着时间的推移 ， 混凝 土收缩徐变一方面也使预应力损失 ， 但 另一方面起 到调整应力的作用 ， 因此使管道摩阻的损 失比例所 有降低 。试验表明 ， 管壁摩 阻系数和偏差 系数离 散性很大 ， 且实测结果均较规范取值大， 理论计算结 果 比实际预应力损失值小。对于大跨度预应力混凝 土连续刚构桥 ， 顶板束和底板束多为超长预应力束 ， 受到管道线形、 管壁摩阻、 钢绞线 自身缠绕以及很难 做到完全对称张拉影响， 其实际预应力损失要 比理 磨阻损 失 成桥时损失 成桥后 1 年损失 成桥后 2 年损 失 成桥后 5 年损失 成桥后 l 0 年损失 一磨阻损失 一成桥时 损失 一 成桥后 1 年 损失 一成桥后 2 年 损失 一成桥后 5 年 损失 一成桥后 l 0 年损 失 论计算更大 ， 采取延长持荷时间和二次张拉的方式 ， 可以较好地解决超长预应力束管道摩阻损失 。 4 2混凝 土徐 变收缩 引起 的预 应 力损 失 顶板纵向预应力束在大跨度连续刚构桥施工过 程中承担着桥梁的绝 大部分荷载 ， 底板预应力柬在 成桥 阶段 和运 营阶段 承担 抵抗 截面正 弯矩 和控 制 主 梁挠度 的作 用 ， 因此顶 、 底 板预 应力损 失将 影响整 个 桥梁结构的内力 。下面根据中国和美 国规范分析混 凝土 收缩 徐变影 响下 成桥 阶段和 成 桥 1 0 a后 顶 、 底 板钢束的预应力损失。 图 5一图 9分 别为按 J T G D 6 2 2 0 0 4规 范及 A A S H T O L R F D规范计算得到的顶板束和底板束在 不同阶段的预应力损失变化 图。从图 中可以看 出， 由混凝土徐变收缩引起的顶板纵向预应力损失呈墩 顶 向跨 中逐渐 增 大 的趋 势 ， 成 桥 后 一 年损 失 的增 幅 最大， 这 与混凝 土徐 变收缩 自身 特性有 关。按 照 J T G D 6 2 2 0 0 4规范得 到的顶板束跨 中位置的预应 0 0 O O 0 OO 0 O O O 0 0 0 O H：2 他 加 一 一 一 一 一 一 一 一 一 一 一 一 一 一 一 笔、 水鞲 聪确 O 0 0 0 O O O O O O 0 O 0 O O O H 加 ” 一 一 一 一 一 一 一 一 一 一 一 一 一 一 一 一 =、 辑 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 3 期 姚正 中 ， 等 ： 四跨混凝 土连续 刚构桥 预应力损失时效分析 1 3 7 力损失较桥墩处大 1 9倍左右， 成桥 1 0 a 后 收缩徐 变引起的预应力损失值为张拉控制应力 的 6 6 7 ， 底板柬边、 中跨合龙段的预应力损失最大 ， 成桥 1 0 a 后收缩徐变引起的预应力损失值为张拉控制应力的 5 7 1 。按 A A S H T O L R F D规范得到的顶板束跨中 0 1 O 皇一 2 0 -3 0 翼 圳 一5 0 譬 一 6 0 隧 一 7 0 - 8 0 - 9 0 位置预应力损失 比桥墩处大 3 5 7倍 ， 成桥 1 0 a后 收缩徐变引起的预应力损失值为张拉控制应力 的 8 4 9 ， 底板束边、 中跨合龙段的预应力损失最大 ， 成桥 1 0 a 后收缩徐变引起 的预应力损失值为张拉 控制应力的 6 3 5 。 0 5 0 1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0 4 5 0 5 0 0 5 5 0 主 粱 m 圉 5 顶板 束预 应9 3 gt 仃 f 6 的变化 l J T G D 6 2 2 0 0 4 l F i g u r e 5 T h e c h a n g e o f p r e s t r e s s e d f o r c e l o s s O r l 6 i n t o p p l a t e s ( J T G D6 2 - 2 0 0 4) 主梁 ， 图 6顶板束预应 力损 失 的变化 ( A AS H T O L R F D F i g u r e 6 T h e c h a n g e o f p r e s t r e s s e d f o r c e l o s s O r l 6 i n t o p p l a t e s( A A S H T O L R F D) 1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0 4 5 0 5 0 0 5 5 0 主梁 i n 图 7 底板束预应力损失 的变化 ( J T G D 6 2 _ 2 0 0 4 ) T h e c h a n g e o f p r e s t r e s s e d f o r c e l o s s 拓i n b a s e p l a t e s( J T G D 6 2 - 2 0 0 4 ) 一成桥时 一收缩徐变 1 年 一 收缩徐变 2 年 一收缩徐变 5 年 一收缩徐变 1 0 年 年年年拍 变变 变变 时徐侩徐徐 桥缩缩缩缩 成 收 收收收 一 m o m 如 蚰 如 蚰 m 加 一 一 一 一 一 一 一 一 一i l 1 毫 鞲R 帑帐鞲隧 年年年珐 1 2 5 l 变变变变 时徐徐徐徐 桥缩缩缩缩 成收 收 收 收 50 加 们 如 ：合 舳 如 一 一 一一一 一一 一一一一 一一一 一一一 B d I II 、 水鞲R塔 避 7 m g F O 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m l 3 8 公路工程 3 9卷 l O O l 0 - 2 0 - 3 0 4 0 5 O 一6 0 7 0 8 0 9 0 1 0 0 一 l l O O 5 0 1 O O l 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0 4 5 0 5 0 0 5 5 0 主梁 m 图 8底板束预应力损 失的变化 ( A A S HT O L RF Dl F i g u r e 8 T h e c h a n g e o f p r e s t r e s s e d f o r c e l o s s 0 6 i n b a s e p l a t e s( A A S H T O L R F D ) 进一 步比较发现 ， 按 A A S H T O L R F D规范得到 的顶 板束 墩 顶处 的预 应力损 失较 J T G D 6 2 2 0 0 4规 范 计算 值少 3 3 3 ， 而 跨 中位 置则 要 大 3 1 3 ； 底 板预应力柬按 A A S H T O L R F D规范得到的跨中处预 应力损失 比 J T G D 6 2 2 0 0 4规范计算值在成桥 1 0 a l 5 -2 0 -2 5 - 30 35 - 4 0 一 4 5 窖- 5 0 蠢 R一 7 0 一75 酪一 8 0 -8 5 90 - 95 1 O O l O5 2O - 3 0 -40 口 -50 至 一 6 0 一 7 0 一 80 聪一 9 0 一 l 0 0 一ll 0 一 l 2 0 成桥 时 收缩 徐变 1 年 收缩 徐变 2 年 收缩 徐变 5 年 收缩徐变 1 0 年 后 大 1 1 8 。 4 3锚 具变形 、 弹性 压 缩和预 应 力筋应 力松 弛 引起 的 预 应 力 损 失 图 9 、 图 l 0所示为按 2个规范计算得到的锚具 变 形 、 弹件 压 缩和 预应 力筋 应力 松 弛引 起 的预 应力 O 5 0 1 0 0 l 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0 4 5 0 5 0 0 5 5 0 主粱 m 图 9 锚具变形 、 弹性压 缩和预应 力筋应 力松弛 引起 的预应 力损 失( J T G D 6 2 2 0 0 4l Fi g u r e 9 Th e pr e s t r e s s e d f o r c e l o s s i n du c e d by a n c h o r a g e d e f o r ma t i o n，t he e l a s t i c c o mpr e s s i o n a n d p r e s t r e s s e d r e i n f o r c e me n t s t r e s s r e l a x a t i o n( J T G D6 2 - 2 0 0 4) 0 5 0 1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0 4 5 0 5 0 0 5 5 0 主 粱 m 图 l 0锚具变形 、 弹性压 缩和 预应 力筋应力松弛引起 的预应 力损失( A A S HT O Fi g ur e 1 0 Th e pr e s t r e s s e d f or c e l o s s i n du c e d by a n c h o r a g e d e f o r ma t i o n，t he e l a s t i c s s i o n a n d p r e s t r e s s e d r e i n f o r c e me n t s t r e s s r e l a x a t i o n( A AS HT O L R F D) L RF D l c o mpr e。 一成桥时的盯l -4 t - - -成桥后 1 年的 l +成桥后 2 年 的 盯l 一成桥 后 5年的 l +成桥后 l 0 年的 l 一成 桥时的 1 I I +成 桥后 1 年的 d l lI +成 桥后 2年的 盯 l 十成桥后 5 年 的 盯1 十成桥后 1 O年的 l B d 窖 水 鞲 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 3期 姚正 中 ， 等 ： 四跨 混凝土连 续剐构桥预应力损失 时效分析 l 3 9 损失累计 值。从 图 9 ， 图 1 0中可 以看 出：按 J - I G D 6 2 - 2 0 0 4规 范 和 A A S H T O L R F D 规 范 得 到 的 成 桥 1 0 a后跨 中截 面 的预 应 力损 失 分 别 占总损 失 的 4 2 1 和 3 6 8 。 4 4 按 2个规范计算的主梁挠度差异比较 图 1 l 所示为按 2个 规范计算得到的成桥阶段 吕 吕 、 潍 邋 尽 与成 桥 1 0 a 时 的 主梁 变形 ， 按 J T G D 6 2 2 0 0 4规 范 和 A A S H T O L R F D规 范 得 到 的成 桥 1 0 a后 主 梁 挠 度的最大值分 别为 一8 4 5 m m和 一1 1 3 2 mm。按 J T G D 6 2 2 0 0 4规 范 比按 A A S H T O L R F D规 范 计 算 所得的主梁最大挠度小 3 6 1 。 O 5 0 1 0 0 1 5 0 2 0 0 2 5 0 3 0 0 3 5 0 4 0 0 4 5 0 5 0 0 5 5 0 主 粱 ， m 图 l l不同成桥阶段的主梁挠度 Fi g ur e 1 1 The d e fle c t i o n o f g i r d e r a t d i f f e r e n t s t a g e s 5 结语 根据 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥 涵设 计规范 和 A A S H T O L R F D桥梁设计 规范 ( 2 0 0 5年 版 ) 提供的混凝 土徐变系数和 收缩应变计算公式 ， 运用 Mi d a s C i v i l 程序开展 了赫章特 大桥 四跨预应 力混凝土连续刚构桥 主梁截面应力与变形的分析比 较 ， 结果表明 ， 按两种规范计算的预应力管道摩阻损 失 基 本相 同 ， 由锚具 变形 、 弹性压 缩 和预应 力筋 应力 松 弛引起 的预 应力损失 ， A A S H T O L R F D规范计算 值略大于 J T G D 6 0 2 0 0 4 ， 然而由于 2种规范在混凝 土徐变收缩 计算公式上的不 同， 按照 A A S H T O L R - F D桥梁设计规范计算 由混凝土徐变收缩引起 的预 应 力损失和主梁变形要比J T G D 6 0 2 0 0 4计算值大 。 目前高强度混凝 土已经在国内得到广泛应用 ， 而现行规范给出的混凝土徐变收缩计算公式是基于 普通强度混凝土得到的， 已不适用高强度混凝土计 算 ， 因此亟待开展高强混凝土徐变收缩计算公式研 究 。 【 参考文献 】 1 M K T a d r o s ，N A i O ma i s h i ，S J S e g u i r a n t ，e t c P ms t ms s l o s s e s i n pr e t e n s i o n e d h i g h s t r e n g t h c o n c r e t e b r i d g e g i r d e r s R 2 0 0 3 2 M A R o s a ，J F S t a n t o n ，M O E b e r h a r d I mp r o v i n g P r e d i c t i o n s f o r c a mb e r i n p r e c a s t Pr e s t r e s s e d Co n c r e t e Brid g e G i r d e r s R Wa s h i n g t o n s t a t e t r a n s p o r ta t i o n c e n t e r ， 2 0 0 7 3 N A i Om a i s h i ， M K T a d r o s ， S J S e g u i r a n t E s t i ma t i n g p r e - s tre s s l o s s i n p r e t e n s i o n e d hi g h s t ren g t h c o n c r e t e me mb e rs J P C I J o u r n a l ，F a l l 2 0 0 9 4 】 B D S w a z ，AS c a n l o n ，A J S c h o k k e r AA S H T O L R F D b rid g e d e s i g n s p e c i fic a t i o n s p r o v i s i o n s for l o s s o f p r e s t r e s s J P C l J o u r n a l ， F a l l 2 0 1 2 5 T K S t o r m，S H Ri z k a l l a ，P Z Z i a E ff e c t s o f p r o d u c t i o n p r a c tic e s o n c a mb e r o f P r e s t r e s s e d c o n c r e t e b rid g e g i rd e r s J P C I J o u r n a l ， Wi n t e r 2 0 1 3 6 Ame ri c a n A s s o c i a t i o n o f S t a t e Hi g h w a y a n d T r a n s p o r t a t i o n O f - f i c i a l s A A S H T O L R F D B ri d g e D e s i g n S p e c i f i c a t i o m s s 】 2 0 0 5 7 李准华 ， 刘钊 大跨度 预应力混凝 土粱桥预应力损失及敏 感性 分析 J 世界桥梁 ， 2 0 0 9 ( 1 ) ： 3 6 3 9 8 姚强 ， 柯亮亮 连续刚构桥箱梁应力和跨 中挠度 与预应 力损失 的关系研究 J 交通世界 ， 2 0 1 1 ( 1 7 ) ： 1 8 21 8 3 9 王鹏 ， 楼普增 ， 范厚彬 悬臂浇筑 施工 中连续箱 梁预应力 管道 摩阻测试研究 J 铁道建筑 ， 2 0 0 6 ( 1 1 ) ： 5 8 6 1 1 O 马弱超高墩多跨 连续 刚构桥合理桥跨布置与结构行 为研究 D 重庆交通大学 ， 2 0 1 2 1 1 J T G D 6 22 0 0 4 公路钢 筋混凝 士及 预应力混凝 土桥涵 设计 规 范( S 1 2 白山云 ， 付克俭 ， 李宗长 超 长预应力柬初 张力 及持荷时间试 验研究 J 桥梁建设 ， 2 0 0 9 ( 3 ) ： 3 73 9 段 髓 0 0 0 O 0 0 0 O 0 0 O 0 0 0 0 O 0 0 5 4 3 2 4 m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m