包容型再生混凝土板冲切承载力试验及计算方法.pdf

2 0 1 3 年 第 8 期 (总 第 2 8 6 期 ) Nu mb e r 8 i n 2 01 3( To t a l No 28 6) 混 凝 土 Co nc r e t e 理论研究 THE0RETI CAL RES EARCH 包容型再生混凝土板冲切承载力试验及计算方法 蒋凤昌 1 - 2 ，周桂香 ，奚友方 s ，李政启 ，朱慈勉 ，居平国 s ( 1 泰州职业技术学院，江苏 泰州 2 2 5 3 0 0 ；2 同济大学，上海 2 0 0 0 9 2 ；3 江苏永泰建造工程有限公司，江苏 泰州 2 2 5 3 0 0 ) 摘要 ： 基于推广应用包容型再生混凝土的目的， 设计了 1 8 块混凝土板试件进行抗 冲切性能试验 ， 考虑的主要 因素包括混凝 土抗压强度 、 抗弯钢筋配筋率、 冲跨比、 板厚和双柱头加载方式 。 试验结果表 明， 包容型再生混凝土板的冲切角约为 6 1 。 ， 大于普通 混凝土板约 5 7 。 的冲切角 ； 包容型再生混凝土板的受冲切强度高于普通混凝土板 4 6 8 4 。 并且提 出包容型再生混凝土板冲切 承载力计算公式 ， 供结构工程设计参考。 关键词 ： 包容型再生混凝 土；混凝土板 ；冲切承载力 ；试验 ；计算方法 中图分类号 ： T u5 2 8 O 1 文献标志码： A 文章编号： 1 0 0 2 3 5 5 0 ( 2 0 1 3 ) 0 8 0 0 5 5 0 5 E x pe r i m e n t a n d c a l c ul a t i on m e t h o d o n pu n c h i n g s h e a r l oa d i n g c a p a c i t y o f w a s t e bl o c k c on t a i n e d r e c y c l e d c o n c r e t e s l a b J I ANG Fe n gc h a n g1 ,2 ZHOUGui x i a n g ， XI Yo u f a n g3 , LI Zhe n gq ?, ZHUCi mi a n2 , J UPi n g gu o ( 1 T a i z h o uP o l y t e c h n i c a l Co l l e g e ， T a i z h o u2 2 5 3 0 0， C h i n a ； 2 T o n gd i Un i v e r s i t y ， S h a n g h a i 2 0 0 0 9 2， C h i n a ； 3 J i a n g s u Yo n g t a i C o n s t r u c t i o n E n g i n e e rin g Co ， L t d ， Ta i z h o u 2 2 5 3 0 0 ， Ch i n a ) Ab s t r a c t ： B a s e d o nt h e p u r p o s ef o r p o p u l a r i z i n g a p p l i c a t i o n o f wa s t eb l o c k c o n t ain e d r e c y c l e d c o n c r e ( WBC RC) ， 1 8 c o n c r e t e s l a b s a r e d e s i g n e d t o t e s t t h e i r p un c h i ng s h e a r be ha vi o r t ha t i n c l u de ma i n f a c t o r s s u c h a s c o mp r e s s i o n s t r e n g t h o fc o n c r e t e ， r e i n f o r c e me nt rat i o of be nd i n g r e ba r， s p a n h e i g h t r a tio of s l a b， he i g h t o f s l a b a nd do ub l e - c o l u mn l o a d i n g s t yl e Ex p e r i me n t a l r e s u l t s i n d i c a t e tha t p u nc hi n g a ng l e o fWBCRC s l a b wa s a b o ut 61 。， b i g g e r t h a n 57 。t h at ofn a t u r a l a g g r e g a t e c o n c r e m s l a b； an d t h e pu n c h i n g s t r e n g t h o fWBCRC s l a b wa s h i ghe r t h a n tha t o f n a t u r a l a g g r e g a t e c o n c r e t e s l a b b y 4 6 一 8 4 Mo r e o v e r t h e c a l c u l a t i o n f o r m u l a o n p u n c h i n g s h e a r l o a d i n g c a p a c i t y o f W BCRC s l a b wa s p r o po s e d t h at C an pr o v i de r e f e r e n c e f o r de s i gn ofs t r u c t u r e e n gi n e e r i ng Ke y wo r d s ： wa s t e b l o c k c o n t a i n e d r e c y c l e d c o n c r e t e ； c o n c r e t e s l a b； p u n c h i n g s h e a r l o a d i n g c a p a c i ty； t e s t ； c a l c u l a t i o n me t h o d 0 引言 基于推进废旧混凝土再利用的考虑， 通过简化混凝土 旧料的处理工艺， 直接将破碎到一定程度的旧料按 3 0 左 右的 比例拌制到新混凝土中 ， 即可生产一种新 型的包容型 再生混凝土 1 - 2 。 此类混凝土特别适用 于体 积较 大 ， 钢筋间 距较 大 、 输送高度较低的混凝土工程 ， 如基础 混凝土筏板 、 桩基承台、 混凝土大坝等构件 。 而对于这些板块构件 ， 冲切 破坏 问题是设计 中的控制要点。 对于普通混凝 土板 ， 各 国规 范已广泛应用较为成熟 的冲切承载力设计方法 。 但对于包 容型再生混凝土板 ， 其受冲切性能的相关研究 尚未 出现。 为 了研究包 容型再生混凝土板的受冲切性能 ， 初步提 出包容型再生混凝 土板 冲切承载力的设计计算方法 ， 本研 究进行包容型再生混凝土板的受冲切试验， 提出板冲切承 载力计算公式 ， 可 为包容型再生混凝 土在实际工程 中推广 应用提供参考 。 1 试件设计 考虑包容型再生混凝土板受 冲切性能 的主要影 响因 素包括 ： 混凝土强度 、 抗 弯钢筋 配筋率 、 冲跨 比 、 板厚 和加 载方式 。 本次试验共设计 1 8 块试件 ， 其中包容型再生混凝 土板试件 1 5块 ， 普通 混凝土板 对照试件 3块 。 每块板上 均浇筑了2 0 0 m mx 2 0 0 n l l n的方形加载柱头。 试件形状见 图 1 、 2 ， 设计参数详见表 1 。 试验使用的混凝土配合 比见表 2 。 2 试验装 置 板冲切试验在泰州 职业 技术 学院校企共建 结构试验 室完成 。 试验设备包括 ： 钢结构龙 门反力架 、 分离式液压千 斤顶( 1 0 0 、 2 0 0 t ) 、 钢筋混凝土支座框 、 应变数 据采集仪 、 荷 载传感器、 位移计 和千分表等 。 加载系统见图 3 。 挠度测点布 置见 图 4 ， 图中“ o” 表示板上表面挠度测点 ， “ ” 表示板下 表面挠度测点， “ 审” 表示板上下表面均布置挠度测点。 试验 现场详见图 5 。 收稿 日期 ：2 0 1 3 - - 0 2 - 2 4 基金项 目：江苏省3 3 3 高层次人才培养工程基金资( 2 0 1 1 ) ； 江苏省高校“ 青蓝工程” 中青年学术带头人培养基金资1 ( 2 0 1 2 ) ； 泰州职业技 术学院博硕专项科研基金资助 5 5 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 图 1 方板冲切试件 图 2 矩形板冲切试件 表 1 试件设计主要参数 注 ： 矩形板 B l x B 2 = I 6 5 0 mmx 1 2 0 0 m m； 柱头尺寸 b 和 h皆为 2 0 0 m m。 双向配制直径为 8 、 1 0 m m 的三级钢筋。 安装试件时， 加载柱头在上方 ， 板 的受拉面在下方 ， 千 斤顶加载由上而下进行。 板四边简支于混凝土支座框上、 56 表 2 1 m 。 试件混凝土配合比 y y 反力 l 皴 J 一一 钢 滚 轴 蝴鲰 图 3 试验加载系统 卜 广 1 I O l p0 1 L J 2 0 0 l _ 2 5 0 1 I 2 5 0 I 2 0 0 5) I 母 _ 1 1 0 0 5 0 景C 5 0 ( a ) 方形 板 2 0 0 3 0 0 3 0 0 2 0 0 1 _ 1 _ 1 _ 1 ， 口 0 一 L 一 3 7 5 L 【 ! 【 【 ： ! 。 5 0 。 I n ， 1 5 5 O 5 O b 1 矩 形 板 图 4 挠度测点分布( 单位 ： mm) 直径为 4 5 m i l l 的钢滚轴 上 。 为消 除制 作安装误 差而存在 的问隙 ， 保证支座框底面 、 板试件底面和加载柱头 的上表 面均匀受力 ， 将 2 0 m m厚砂铺撒在这三个 面位置 。 通过预 _ _ 十 十 一 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 图 5加载 系统 试 验现 场照 片 加载压密砂垫层 。 在试件安装过程中 ， 支座框和板试件的水 平情况可采用水平仪检查进行调 整。 为了记录板面裂缝开 展， 在板下表面和上表面处各设置一个数码摄像头。 同时， 位于板下 的数码摄像 头还可以帮助对准板试件下表面 的 位移测点 ， 确保其与支座框 内的位移计对准。 3 试验 结果与分析 3 1 板受冲切承载力 本次试验的板试件均按设计发生 冲切破坏。 破坏过程 突然 ， 无明显征兆 ， 为脆性破坏 。 破坏 发生时有较大声 响 ， 柱头突然陷入板体。 冲切锥基本处于板体平面正中位置 ， 冲切斜裂面与竖直 面的交角为冲切 角。 本次试验的冲切承 载力和 冲切角详见表 3 。 表 3试件的冲切承载力和冲切角 3 2板 挠 度 在板 四周支座处布置 的位移计 ， 用以记 录在 冲切试验 过程中支座位移对板跨内挠度测量的影响， 用于修正板跨 内挠度测量值。 钢筋混凝土板在受冲切过程中的挠度较小。 限于论文篇幅 ， 仅给 出试件 S H 2 5 0 4 1 的测量结果 ， 在各级 荷载下板面测点挠度详见图 6 ， 板下表面 中心点挠度随荷 载发展详见 图 7 。 3 3 板裂缝开展 试验加载过程分为预加载阶段 、 正式加载阶段和破坏 g 吕 、 援 0 5 O 一 0 5 董 o 萎 s 一 2 O 一 2 5 - 3 0 7 4k N 5 7k N 6 0k N 7 8 kN 8 4k N 8 4k N 4 5 k N 0 2 0 0 4 0 0 6 0 0 8 0 0 1 0 0 0 1 2 0 0 板 跨 ra m ( a 1 上表 面 测 点 0 2 0 0 4 0 0 6 0 0 8 0 0 1 0 0 0 1 2 0 0 板跨 mm f b 1 下表 面测 点 图6试件 S H 2 5 0 4 1 板面测点挠度 7O 0 6 O 0 5 0 0 堇 4 0 o 鬟 3 0 0 2 0 O 1 0 0 U U 5 1 U l 2 U 5 j U 板跨 ra m 图 7 试件 S H 2 5 0 4 1 板下表面中心挠度 后 加载阶段 。 预加 载阶段 试件板 面不 出现裂缝 。 正式加 载 阶段 ， 当荷 载达到板受 冲切 承载力的约 3 0 时 ， 试件板下 表面开始出现细小裂缝。 随荷载增加 ， 裂缝长度 向其两端增 长、 宽度增加 ， 但裂缝走向不规则 ， 未 出现径 向和环向裂缝 。 该 阶段结束时 ， 板冲切破坏形成的冲切锥的斜面与板下表 面相交成近似 圆形的环向主裂缝 ， 环向主裂缝范 围内分布 许多走向不规则的裂缝。 对于板上表面裂缝 ， 当荷载达到板 受 冲切承载力 的 6 0 8 0 时， 板上表面围绕柱头 四边出现 正方形环裂缝 ， 柱头开始陷入板体。 多数板上表面出现径向 裂缝 ， 而且径 向裂缝逐渐将板体 分割为 4部分 ， 随 冲切锥 向下运 动 ， 抗 弯钢筋 网片中张力逐渐增大 ， 与该 网片连接 的被分割的 4 部分板块 向上有小 幅拱起 ， 冲切锥下表 面走 向不规则 的裂缝 已较宽 ， 见图 8 。 3 4 试验结果分析 本次试验研究包容型再生 昆 凝 土板受冲切性能 的影 响因素包括 ： ? 昆 凝土抗压强度、 抗弯钢筋配筋率 、 冲跨比、 板厚、 双柱头加载方式。 以下根据试验结果对各因素对包容 型再生混凝土板受 冲切性能的影响及 其与普通混凝土板 的对比进行讨论 。 S 7 2 0 2 4 6 8 0 2 4 6 8 0 2 4 o 加 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 图 8 破坏后板冲切锥下表面裂缝 3 4 1 混凝土抗压强度 本部分试验 中混凝 土强度对冲切 角的影 响趋势并不 明显 。 普通混凝土板的冲切角约为 5 7 。 ， 小 于包容型再生混 凝 土板 6 0 3 - 6 1 6 。 的冲切角 。 从 冲切 塑性 理论 角度出发 ， 较大的冲切 角使得包容 型再生混凝土板 的冲切斜裂面面 积大于普通混凝土板 ， 斜裂缝面上混凝土塑性破坏时拥有 更多应变能 ， 从而需要更多的外部能量使板冲切破坏 ， 即更 大的冲切承载力 ， 这也是导致包容型再生混凝土板的冲切 强度高于普通混凝土板的原因之一 。 3 4 2 抗弯钢筋配筋率 试验结果表明 ， 包容型再生混凝土板受 冲切强度受抗 弯钢筋配筋率的影响明显。 当配筋率提高 7 8 H ， 板冲切强 度提高 了 2 7 。 本试验配筋率对板 冲切强度有如此大的影 响应归因于板 中较小 的钢筋间距 ， 它使得钢筋更加有效地 约束了冲切斜裂缝的开展， 提高了斜裂缝间骨料咬合与摩 擦 ， 所 以更加明显地提高了板冲切承载力。 随配筋率的增长 ， 板下表面中心点最大挠度降低 ， 当配筋率提高 7 8 时， 而板 下表面 中心最大挠度降低了 4 2 。 在板逐渐接近冲切破坏 状态的过程中， 大配筋率的板的荷载一 挠度曲线的曲率大于 小配筋板的 ， 也 即随配筋率增长板 冲切破坏表现 出更强的 脆性。 配筋率对 冲切角大小影响规律并不明显 。 3 4 - 3 冲跨 比 相同平 面尺 寸 、 不 同厚 度 的板 的冲跨 比不 同 ， 为将 冲跨 比因素与板厚 因素分 离研究 ， 本部分设 计研究 3种 冲跨比情况下的板受 冲切强 度， 分别对应板厚为 2 0 0 、 2 5 0 、 3 0 0 m m 的板 。 板 S H 2 0 0 4 O l和板 S H 2 0 0 4 1 2的冲跨 比为 2 5 ， 板 S C 2 0 0 2 0 5的冲跨 比为 1 9 6 ， 板 S C 2 0 0 1 7 0的 冲跨 比为 1 6 5 。 试验结果表 明 ， 大冲跨比的板的冲切承载力大于小冲 跨 比的板 的冲切承载力 。 在较小冲跨 比情况下 ， 板破坏时 冲切锥体 的冲切 角也较小 ， 若从板冲切 问题的塑性极限理 论来看这一问题 ， 较小 的冲切角意味着较小 的冲切斜裂缝 面积 ， 板破坏时冲切斜裂缝上的混凝土总应变能较小， 则 导致其破坏 的外力亦较小。 试验 中发现冲切角随板冲跨 比 的增加以近似成线性的方式增大。 当板冲跨比提高 5 2 时， 板冲切强度提高 2 4 ， 冲切角提高 2 1 ， 板下表面中心 最大挠度提高 1 4 1 冲跨比的增加提高了板下表面中心点最大挠度。 在板 逐渐接近冲切破坏状态的过程中， 大冲跨比的板的荷载一 挠 度曲线 的曲率大于小冲跨 比的板 ， 大 冲跨 比板 的冲切破坏 5 R 3 4 4 板厚度 这里分两种情况对板厚度的影响进行探讨 。 当不考虑 相同板跨、 不同板厚情况下板不同的冲跨比造成的影响， 对 比了 S H2 0 0 4 1 1 、 S H2 0 0 4 1 2 、 S H 2 5 0 4 1和 S H3 0 0 4 1板 的 受 冲切强度。 当考虑上述冲跨 比影响 ，并剔除这一影响因素 后 ， 对 比了 S C 2 0 0 2 0 5 和 S H 2 5 0 4 1 ， S C 2 0 0 1 7 0 和 S H 3 0 0 4 1 。 随板厚增加 ， 板受冲切强度明显提高， 板下表面中心点 最大挠度降低 ， 冲切角减小。 在其他条件相同的情况下 ， 2 5 0 m m厚板受冲切强度是 2 0 0 mm厚板的 1 2 8 倍 ， 3 0 0 m m 厚板受冲切强度是 2 0 0 m m厚板的 2 1 6 倍。 对 比未考虑冲跨 比影响和考虑冲跨比影响的三组试验结果不难发现， 相 同冲 跨 比下的板厚度变化量对应更大的受冲切强度变化和更小 的下表面挠度变化。 例如 ， 冲跨比为 1 9 6的 2 5 0 mm厚的板 和冲跨比为 1 9 6的 2 0 0 m m厚的板 的强度之差 比冲跨 比为 1 9 6 的 2 5 0 mm厚的板和冲跨比为 2 -5的 2 0 0 m m厚 的板的 强度之差要大。 所以， 在分析板受冲坍眭能时， 若忽略板冲跨 比， 将对板冲切强度和板 的变形性能分析带来较大影响 ， 这 种影响在研究板变形性能时更为明显。 3 4 5 双柱头加载 双柱头加载与方板类似 ， 双柱头加 载矩形板 S J 2 0 0 4 1 在冲切破坏时， 板上表面未出现径向裂缝 ， 两个柱头连体形 成的冲切锥被推 出板体 。 该矩形板 冲切破坏时的板下表面 中心点最大挠度为 1 0 3 1 m l T l ， 大于所有方板的最大挠度。 双柱头的矩形板的冲切破坏椎体底面为带有圆角 的矩形 。 冲切椎体斜面的面积 比单柱头 的板 S H 2 0 0 4 1 1 的要大 ， 破坏所需能量更 大。 其 冲切承载力为板 S H 2 0 0 4 1 1 的 1 4 7 倍。 若从柱头之间相互影响的角度考虑 ， 将双柱头板 的承载力分配到单个柱头上 ， 则此情况下单柱头加载的板强 度为板 S H 2 0 0 4 1 1 和板 S H 2 0 0 4 1 2 强度平均值的 0 7 3 5 倍。 本次试验中板 S J 2 0 0 4 1 的两柱头连体发生冲切破坏。 在一般板工程 中， 基础底板 由多个柱同时施压 ， 柱间距 与 板厚 的比值较大， 相邻两柱发生连体冲切破坏的机会较少 。 但对于柱间距与板厚的比值较小的板类工程， 柱与柱之间 的相互影响就会 明显显现。 在此情况下基础底板的单柱加 载 冲切承载力 比无柱 问影响时 的单柱加载板冲切承载力 要低 。结构设计应予注意 。 4 计算方法 由试验结果可知 ， 包容型再生混凝土板受冲切破坏形 态与普通混凝土板相似。 本试验参照普通混凝土板受冲切 承载力的计算方法对包容型再生混凝土板受冲切承载力 进行分析。 包容型再生混凝土板冲切破坏时， 冲切锥被推出板体。 冲切锥与除冲切锥之外的板体由抗弯钢筋网片连接， 抗弯 钢筋未屈服。 这一破坏形态接近理想 的刚塑性冲切理论模 型。 采用抛物线形 Mo h r C o u l o mb混凝土破坏准则 3 ， 对包 容型再生混凝土板 的冲切承载力进行分析 ， 同时还计入抗 弯钢筋销栓作用对板冲切承载力的贡献 ， 可获得包容型再 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 生混凝土板冲切承载力只的计算公式 ： (t ( A )+ K c t ( A ) ) ( 吾 姆( A ) ) ( 4 d + 8 h J g a( A) ) c o s a ( A)( 1 ) 公式第一部分为混凝土抗冲切承载力 ， 第二部分为抗 弯钢筋销栓作用。 式中 混凝土塑性有效抗拉强度 和抗 压强 度 ； 混凝 土 塑性抗 拉 、 抗 压强 度折 减 系数 ， 取 产1， V c = O 3； 冲切角， 本次试验拟合得到冲切角 O t 和冲跨比 A关系式 ( A ) = 1 2 0 1 6 A + 3 1 6 5 3 ； d 加 载柱头宽 ； 板厚 ； h 。 有效板厚 ； p 配筋率； 抗弯钢筋屈服强度 ； 板破坏时抗弯钢筋 拉应力与其屈 服强度 的比 值 ， 可取 O 8 ； K = m + 2 2 、 ； m i t ， 取 m= 9 】 2 5结 语 通过 l 8 块板试件的试验研究与分析 ， 可获得 以下主要 结论 ： ( 1 ) 由于较大粒径的旧骨料存在， 本次试验包容型再 生混凝土板的冲切角约为 6 1 。 ， 大于普通混凝土板约 5 7 。 的冲切角。 ( 2 ) 包容型再生混凝土中较大粒径的旧料增强 了板 冲 切主斜裂缝间的骨料 咬合与摩擦 ， 提高 了冲切承载力。 在相 同混凝土抗压下 ， 包容型再生混凝土板 的受冲切强度高于 普通混凝土板 4 6 - 8 4 。 ( 3 ) 随混凝土强度的增加 ， 包容型再生混凝土板 的受 冲切承载力 以近似线性的关系提高 ， 而混凝土强度对冲切 角和板下表面中心最大挠度的影响不 明显。 ( 4 ) 板 的受冲切强度随板厚度增加而显著提高 ， 冲切 角和板下表面中心点最大挠度随板厚度增加而降低。 ( 5 ) 配制抗弯钢筋有助于提高板受 冲切承力 ， 配筋 率 变化对 冲切角影响不 明显。 ( 6 ) 本研究提 出的计算公式 ， 考虑 了包容型再生混凝 土的冲切承载力和钢筋 的销栓作用 ， 可作为包容型再生混 凝土板结构工程设计的参考。 参考文献 ： 1蒋凤昌， 周桂香， 朱慈勉， 等 包容型再生混凝土配合比设计试 验研究 J 】 混凝土， 2 0 1 2 ( 5 ) ： 8 5 8 7 2 蒋凤昌， 周桂香， 郭志刚， 等 包容型再生混凝土基本力学性能 的试验研究 J 1 新型建筑材料， 2 0 1 2 ( 8 ) ： 5 9 6 1 3 李政启， 蒋凤昌， 李伟， 等 基于抛物线形库仑一 莫尔准则的钢筋 混凝土板抗冲切承载力 J 1 建筑结构学报， 2 0 1 2 ( 4 ) ： 1 3 7 1 4 1 作者简介： 蒋凤昌( 1 9 7 0 一 ) ， 男， 博士后， 副教授， 高级工程师， 英 国皇家特许工料测量师， 国家一级注册结构工程师。 联系地址： 江苏省泰州市迎春东路 8号 泰州职业技术学院建工 学院( 2 2 5 3 0 0 ) 联系电话 ： 1 5 0 0 6 1 7 5 5 0 8 藿重 虿 l 5 8 0 I l l 三一 重工 再创单 泵 垂直泵 送 新高 度 8 月 3日上午 9 ： 3 0 ， 上海中心最后一根钢梁吊装就位， 实现 5 8 0 1T I 主体结构封顶 ， 中国第一高楼就此诞生。据了解， 在 上海中心建设过程中， 截至目前， 共有 2 3 台三一泵送设备参与作业， 浇筑底板 6 万 m 2 浇筑主体结构超 9 万 m 。 其中， “ 中 国泵王” 再次创造单泵垂直泵送新高度 ， 达到 5 8 0 m。 将于 2 0 1 4 年竣工的上海中心位于上海陆家嘴金融中心区， 占地 3 万多 mz ， 是集办公 、 酒店、 观光为一体的综合性大 楼。建成后将与金茂大厦、 上海环球金融中心形成“ 品” 字型超高层建筑群。 主体结构封顶 的上海 中心 ， 建立在一块厚度达两层楼高 、 面积相 当于 1 6 个标准足球场 的底板上。 这块底板混凝土浇 注量相当于要一次性泵送 四分之一个环球金融中心 ， 是世界民用建筑底板体积之最。 2 0 1 0 年 3 月底， 1 8台三一设备在此施工。经过 6 0 多个小时的昼夜奋战， 1 2台泵车、 4台拖泵、 2 台车载泵圆满完成 6 万 m 混凝土浇筑任务。 “ 在 6 0多个小时 内， 不间断泵送 6 万多 I l l 超高强度混凝土 ， 这无论是在施工规模还是泵送难度上 ， 对泵送设备都是 一 个极 大的考验。” 在行业专家看来 ， “ 一次性不 问断泵送 6 万 m： 超高强度混凝土 ， 这在中国， 以前是不可想象的。 哪怕在 世界上来讲， 都是罕见的。” 当年 4 月， 在底板浇筑完成后， 三一 3 台拖泵、 2台布料杆开始高层混凝土输送作业。截至今年 8 月 6日， 已完成上海 中心 1 2 3 层核心筒和 1 1 0 层外围墙的混凝土浇筑作业， 浇筑混凝土超过 9 万 m2 。 据了解 ， 此次泵送的混凝土强度等级为 C 6 0 ， 但是混凝土在添加了外加剂之后 ， 实际泵送的混凝土强度等级达到了 C I O 0 。 “ 如果将泵送普通混凝土比喻成抽 自来水， 那么泵送 C I O 0 这样超高强度的混凝土就是抽沥青。 ” 该行业专家告诉记 者， 高强度混凝土对泵送设备要求非常高。 如此大的国家重点项目， 如此高难度的工程， 承建方上海建工却将所有的2 3台泵送设备全部选用三一品牌。上海建 工负责人表示： “ 如果不是多年来对三一的质量充分信任， 我们是肯定不敢这么做的。 ” 5 9 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m