混凝土抗压强度与孔隙率关系的研究.pdf

2 0 1 5 年 第 1 0期 I总 第 3 1 2期) Nu mb e r 1 0 i n 2 0 1 5 ( T o t a l N o 3 1 2) 混 凝 土 Co n c r e t e 理论研究 THEoRE TI CAL RES EARCH d o i ： 1 0 3 9 6 9 i s s n 1 0 0 2 3 5 5 0 2 0 1 5 1 0 0 1 4 混凝土抗压 强度 与孔隙率关系 的研 究 贾金青，胡玉龙 ， 王东来，张磊， 叶浩 ( 大连 理工 大学 建设工程学部 土木工程学院 ， 辽 宁 大连 1 1 6 0 2 3 ) 摘要 ： 为研究孔隙率对混凝土抗压强度的影响， 分别对 C 3 0和 C 4 0级混凝土在 1 0 2 5 骨料体积 ( 百分数 ) 增加率下进行试 验 。 结果表明 ： 水胶比一定 ， 抗压强度随骨料体积增加而增大 ， C 3 0和 C 4 0级混凝土抗压强度 ( 2 8 d ) 最大分别提升 2 O 4 7 和 1 9 9 2 ； 骨料体积增加率一定， 抗压强度随水胶比减小而增大。 从混凝土孔隙率 的角度定量分析 了水胶 比与骨料体积对抗压强 度的影响， 并采用回归系数方法得到了普遍适用的混凝土抗压强度与孑 L 隙率关系式。 关键词 ： 混凝土； 孔隙率 ； 水胶比； 骨料体积 ； 抗压强度 中图分类号 ： T U 5 2 8 0 1 文献标志码 ： A 文章编号： 1 0 0 2 3 5 5 0 ( 2 0 1 5 ) 1 0 0 0 5 6 0 4 E ffe c t s o f p o r o s i t y o n t h e c o mp r e s s i v e s t r e n g t h o f c o n c r e t e J I A J i n q i ng，HU Yu l o n g，WANG Do n g l ， ZHANG Le i，YE Ha o ( S c h o o l o f C i v i l E n g i n e e ri n g F a c u t t y o f i n f r a s t r u c t u r e E n g i n e e ri n g， Da l i a n Un i v e r s i t y o f T e c h n o l o g y， Da l i a n 1 1 6 0 2 3， Ch i n a ) Abs t r a ct ： To s t u d y t h e e f f e c t s o f p o r o s i t y o n t h e c o mp r e s s i v e s t r e n g t h o f c o n c r e t e， t h r o u g h t e s t i n g o n the C3 0 a nd C4 0 c o n c r e wi th t h e v o l u me i n c r e a s i n g r a tio r a n g i n g f r o m l O t o 2 5 As the r e s u l t s s h o w tha t ， f o r a c e r t a i n wa t e r b i n d e r r a ti o， t h e c o mpr e s s i ve s tre n g t h i n c r e a s e d wi t h t h e i n c r e a s e o f a g g r e g a t e v o l u me， the b i g g e s t i n c r e a s e ( 2 8 d ) r e a c h e d 2 0 4 7 f o r C 3 0 a n d 1 9 9 2 for C 4 0 ； for a c e r t a i n a g g r e g a t e v o l u me i n c r e a s i n g r a ti o， t h e c o mp r e s s i v e s t r e n g th i n c r e a s e d wi th the d e c r e a s e o f wa t e r b i n d e r r a tio The qu a n tit a t i v e a n a l y s i s wa s b a s e d o n p o r o s i ty ， a n d the r e l a ti v e l y a c c u r a t e e q u a ti o n f o r s tr e n g th c a l c u l i o n wa s g o t a ft e r r e g r e s s i o n T h e q u a n ti t a ti v e a n a l y s i s c a n b e a pp l i e d t o o r d i n a r y c o n c r e K e y wo r d s： c o n c r e ； p o r o s i ty ； wa r b i n d e r r a t i o ； a g gre g a t e v o l u me； c o mp r e s s i v e s t r e n g t h 0 引 言 抗压强度是混凝土 的重要性质 ， 通常用来反 映混凝土 的质量全貌。 D u f f A b r a ms 的水胶 比定律 =K K w 在 常用 的水胶 比范 围内， 是对复杂情况 的一种相对 准确 的简 化。 但是其未考虑骨料 质量 ， 骨料体 积 ( 百分数 ) ， 密实 度等诸多因素， 在很多偏离通常的情况不适用 ， 如计算式 不能体现强度与骨料体积( 百分数) 的关系； 无法考虑混凝 土振捣不密实下 强度下 降程度 等情况 ， 具有 较大 的局 限 性。 石膏 ， 铁 ， 皓土等许 多脆性 晶体材 料 的强度取 决于其 晶粒直径和孔 隙率的大小 ， 晶粒直径越小 ， 孔 隙率越低 ， 强 度越高 。 K n u d s e n F P 提出 了具有代 表性 的多孔 脆性 晶 体材料计算式 ： S=k G e 一 ( 1 ) 式中 ： 材料强度 ； G晶粒直径 ； P 孔隙率 ； k ， a ， b 系数 ， 且 a ， b互不影响。 与此类似 ， 混凝 土的强度随 晶粒 直径 的变 小 ， 孔 隙率 的降低而提高。 但是混凝 土作 为一种不均匀混合物 ， 其 晶 收稿 日期 ： 2 0 1 4 1 2 0 3 56 粒直径是一种 推广概 念 ， 取决 于组 成混凝 土 的水泥 ， 砂 ， 石 ， 外加剂等的类型及质量 。 其他条件不变下 ， 选用质量较 好 的骨料或者更 高强度等级 的水泥均 能带来 混凝土强度 的提高 ， 其本质上就是减小 了混凝 土 晶粒 直径 。 混凝 土的孔隙包含凝胶孔 ， 毛细孔 ， 夹带空气及引气孔 ( 由引气 剂带来) ， 孔隙率 的大小 主要取决 于组 成混凝土 的配合 比， 同时受养护条件 ， 龄期等的影 响。 水胶比， 骨料体积( 百分数) 以及骨料质量等因素均是 通过改变 晶粒直径或者孔隙率带来抗压强度的变化。 鉴于 此 ， 本研究对水胶 比和骨料体积两个 主要 因素进行试验 ， 并提出一种普遍适用的混凝土抗压强度与孔隙率关系式 。 1 试验材料与制备方法 1 1 试验材料 水泥为 P O 3 2 5 R级 ， 密度为3 1 g c m ； 粗骨料为粒 径 5 1 0 mm的石灰石碎石 ， 表观密度为 2 6 5 0 k g m ； 细骨 料为天然河砂 ， 表观 密度 为2 6 0 0 k g m ； 粉煤灰为 I 级粉 煤灰 ， 密度为 2 6 g c m ； 减 水 剂为 聚羧 酸盐 系高 效减水 剂 。 1 2制备方法 为制备骨料体积 ( 百分数 ) 不 同的混凝土 ， 在表 1 基准 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 混凝土配合 比的基础 上 ， 1 m 混凝 土 中依次 增加 0 1 0 ， 0 1 5 ， 0 2 0 ， 0 2 5 1 T I 体积的粗骨料 ， 骨料体积增加率依次为 1 0 ， 1 5 ， 2 0 ， 2 5 。 因为粗 骨料 体积 不易 测量 ， 简化 起 见 ， 实际试验 中依 次增加 2 5 0 ， 3 7 5 ， 5 0 0 ， 6 2 5 k g的粗骨料 ， 如表 2 所示 。 试验 中， 采用尺寸为 的标准立方体试块 ， 试块 在标准养护条 件下养 护 ， 7 d及 2 8 d抗压 强度 试验按 照 G B T 5 0 0 8 1 -2 0 1 1 普通混凝土力学性能试验方法标准 进行。 表 1 基准混凝土配合比 m 表 2骨料体积增加率及用量 2试 验 结 果 C 3 0和 C 4 0级混凝土在不 同骨料体 积( 百分 数) 增加 率下的 7 、 2 8 d抗压强度实测结果如表 3及图 1 所示 。 表 3混 凝土 7 、 2 8 d抗 压 强度 骨料 增加率 ( a ) 7 d 抗压 强度 骨料增 加翠 ( b ) 2 8 d 抗压 强度 图 1 水胶比及骨料增加率对 7 、 2 8 d抗压强度的影响 表 3及图 1 表明 ： ( 1 ) 水胶 比一定 ， 骨料体积增加率小 于 2 0 时， 混凝土 的7 、 2 8 d抗压强度随骨料体积的增大而增加； 超过2 0 后 ， 7 、 2 8 d 抗压强度强度略有下 降， 但仍高于基准混凝土 ； ( 2 ) 骨料体积增加率一定 ， 混凝土的 7 、 2 8 d抗压强度 随水胶比的减小而增加； 且 C 4 0级混凝土抗压强度整体较 C 3 0高( C 4 0 0较 C 3 0 2 5高) ； ( 3 ) 对 2 8 d抗 压 强 度 ， C 3 0级 混 凝 土最 大 提 高 了 6 5 1 MP a ， 提升幅度达 2 0 4 7 ； C 4 0级混凝 土最大提高 了 7 9 8 MP a ， 提升幅度达 1 9 9 2 。 3 强度分析 3 1 强度 与孔 隙率的关 系 试验 中， C 3 0和 C 4 0级混凝土使用 的材料 的类型是相 同的 ， 因此混凝 土晶粒直径是相 同的， 则混凝土强 度提高 的原因是水胶 比减小和骨料体积增加造成孔 隙率减小。 由 此 ， 本研究下面 集 中讨论 孔隙率 变化对 混凝 土强度 的影 响 。 部分研究者将形如式( 1 ) 的脆性 晶体材料 的强度孔隙 率计算式推广到水泥砂浆和混凝土上， 总结了一些半经验 计算式 ， 具有代表性的有 ： ( 1 ) B a l s h i n 口 提 出用于多孔性金属 一陶瓷材料的建议 计算式 ： - - L。 ( 1一 P) ( 2) ( 2 ) R y s h k e v i t c h 提出用于多孔烧结氧化铝和氧化锆 的建议计算式 ： = 。e - k p ( 3 ) ( 3 ) H a s s e l ma n n 9 提出用于凝 固石膏的建议计算式 ： ， c - L 。 ( 1 一 k p ) ( 4 ) 式 中： 。 孔 隙率为零 时的强度 ， 取决于混凝土 晶粒直 径的大小 ； P 孔隙率 ； 混凝土孔隙率为 P时的强度 ； 系数 。 3 2 孔隙率的计算 3 2 1 有效水胶 比 计算孔 隙率 ， 首先应确定 准确的配合 比。 骨料 内部的 孔 隙使其具有吸水性 “ 。 试验中所用骨料为烘干状态 ， 未达到饱和面干状态 的骨料吸收水泥浆体中的水分 ， 导致 游离 的有效水 ( 混凝土 的总体积稳定下来后 ， 接 近初凝时 ， 存在于骨料颗粒之外 的空间的水 ， 称之为有效水 ) 减少 ， 降 低了有效水胶 比， 导致实际水胶 比与表 1 有 出入 。 下面 的分析 中将骨料的饱 和面干状态作为骨料的基本状态 ， 用 有效水胶比来代替水胶比， 确定准确的配合比 。 试验 所用骨 料 的实测 饱和 面干含水率 如下 ： 砂 子为 2 ； 石子为 0 5 。 则有效水胶 比为 ： 5 7 4 3 3 2 2 、 骥 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m m mb=( mwm 2 一 m 0 5 一m。 0 5 ) ( m +mf ) ( 5) 式中 ： m 。 有效水 ； m 胶凝材料 ； m 水 ； m 砂子 ； m 石子 ； m 增加石子 ； m 。 水泥 ； m 粉煤灰的质量 。 下面 以 C 3 0 1 0为例 ， 计算其有效水胶 比， 其余结果 见表 4： C3 01 0： m。 mb=( 2 2 97 1 62 一1 0 7 4 X0 5 一 2 5 0 X 0 5 ) ( 3 5 2+8 8 )= 2 0 8 0 6 4 4 0= 0 4 7 3 。 表 4有效水胶比 从表 4可 以看出 ： 增加的石子 吸水使得混凝土的有效 水胶比降低， 但是骨料孔隙率很小， 吸水有限， 使得水胶比 降低集 中在于分位上 ， 对混凝土孔隙率影 响有限。 3 2 2 孔 隙率 在计算孔 隙率时作 出下面 4条假定 ： ( 1 ) 因为采 用机械振 捣 ， 混凝土均 达到充分密 实 ( 充 分密实是指硬化混凝土含有 1 体积分数 的气孔 ) 。 ( 2 ) 因为有效水灰 ( 单指水泥 ) 比 0 3 8 ( 水泥有足够 空间完全水化 ) ， 以及在标准养护条件下养护 ， 近似认为 水泥完全水化 。 ( 3 ) 因为粉煤灰对 早期 强度提高作用微弱 ， 水化后孔 隙率无法计算且 掺量相 同， 故将粉煤灰视做 惰性材料 ， 忽 略其对强度的影响。 ( 4 ) 减水剂用量很小 ， 且 C 3 0和 C 4 0相差 不大 ， 故忽 略不计 。 参考 A M 内维尔 的原理 ， 列 出本研究 的孑 L 隙率计 算 过程如下 ： ( 1 ) 利用拌合物 的质量及密度求得其体积 V= m p 。 依 据假定 1 ， 水泥 ， ( 有效) 水 ， ( 饱和面干 ) 砂子 ， ( 饱和 面干 ) 石子 ， ( 饱和 面干 ) 增 加石 子 ， 粉 煤灰 的体 积分 数之 和为 9 9 ， 求得每项的体积分数。 wc = ( + + ， s + + +V f ) 9 9 ( 6 ) We =V o ( + ， e + + ， a + + ) 9 9 ( 7 ) = + + f 8 58 式中 ： w c 水泥 ； ( 有效 ) 水 ； ( 饱和面干) 骨料 ； ( 饱和面干) 砂 子； ( 饱和面干 ) 石子 ； ( 饱和面干) 增加石子 的体积分数 ； 水泥 ； ( 有效 ) 水 ； ( 饱和面干 ) 砂子 ； ( 饱和面干 ) 石子 ； ( 饱 和面干) 增加石子 ； 粉煤灰 的体积。 ( 2 ) 水化水泥体积 为： Wh 。 =wo X 0 ( 9 ) 式 中： 水泥水化率 ， 本研究计算取 0 = 1 。 结合水 的体积 为水化水泥重量的 0 2 3倍 ： ， h 。 =W ， h p 。 0 2 3 ( 1 0 ) 水化形成的固体产物的体积 。 等于已水化水泥与 0 7 4 6倍的结合水体积之和 ： 。=Wh + 。 0 7 4 6 ( 1 1 ) 凝胶体具有的特征孔 隙率为 2 8 ； 则凝胶孔体积 P 由下式求得 ： P ( P + 。 )= 0 2 8 ( 1 2 ) 对凝胶及孑 L 隙的体积求和， 则凝胶体体积 wh 。 为： Wh 。 = 。+P ( 1 3) 又因为形成凝胶体的水化水泥浆 。 体积为： 。 = Wh 。 +we ( 1 4) 式 中： 水的体积百分 比。 故毛细孔 的体积 P 为 ： P 。 =Wd 。一 。 ( 1 5 ) ( 3 ) 由假定一 可知空气体 积分数 ： P =1 ； 则 总孔 隙 率为毛细孔 ， 凝胶孔 ， 空气孔 隙之和 ： P =P + P。 +P ( 1 6) 利用上述计算方法 ， 计算每组混凝土的孔 隙率及骨料 体积分数如表 5 及 图 2 、 3所示。 表 5 混凝土的子 L 隙率与骨料体积分数 图2 、 3及表 5表明 ： ( 1 ) 对 同一等级混凝土 ， 孑 L 隙率随骨料体积增 大而减 少 ， 大致呈线性关 系。 如果 3 2 1节中忽略 了骨料 吸水 造 成有效水 胶 比 的微弱 变 化 ， 孔 隙 率 和 骨料 体 积 是 线 性 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 关 系。 骨料体 积 图2 骨料体积对孔隙率的影响 图3孔隙率对抗压强度的影响 ( 2 ) 骨料体积 一定 ， 对 比 C 3 0与 C 4 0可知 ， 有效 水胶 比的降低大大降低 了毛细孔 的体积 ， 使 C 4 0级混凝土的孔 隙率整体较 C 3 0级低( C 4 0 0较 C 3 0 2 0低) 。 ( 3 ) 混凝土强度随孔隙率的降低而增加。 在2 5 骨料 取代率下的两个例外点是 由于粗骨料增加到一定 比例时 ， 粗骨料过多， 浆体难以充分包裹粗骨料， 造成混凝土成型 后不密实 ， P l 。 3 3方程 式 回 归 因为 2 5 骨料体积增加率下 的 昆 凝土计算孔 隙率与 充分密实 的假定 1 不 符 ， 故 舍 去不用 。 下 面利用 C 3 0和 C 4 0级混凝土在 0 2 0 骨料体积增加率下 的 8组 2 8 d抗 压强度与孔隙率数据 ， 对 3 1 节 中的式( 2 ) 、 ( 3 ) 、 ( 4 ) 进行 系数 回归。 结果如图 4 所示 ： 孔 隙率 图 4混凝土抗压强度与孔隙率回归曲线 利用 3 个 回归方程 计算混凝土抗压强度并 与实测值 进行对比， 并计算每组计算值的判定系数与方差， 结果如 表 6所示 ： 表 6 抗压强度计算值与实测值的对比 注 ： 为混凝土抗压强度实测值 ； ， 分别为图4中式 ( 2 ) 、 ( 3 ) 、 ( 4 ) 的计算值。 表 6 及 图 4表 明： 三个方 程的计算效果均 较好 ， 尤 以 R y s h k e v i t c h的指数关系方程 的方差最小 ， 判定系数最大 ， 因此用 = 1 1 7 6 8 e 表达混凝土 的抗压强 度与孔隙率 关 系最为合适 。 对工程 中常用 的预拌混凝 土 ， 材料类型及 质量较稳定 ， 混凝土 晶粒直径 变化不大 ， 在简单 回归得到 。及 k 后 ， 可以准确判断任意配合 比下混凝土( 充分密实 ) 抗压强度。 4 结 论 ( 1 ) 降低水胶比和增加骨料体积均能减小混凝土孔隙 率 ， 从而增加混凝 土抗 压强度 ； 且前者对孔 隙率的影响较 后者 明显 ； ( 2 ) 昆 凝土抗压强度与孑 L 隙率关 系式从强度本质上定 量描述 了两者关 系 ， 较 强度与水胶 比计算 式更 加准确 ， 应 用面更加广泛 ； ( 3 ) 文中尤 以 R y s h k e v i t c h的指数关 系方 程计算效果 最好 ， 可以作为混 凝土抗压强度计算式 ， 且该计 算式在预 拌混凝土 中使用尤为方便 。 参考文献： 1 N E V I L L E A M P r o p e r t i e s o f c o n c r e t e M L o n d o n ： P i t ma n ， 1 9 81 2 S T O C K A F ， H A N N A N T D J ， WI L L I A MS R I T T h e e f f e c t o f a g g r e g a t e c o n c e n t r a t i o n u p o n t h e s tre n g th a n d mo d ul u s o f e l a s t i c i t y o f c o n c r e t e J Ma g a z i n e o f C o n c r e t e R e s e a r c h ， 1 9 8 0 ， 3 2 ( 1 1 3 ) ： 2 4 6 2 5 0 3 K N U D S E N F P D e p e n d e n c e o f m e c h a n i c a l s t r e n g t h o f b r i t t l e p o l y c r y s t a l l i n e s p e c i m e n s o n p o r o s i t y a n d g r a i n s i z e E J J o u rna l o f t h e A me r i c a n C e r a mi c S o c i e t y ， 1 9 5 9 ， 4 2 ( 8 ) ： 3 7 6 3 8 7 4 沈卫国 抛填集料工艺对混凝土力学性能的影响 J 建筑材料 学报 ， 2 0 0 8 ， 1 0 ( 6 ) ： 7 1 1 7 1 6 E s 沈卫国， 蔡智， 张涛， 等 抛填集料工艺对自密实混凝土力学性 能的影响 J 建筑材料学报 ， 2 0 0 9 ， 1 2 ( 3 ) ： 3 4 5 3 5 3 下转第 6 3页 5 9 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 娈 s。 图6试验与模拟结果的比较( 子弹速度为 1 0 m s ) 然而 ， 对于模拟与试验结 果 ， 差别较大的地方在 于应 ， ， J 一 应变f i l I 线 的下 降段 ， 模拟 所得 曲线 的下降段 较 为陡 峭， 而真实试验曲线的下降段则较为平缓。 究其原 因， 是 由 于模拟所采用的破坏准则的缘故 ， 在模拟 中采用了 MA T ADD 一 一E R R O S I O N 失效准则对 单元 的失效 与破坏进 行 定 义， 并且使用 了极 限应 变值进行 界定。 当模拟过程 中某 一 单元超过 该极 限应 变值时， 便认为该单元失效 ， 接 着删 除 该单元 。 元的删除与真实试验中裂缝的扩展情况还存 在着一定 的差别 ， 试验过程 中裂缝 的扩展虽然会造成承载 能力的下降 ， 但还是有一定 的承受能 力 ， 但单 元的删 除则 是认为该单元完全丧失承载能力 ， 进而造成应力的急剧下 降 ， 反映在虚力 一 应变曲线上便是其下降段较为陡峭 。 图 7 试验与模拟破坏状态的比较( 子弹速度为 1 3 m s ) 3 结论 ( 】 ) 超商性能水泥基复合材料表现出了明显 的应变率 效应 ， 即随着加载应变率的增加 ， 应力峰值增加。 ( 2 ) 应 变率对超高性能水泥基复合材料的抗 冲击压缩 性能影响 著 ， 随着成 变率 的增 加， 在 相近应变率条 件下 的应力峰值 、 峰值应 变以及韧性指数都 明显提高 。 钢纤维 上接第 5 9页 6 K E A R S L E Y E P ， WA I N WR I G H T P J T h e e f f e c t o f p o r o s i t y o n t h e s t r e n g t h o f foa me d c o n c r e t e r J C e me n t a n d Co n c r e t e R e s e a r c h， 2 0 0 2， 3 2 ( 2 )： 2 3 32 3 9 7 B A L S H I N M Y R e l a t i o n o f me c h a n i c a l p r o p e r t i e s o f p o w d e r me t a l s a n d t h e i r p o r o s i t y a n d t h e u l t i ma t e p r o p e r t i e s o f p o r o u s m e t a l c e l a mi c m a t e r i a l s - c D o k l A k a d N a u k S S S R， 1 9 4 9 ， 6 7 ( 5 )： 8 3 1 8 3 4 8 R Y S H K E WI T C H E C o mp r e s s i o n s t r e n g t h o f p o r o u s s i n t e r e d a l u m i n a a n d z i r c o n i a J J o u r n a l o f t h e A me r i c a n C e r a m i c S o c i e t y ， 1 9 5 3， 3 6 ( 2 )： 6 56 8 1- 9 3 H A S S E L MA N D P H， F u l r a t h R M E f f e c t o f s m a l l f r a c t i o n o f s p h e li c a l p o r o s i t y o n e l a s t i c m o d u l i o f g l a s s - J J o u r n a l o f t h e A 一 掺量的增加能明显提高试件的抗重复冲击 能力， 有利于维 持试件 的整体完整性 ， 对于保护军事防护工程 中掩体 内人 员与设备的安全 ， 具有重要的现实意义。 ( 3 ) 利用大型非线性有限元 分析软 件 L S D Y N A， 对 超高性能水泥基 复合材料霍普金森压杆 冲击压缩试验 进 行数据模拟。 模拟采用 H J C模型表 征混凝土材料受 冲击 压缩损伤的过程 ， 首先研究 H J C模型各参数对于模拟结果 的影n 向 规律 ； 然后 以真实试验数据为基准 ， 以影 响规律为 向导 ， 不断对 H J C模型参数进行调 试， 获得能真实反映超 高性 能水泥基 复合材料在高应变率 条件下破坏损 伤过程 的 2 1 个 I - I J C模型参数 ， 该 参数能 为超 高性能 水泥基材料 在高与超高应变率条件下的数值模拟提供原型 。 参考文献 ： 1 王海超 ， 张彦文 ， 高淑玲 ， 等 超高性能水泥基复合材料动态断 裂下承载能力和刚度退化分析E J 混凝土， 2 0 1 4 ( 7 ) ： 8 1 2 2 徐海宾， 邓宗才 新型超高性能混凝土力学性能试验研究 J 混凝土 ， 2 0 1 4 ( 4 ) ： 2 0 2 3 3 王月， 安明酯， 余自若， 等 浯】、 生 粉末混凝土力学性能研究现状f J 混凝土 ， 2 0 1 3 ( 1 2 ) ： 2 1 2 6 4 杨剑， 方志 超高性能混凝土单轴受压应力 一应变关系研究 J 混凝土 ， 2 0 0 8 ( 7 ) ： 1 1 1 5 5 方秦 ， 柳锦春， 张亚栋 ， 等 爆炸荷载作用下钢筋混凝土梁破坏 形态有限元分析m J 工程力学 ， 2 0 0 1 ， 1 8 ( 0 2 ) ： 1 8 6 戎志丹， 孙伟 ， 张云升 超高性能混凝土的制备 及力学性能研 究 c 中国北京 ： 2 0 0 8 7 阎培渝， 冯建文 超高性能混凝土应用现状 c 北京， 2 0 0 8 8 赵杰余松林 防护工程 ： 打造未来战争“ 智能堡垒” N 解放军 报 9 B i s c h o ff P H， P e r r y S H C o m p r e s s i v e b e h a v i o u r o f c o n c r e t e a t h i g h s tr a i n r a t e s - J Ma t e r S t r u c t ， 1 9 9 1 ， 2 4 ( 6 ) ： 4 2 5 4 5 0 1 0 C O T S O V O S D M， P A V L O V I C M N N u m e r i c a l i n v e s t i g a t i o n o f c o n c r e t e s u b j e c t e d t o c o mp r e s s i v e i mp a c t l o a d i n g P a r t 1 ： A f u n d a me n t a l e x p l a n a t i o n f o r t h e a p p a r e n t s t r e n g t h g a i n a t h i g h l o a d i n g r a t e , J C o mp u t e r s a n d S t r u c t u r e s ， 2 0 0 8 ， 8 6 ( 1 2 ) ： 1 4 51 6 3 第一作者 联 系地址 ： 联 系电话 ： 张文华( 1 9 8 2一 ) ， 男 ， 讲师 ， 博士 ， 研究方向 ： 超高性能 混凝土、 现代混凝土水化机理。 江苏省南京币龙蟠路 1 5 9号 南京林业大学土木工程 学院( 2 1 0 0 3 7 ) 1 51 51 8 5 6 3 38 m e r i c a n C e r a m i c S o c i e t y ， 1 9 6 4 ， 4 7 ( 1 ) ： 5 2 5 3 1 O 廉慧珍 ， 李玉琳 关于体积法计算混凝土配合比中原材料密度 的问题 J - I 混凝土 ， 2 0 1 0 ( 9 ) ： 1 3 1 1 混凝土骨料性能和制造工艺 M 华南理工大学出版社， 1 99 9 第 一作 者 联 系地 址 联 系电话 贾金青( 1 9 6 2一) ， 男 ， 博士生导师 ， 研究方向： 主要从 事高性能混凝土力学性能研究。 大连理工大学建设工程学部综合实验 3号楼 3 3 1 室 ( 1 1 6 0 2 3 ) l 3 3 4 2 2 8 9 68 5 6 3 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m