惠天然锦绣福邸工程外脚手架施工方案试卷教案.doc

惠天然。锦绣福邸
1#、4＃、5＃、S—1＃、W—1#楼
外墙脚手架
施
工
方
案

编制人：
审核人：
审批人:

江苏 新源
惠天然。锦绣福邸一期二标项目部
2012年6月

69
江苏新源建筑工程有限公司 惠天然.锦绣福邸外墙脚手架施工方案
目录
一、编制依据3
二、工程概况3
（一)、工程简介3
（二)、结构形式3
三、脚手架方案选用4
四、脚手架材料选择4
1、钢管4
2、扣件5
3、钢丝绳5
4、脚手板5
5、安全网6
6、连接材料6
7、型钢6
五、架体搭设设计6
1、平面布置6
2、立面布置6
3、立杆基础7
4、立杆间距9
5、大横杆、小横杆设置10
6、剪刀撑10
7、脚手板、脚手片的铺设11
8、防护栏杆11
9、连墙件11
10、架体内封闭12
11、吊环13
12、悬挑钢梁13
13、卸荷15
六、落地式扣件钢管脚手架计算书16
（一）、计算参数：16
(二)、大横杆的计算：17
（三)、小横杆的计算:19
(四）、扣件抗滑力的计算:21
（五)、脚手架荷载标准值:22
（六)、立杆的稳定性计算：24
(七）、最大搭设高度的计算:25
（八）、连墙件的计算:26
（九）、立杆的地基承载力计算:28
七、悬挑式扣件钢管脚手架计算书29
(一）、计算参数:29
(二）、大横杆的计算29
(三）、小横杆的计算31
（四)、扣件抗滑力的计算33
（五）、脚手架荷载标准值34
（六）、立杆的稳定性计算36
（七）、连墙件的计算38
（八）、悬挑梁的受力计算39
（九）、悬挑梁的整体稳定性计算41
（十）、拉杆的受力计算42
（十一）、拉杆的强度计算42
（十二）、锚固段与楼板连接的计算43
八、脚手架的搭设46
九、脚手架的拆除50
十、脚手架防电、避雷及安全防护装置51
十一、脚手架的验收与保护52
十二、外架现场施工管理55
十三、安全措施及要求56
十四、脚手架工程组织机构及人员安排57
十五：施工安全保证措施58
（一)、组织保障58
（二)、安全保证要求58
(三）、应急预案59

外脚手架施工方案
一、编制依据
1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130—2011）；
2、《钢结构设计规范》GB 50017-2003.
3、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB 50018-2002
4、高层建筑施工手册；
5、工程施工图
6、施工组织设计
二、工程概况
（一）、工程简介
惠天然·锦秀福邸一期二标段（1#楼、4＃楼、5＃楼、S—1#楼、W—1物管中心)工程拟建场地位于如东县掘港镇钟山路西侧，富春江路北侧,由南通榕达置业有限公司投资兴建，上海三益建筑设计有限公司设计,海门市建筑设计院有限公司勘探,江苏诚嘉工程监理咨询有限公司监理,江苏新源建筑工程有限公司施工。本标段工程共五栋,其中1＃楼地下一层，地上16层；4#楼地下一层，地上18层，5#楼地下一层,地上18层;S-1#楼地下一层，地上三层；W-1#物管楼地下一层，地上三层.总建筑面积44895。25㎡。
（二）、结构形式
本工程采用框架－剪力墙结构,S—1＃楼、W-1物管中心采用框架结构体系，基础采用条形基础及筏形基础。1＃楼、4#楼、5＃楼采用框支剪力墙结构筏形基础。
三、脚手架方案选用
1、本工程外脚手架工程量大，总面积约36000m2，搭设总高度约59m。根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130－2011中6。1。2条规定的高度超过50m的脚手架，可采用双管立杆、分段悬挑或分段卸荷等有效措施的要求，该工程脚手架采用双排扣件式落地式脚手架与悬挑脚手架相结合方式进行搭设.
2、各栋外脚手架搭设方案：1＃楼共16层，局部最高处为52.85m，沿房屋高度一到六层全部采用落地式脚手架，六层以上为工字钢悬挑式脚手架，共挑二次。分别设在七层（17。35m)、十三层(34。75m)，第一次挑架高度为17.4m，第二次挑架高度为（18.1+1。5）=19.6m。4#楼共18层，最高处为58.65m，沿房屋高度一到二层全部采用落地式脚手架，三层以上为工字钢悬挑式脚手架，共挑三次。分别设在三层（5.75m)、九层(23。15m）、十五层（40。55m）。第一次挑架高度为17。4m，第二次挑架高度为17。4m，第三次挑架高度为（18。1+1.5）=19.6m.5＃楼共18层,最高处为58。65m，沿房屋高度一到二层全部采用落地式脚手架，三层以上为工字钢悬挑式脚手架，共挑三次。分别设在三层（6.90m）、九层（24。30m)，十五层（41。70m）。第一次挑架高度为17.4m，第二次挑架高度为17.4m，第三次挑架高度为（16。95+1。5）=18。45m.
四、脚手架材料选择
1、钢管
钢管包括立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑、附墙杆等.钢管采用外径为48mm，壁厚3.0mm的焊接钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》(GB/T 700）中Q235－A级钢的规定.进场的新钢管应有产品质量合格证和质量检验报告,钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。旧钢管要求管径大小一致.弯曲变形,锈蚀钢管不得使用，钢管上严禁打孔.
2、扣件
扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、垫圈等。采用可锻铸铁制作的扣件，扣件螺栓材质符合《钢管脚手架扣件》GB15831的规定,新扣件应有生产许可证、质量检验报告和产品合格证。扣件与钢管的贴合面必须严格整形，保证钢管扣紧时接触良好，扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的旋转面间隙小于1mm,扣件表面应进行防锈处理.脚手架采用的扣件,在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。有裂缝、变形现象的严禁使用；出现滑丝的螺栓必须更换。
3、钢丝绳
钢丝绳材质符合《制绳用钢丝》GB/T8918的要求，单根钢丝绳抗拉强度不少于1550MPa，钢丝绳质量符合《钢丝绳》（GB/T8918—1996）的规定，有产品合格证和质量检验报告.对旧钢丝绳出现轻微断丝、压扁的要通过检验合格才能使用，达到报废标准的必须更换。钢丝绳选用6×19φ14光面钢丝绳，强度极限≥1550MPa，破断拉力总和≥134kN.断股、锈蚀严重的钢丝绳不得使用。
4、脚手板
脚手板采用竹网片，每一步铺一道。
5、安全网
本工程中的安全网采用密目式安全网。网目应满足2000目／100cm2,1.6×1。8m的单张网重量在3kg以上，颜色选用绿色.要求阻燃,使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证。
6、连接材料
连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T700)中Q235A钢的规定。焊条选用E4303手工电焊条,材质应符合《碳钢焊条》（GB/T5117-1995)的规定动作,要有质量检验报告和产品合格证。花篮螺栓、钢丝绳夹应采用正规厂家产品,型号规格符合设计要求,有产品合格证。
7、型钢
水平悬挑杆采用16号工字钢。工字钢的长度设置长度不小于3m,产品必须有质量检验报告并达到合格要求,有良好的可焊性.
五、架体搭设设计
1、平面布置
立杆纵向间距1500mm,横向间距850mm，内排立杆距离建筑物的距离为400mm。立杆与大横杆必须采用直角扣件扣紧，不得隔步设置和遗漏。且立杆的直接头应相互错开0.5节长,其接头距离大横杆的距离不大于步距的1/3。
2、立面布置
大横杆步距1800mm，上下横杆的接长位置错开布置，错开距离不小于纵距的1/3，扶手杆水平设置于每步架1。2m高处。剪刀撑按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范要求设置，双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；斜杆与立杆接触部位均用旋转扣件扣紧，其与水平杆的夹角在45°～60°之间，剪刀撑的节点应在同一水平和垂直线上，其接长必须采用搭接，搭接长度不小于1000mm,且不少于三个扣件，除在两头与立杆和大横杆连接外，中间还增加2～4个节点.立杆和大横杆交点处一定设小横杆.

3、立杆基础
3.1、落地脚手架地基础部位应在回填土完后夯实，采用强度等级不低于C15的混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm.地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求(具体计算数据参阅落地脚手架计算书）。屋面平台上脚手架立杆直接坐落在屋面平台上见附图

3.2、搭设在悬挑承力钢梁上的立杆,在钢梁上立杆位置处焊HPB235级φ25短钢筋（上露长度不少于150mm），立杆套住钢筋。焊接在钢梁的φ25短钢筋距钢梁边缘100mm.
3。3、置于土基上外立杆，在其外侧800mm设置排水沟，外架地基的横向设2%的排水坡度，严防立杆地基浸泡。
4、立杆间距
4.1、脚手架立杆纵距1。500m，横距0.85m，步距1。800m；连墙杆间距竖直3。600m，水平4。500m（即二步三跨);里立杆距建筑物0。400m。
4.2、脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上,且要求相邻接头不应在同步同跨内,以保证脚手架的整体性.
4.3、立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆,连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。
4.4、立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1／400.
5、大横杆、小横杆设置
5.1、大横杆在脚手架高度方向的间距1.800m，以便立网挂设,大横杆置于立杆内侧，每侧外伸长度为150mm。其长度不小于3跨。纵向水平杆采用对接扣件连接，符合下列规定:纵向水平杆的对接扣件交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。
5.2、外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度，不应大于0.4L,且不应大于500mm.外侧小横杆端距立杆中心距不应大于150mm。
6、剪刀撑
脚手架外测立面的两端各设置一道剪刀撑,并应由底至顶连续设置;中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接,搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上,旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。
7、脚手板、脚手片的铺设
7.1满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设,满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。
7.2脚手片须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。
8、防护栏杆
8.1脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。
8。2选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。
8。3脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆,顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0。9m和1。3m.
8.4脚手架内侧形成临边的（如遇大开间门窗洞等）,在脚手架内侧设1。2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。
9、连墙件
为了增强脚手架的侧向刚度及稳定性，在外脚手架于建筑物之间设置连接杆，设置说明如下：
9.1连接杆用短钢管制成，长度约500～800mm，一端用扣件固定于脚手架的立杆上,另一端与预埋钢管连接，且连墙杆均采用钢管。脚手架与建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3.6m，设一拉结，拉结应上下错开，成菱形布置.
9。2拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3。6米设一拉结点。
9。3拉结点应保证牢固,防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处.
9。4连接杆尽可能设置在立杆与大、小横杆的连接处，与脚手架架体垂直，如在规定的位置上设置有困难，应在邻近点补足。
9.5外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时,必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。

10、架体内封闭
10.1、脚手架的架体里立杆距墙体净距为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人片，站人片设置平整牢固.
10.2、脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。
10.3、施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。
11、吊环
吊环是卸荷钢丝绳与结构的连接件，用φ16钢筋制成，预埋在混凝土内，水平间距1.5m。工字钢间距为1。5m

12、悬挑钢梁
12。1、悬挑脚手架落在楼层外挑梁上,外挑梁选用3。95米长16#工字钢，挑出长度为1。35米（转角处米）。工字钢在楼层上固定采用3φ20的圆钢,分别在距楼层外边400mm设置一个φ20的钢筋套环，距工字钢尾端200mm设置第一根φ20的钢筋套环，距工字钢尾端350mm设置第二根φ20的钢筋套环。套环在混凝土内每边水平锚固长度不少于300mm，套环与板底部钢筋钩绑牢固.
12.2、在挑梁端头的底面于吊拉钢丝绳位置焊HPB235级φ25定位短钢筋（L=100mm），钢丝绳绕住短钢筋吊拉挑梁端部,通过上吊环固定，钢丝绳尾端须固定绳卡3个.

13、卸荷
用单根钢丝绳(选用6×19φ14光面)在架体的外排卸荷，钢丝绳一端牢固拉结于立杆下的工字钢上,另一端通过M20花篮螺栓与结构上预埋的φ16钢筋环上。钢丝绳两端绕环的搭接长度不小于50cm，不少于3只钢丝绳绳卡固定。如下图所示;

六、落地式扣件钢管脚手架计算书
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。
(一)、计算参数：
双排脚手架，搭设高度21。0米,立杆采用单立管.
立杆的纵距1。50米，立杆的横距0.85米，内排架距离结构0.40米，立杆的步距1。80米。
钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3。60米，水平间距4.50米。
施工活荷载为2.0kN/m2,同时考虑3层施工。
脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。
栏杆采用竹笆片,荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0。0100kN/m2。
脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆.
基本风压0。30kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0。1500.
地基承载力标准值105kN/m2，基础底面扩展面积0。250m2,地基承载力调整系数1。00。
（二）、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形.
1。均布荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0。100×0.850/2=0.043kN/m
活荷载标准值 Q=2。000×0.850/2=0.850kN/m
静荷载的计算值 q1=1。2×0。038+1。2×0.043=0.097kN/m
活荷载的计算值 q2=1。4×0。850=1.190kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩)
2。抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:

跨中最大弯矩为
M1=（0。08×0。097+0。10×1.190)×1.5002=0。285kN。m
支座最大弯矩计算公式如下:

支座最大弯矩为
M2=-(0.10×0。097+0。117×1.190)×1。5002=—0。335kN.m
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
=0.335×106/5080。0=65。967N/mm2
大横杆的计算强度小于205。0N/mm2,满足要求！
3。挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下：

静荷载标准值q1=0。038+0。043=0。081kN/m
活荷载标准值q2=0。850kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=（0。677×0。081+0.990×0.850)×1500。04/(100×2。06×105×121900.0）=1。807mm
大横杆的最大挠度小于1500。0/150与10mm,满足要求!
(三）、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形.
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038×1。500=0。058kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.100×0.850×1.500/2=0。064kN
活荷载标准值 Q=2。000×0.850×1。500/2=1。275kN
荷载的计算值 P=1。2×0。058+1.2×0。064+1。4×1。275=1.931kN

小横杆计算简图
2。抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下：

M=（1.2×0.038）×0.8502/8+1.931×0。850/4=0。414kN。m
=0。414×106/5080.0=81.578N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求！
3。挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下：

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0。038×850.004/（384×2.060×105×121900.000）=0。01mm
集中荷载标准值P=0.058+0.064+1。275=1.396kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=1396。350×850.0×850.0×850.0/(48×2.06×105×121900.0）=0.711mm
最大挠度和
V=V1+V2=0。722mm
小横杆的最大挠度小于850.0/150与10mm，满足要求!
(四)、扣件抗滑力的计算：
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8。0kN;
R —- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1。荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0.038×0.850=0.033kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.100×0.850×1。500/2=0。064kN
活荷载标准值 Q=2.000×0。850×1。500/2=1.275kN
荷载的计算值 R=1。2×0.033+1.2×0.064+1.4×1.275=1.901kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40—-65N.m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12。0kN。
（五）、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
（1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m）；本例为0。1251
NG1 = 0.125×21。000=2。628kN
（2）脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10
NG2 = 0.100×4×1.500×(0.850+0.400)/2=0。375kN
（3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0。17
NG3 = 0。170×1。500×4/2=0。510kN
（4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网(kN/m2）;0.010
NG4 = 0。010×1.500×21。000=0。315kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3。828kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2。000×3×1。500×0.850/2=3。825kN
风荷载标准值应按照以下公式计算

其中 W0 —- 基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001)附录表D。4的规定采用:W0 = 0.300
Uz —- 风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）附录表7.2。1的规定采用：Uz = 1。250
Us —— 风荷载体型系数：Us = 0。150
经计算得到，风荷载标准值Wk = 0。300×1.250×0.150 = 0。056kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1。2NG + 0。9×1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1。2×3.828+0。9×1.4×3.825=9。413kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1。4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1。2×3.828+1.4×3。825=9。948kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW = 0.9×1。4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
la —- 立杆的纵距 (m)；
h -- 立杆的步距 （m）。
经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.9×1.4×0。056×1.500×1。800×1。800/10=0.034kN.m
(六）、立杆的稳定性计算：
1.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=9.948kN；
　　 i —- 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm;
　　 k —- 计算长度附加系数，取1.155;
　　 u -— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1。500；
　　 l0 —- 计算长度 (m）,由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3。118m；
　　 A —- 立杆净截面面积，A=4。890cm2;
　　 W —— 立杆净截面模量（抵抗矩)，W=5.080cm3；
—- 由长细比，为3118/16=197；
-— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186；
-— 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2）；经计算得到 =9948/（0。19×489)=109。505N/mm2;
　　[f］ —- 钢管立杆抗压强度设计值,[f］=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 〈 [f]，满足要求!
2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

其中 N -— 立杆的轴心压力设计值，N=9。413kN；
　　 i —— 计算立杆的截面回转半径,i=1.58cm;
　　 k -— 计算长度附加系数，取1。155;
　　 u —- 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500;
　　 l0 —— 计算长度 （m）,由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1。800=3.118m；
　　 A —— 立杆净截面面积，A=4。890cm2;
　　 W —— 立杆净截面模量（抵抗矩)，W=5.080cm3；
—— 由长细比，为3118/16=197;
-— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0。186；
　　 MW -— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,MW=0。034kN.m；
—- 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2）；经计算得到 =9413/(0。19×489）+34000/5080=110.391N/mm2；
　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205。00N/mm2;
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 〈 [f］,满足要求!
（七）、最大搭设高度的计算：
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:

其中 NG2K -— 构配件自重标准值产生的轴向力,NG2K = 1.200kN；
　　 NQ —— 活荷载标准值，NQ = 3.825kN；
　　 gk -— 每米立杆承受的结构自重标准值,gk = 0.125kN/m；
经计算得到,不考虑风荷载时,按照稳定性计算的搭设高度 [H］ = 78。779米.
考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算:

其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1。200kN；
　　 NQ -— 活荷载标准值，NQ = 3。825kN；
　　 gk -— 每米立杆承受的结构自重标准值,gk = 0。125kN/m;
　　 Mwk -- 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.027kN.m；
经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 ［H］ = 78。243米。
（八）、连墙件的计算：
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
其中 Nlw —- 风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算:
Nlw = 1。4 × wk × Aw
wk —— 风荷载标准值，wk = 0。056kN/m2；
Aw —- 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.60×4.50 = 16.200m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）;No = 3。000
经计算得到 Nlw = 1.276kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 4.276kN
根据连墙件杆件强度要求,轴向力设计值 Nf1 = 0。85Ac［f]
根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值 Nf2 = 0.85A［f]
其中 -— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=40.00/1.58的结果查表得到=0。93;
净截面面积 Ac = 4.89cm2；毛截面面积 A = 18。10cm2；[f] = 205。00N/mm2。
经过计算得到 Nf1 = 85.208kN
Nf1〉Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!
经过计算得到 Nf2 = 294.049kN
Nf2〉Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求！

连墙件拉结楼板预埋钢管示意图
(九）、立杆的地基承载力计算：
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
其中 p —— 立杆基础底面的平均压力 （kN/m2）,p = N/A；p = 39。79
N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 9。95
A —— 基础底面面积 （m2)；A = 0。25
fg —— 地基承载力设计值 (kN/m2）；fg = 105。00
地基承载力设计值应按下式计算
fg = kc × fgk
其中 kc —- 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1。00
fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 105.00
地基承载力的计算满足要求!
七、悬挑式扣件钢管脚手架计算书
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2011）。
(一）、计算参数：
1、双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采用单立管.
2、立杆的纵距1.50米,立杆的横距0.85米，内排架距离结构0。40米，立杆的步距1。80米。
3、采用的钢管类型为48×3.0，
4、连墙件采用2步3跨，竖向间距3。60米，水平间距4。50米。
5、施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑3层施工.
6、脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2,按照铺设10层计算.
7、栏杆采用竹笆片，荷载为0。17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2.
8、脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。
9、基本风压0。30kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0。9600。
10、悬挑水平钢梁采用16号工字钢,其中建筑物外悬挑段长度1.35米,建筑物内锚固段长度1.65米。
11、悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1。25m。拉杆采用钢丝绳。
（二）、大横杆的计算
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1。均布荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0。038kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.100×0。850/3=0。028kN/m
活荷载标准值 Q=2.000×0。850/3=0.567kN/m
静荷载的计算值 q1=1。2×0。038+1。2×0.028=0.080kN/m
活荷载的计算值 q2=1。4×0.567=0.793kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度）

大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩)

2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:

跨中最大弯矩为
M1=(0.08×0.080+0。10×0.793)×1.5002=0.193kN.m
支座最大弯矩计算公式如下:

支座最大弯矩为
M2=-（0.10×0。080+0.117×0.793)×1.5002=—0。227kN.m
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:
=0.227×106/5080.0=44.658N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！
3。挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:

静荷载标准值q1=0。038+0。028=0。067kN/m
活荷载标准值q2=0。567kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=（0.677×0.067+0.990×0.567）×1500。04/(100×2。06×105×121900。0）=1.222mm
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm，满足要求！
(三)、小横杆的计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1。荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0。038×1.500=0.058kN
脚手板的荷载标准值 P2=0。100×0。850×1.500/3=0。043kN
活荷载标准值 Q=2。000×0.850×1.500/3=0.850kN
荷载的计算值 P=1。2×0.058+1。2×0。043+1.4×0.850=1.310kN

小横杆计算简图

2。抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下：

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=（1.2×0.038)×0。8502/8+1.310×0。850/3=0。375kN.m

=0.375×106/5080。0=73。890N/mm2
小横杆的计算强度小于205。0N/mm2,满足要求！
3。挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下：

集中荷载最大挠度计算公式如下：

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5。0×0.038×850。004/（384×2。060×105×121900.000)=0。01mm
集中荷载标准值P=0。058+0.043+0。850=0。950kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=950。100×850。0×（3×850.02—4×850。02/9)/(72×2。06×105×121900.0)=0.825mm
最大挠度和
V=V1+V2=0.835mm
小横杆的最大挠度小于850。0/150与10mm，满足要求！
(四）、扣件抗滑力的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5。2.5）：
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值，取8。0kN;
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1。荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0。038×0.850=0.033kN
脚手板的荷载标准值 P2=0。100×0.850×1。500/2=0.064kN
活荷载标准值 Q=2.000×0。850×1。500/2=1。275kN
荷载的计算值 R=1。2×0。033+1。2×0。064+1.4×1。275=1。901kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
当直角扣件的拧紧力矩达40—-65N.m时，试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN;
双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN；
（五）、脚手架荷载标准值
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.
静荷载标准值包括以下内容：
(1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.1251
NG1 = 0.125×20。000=2.502kN
（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10
NG2 = 0。100×10×1.500×(0。850+0.400)/2=0.938kN
（3）栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m）；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.17
NG3 = 0.170×1.500×10/2=1.275kN
(4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.010
NG4 = 0.010×1.500×20.000=0.300kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.015kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.000×3