山区悬索桥锚碇大体积混凝土施工技术研究.pdf

垫查 堑 塑T e c h n o l 。 g Y o f H i g h w a y a n d T r a n s p o n J n 2 0 1 3 N 。 3 山区悬索桥锚碇大体积混凝土施工技术研究 唐斌华 ， 宋冰 ( 路桥华东工程有限公司， 上海2 0 1 2 0 3 ) 摘要： 阐述澧水特大桥锚碇混凝土施工技术， 探讨在山区采用机制砂修建桥 梁时 ，其大体积 混凝 土原材料选择 、 配 合比设计和施工过程控制措施， 工程实践表明， 采用大体积混凝土温度控制方法和流程有效 ，可供 类似大体积 混凝 土施 工借鉴 。 关键词 ： 澧水特大桥 ； 锚碇 ； 大体 筋混凝土 ； 施 工技 术 文章编号： 1 0 0 9 - 6 4 7 7 ( 2 0 1 3 ) 0 3 0 0 9 4 0 7 中图分类号： U 4 4 8 2 5 文献标识码： B Re s e a r c h o n Te c h n i q u e s f o r Co n s t r u c t i o n o f Ma s s Co n c r e t e f o r An c h o r a g e o f Su s p e n s i o n Br id g e s i n Mo u n t a i n o u s Ar e a TANG Bi n h u a，S ONG Bi n g 1工 程概况 张花高速公路澧水特大桥为湖南省张家界一花 垣高速公路上一座特大 型地 锚式钢桁加劲梁悬索 桥 ， 位于张家界永定区与湘西 自治州永顺县交界处 ， 横跨澧水河峡谷 。该桥主缆跨径布置为 2 0 0 m+ 8 5 6 m+ 1 9 0 1 iO ， 主缆矢跨 比为 1 1 0 ， 2根主缆横向间距 2 8 m。大桥结构示意如图 l 所示。 张家界岸锚碇设计为重力式锚碇 ， 长 5 5 I ll ， 宽 4 6 m， 高 4 7 m， 单个锚碇 混凝土设计用量约为 5万 n q ， 属于典型大体积混凝土。锚体分为锚块 、 散索 鞍基础 、 前锚室、 后锚室等 4部分。其 中锚块主要承 受预应力锚固系统传递的主缆索股拉力， 散索鞍基 础主要承受由散索鞍传递的主缆压力， 前锚室为封 闭空间 ， 对主缆索股起保护作用。由于锚碇体积较 大 ， 为避免锚块和散索鞍基础浇筑施工后出现收缩 与温度裂缝 ， 锚块和散索鞍基础均分成 2块进行浇 筑 ， 各块之间设置约 2 m宽后浇段 ， 后浇段采用 C 3 0 微膨胀混凝土。张家界岸锚碇结构及基坑布置示意 如图 2所示。 2 锚碇施工部署及施工组织思路 根据设计及 温控计算要求 ， 锚碇锚块高 3 2 m， 分为 l 7层浇筑 ， 平 面最大尺寸为 3 1 5 mx 4 6 m， 浇 筑厚度分别为 2 0 m 1 3层 ， 1 5 mx 4层 ， 最大一次 浇筑混凝土量为 1 3 5 0 i n 。 。张家界岸锚块分层如图 3所 示 。 混凝土浇筑尽可能在晚上施工以避开白天高温 时间段 ， 从而尽可能降低混凝土入模温度 以利于混 凝土温度控制 ， 这就要求混凝土浇筑时间应控制在 1 2 h之内完成。按照上述要求 ， 混凝土搅拌站配置 了 2台混凝土搅拌机 ， 理论生产能力分别为 9 0、 1 2 0 m h 。2台 8 0 IT I h混凝土输送泵作为混凝生产和 运输的设备， 混凝土供应能力为 1 6 0 m h I f一 6 m m 一一量 薰 一 m m I 一 1 注 ： 1 f为矢跨 比； 2 单位 ： c m。 图 】 澧水 特大桥结构示 意 收稿 日期 ： 2 0 1 2 1 】 一 2 1 作者简介 ： 唐斌华 ( 1 9 7 3 一 ) ， 男 ， 湖南省邵 阳市人 ， 本科 ， 高工 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 2 0 1 3年 第 3期 唐斌华 ， 等： 山区悬索桥锚碇 大体积混凝土施工技术研究 9 5 g g 单位 ： c 图 2 张家界岸锚碇结构及锚碇基坑 布置示 意 第l 5 层 第l 4 层 第1 3 层 第1 2 层 第1 1 层 第 1 0 层 第9 层 第8 层 第7 层 第6 层 第 5 层 l 第4 层 l 广一一 层一 一一一 l 第1 层 l 单位 ： c m 图 3 澧水特大桥 张家界 岸锚块 分层浇筑示意 因山区地形制约 ， 澧水特大桥混凝土拌和站设 在主塔和锚碇之间的一个山坳 中。拌和站到锚碇基 坑边缘的水平距 离约 1 5 0 i n ， 由于地形原 因及基坑 深度限制 ， 混凝土全部采用输送泵泵送入模。从拌 和站到基坑底 ， 泵管 出拌和站后 约 1 0 0 i n呈水平布 置 ， 然后上一个高约 2 0 1 T I ， 角度约 4 5 。 的缓坡并到达 锚碇基坑边坡顶 ， 再沿基坑边坡 向下约 5 0 1 11 到达基 坑底部 ( 底层混凝土施工时) 。 3 配合比设计 3 1 配合比设计要求 3 1 1 温控要求 混凝土锚碇为 C 3 0典 型大体积混凝 土。根据 施工计划 ， 澧水特大桥大体积混凝土施工正赶上夏 秋高温季节 ， 故温度控制是混凝土施工的关键 ， 需从 原材料及配合 比着手 ， 尽可能降低混凝土水化热 ， 适 当延缓混凝土凝结时间， 以降低混凝土内部温升， 延 缓水化热放热峰值， 满足温控计算要求。 3 1 2 施工要求 根据施工组织设计 ， 澧水特大桥混凝土采用泵 送施工 ， 且泵送距离长 、 落差大 ， 这就要求混凝土具 有 良好工作性能、 泌水少 、 不离析 、 管道摩阻力小。 3 2混凝土配合比设计 3 2 1 原材料选择 1 )胶凝材料选择。 经过详细的地材调查及对 比试验 ， 胶凝材料确 定采用普通硅酸盐水泥加大掺量优质粉煤灰的配合 比设计方案。水泥采用海 螺 P 0 4 2 5水泥 ， 粉煤 灰采用石门电厂 I 级粉煤灰， 其技术参数分别见表 1 、 表 2 。 为准确进行温控计算 ， 分别对水泥标准水化热 及水泥掺加粉煤灰后混合胶凝材料的水化热进行了 测定 ， 测定结果见表 3 。 从表3中可以看出， 在大掺量添加粉煤灰后， 胶 凝材料的水化热 明显降低 ， 且水化热 的集 中放热时 间明显滞后， 这对降低大体积混凝土温升， 延缓温升 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 公路交通技术 2 0 1 3丘 峰值到来的时间 ， 使混凝土在早期龄期水化过程 中 有更充分的时间冷却 ， 对混凝土温度控制非常有利 。 2 )粗 、 细集料选择。 由于澧水特大桥地处湘西北山区， 一方面周边 无天然河砂可用 ， 远距离运输河砂集 中供应量难 以 满足生产要求 ， 且成本极高 ； 另一方面， 锚碇基坑开 挖又会有大量开挖石方需要找地方堆放。从取样检 测结果看， 锚碇基坑开挖出的岩石为未风化石灰岩 ， 岩质坚硬 ， 可以用来生产碎石及机制砂。因此 ， 本着 节约资源， 保护环境的理念， 本项 目在施工现场布置 了碎石及机制砂加工厂， 利用锚碇基坑开挖 出的岩 石来生产碎石及机制砂 ， 将其用作锚碇大体积混凝 土的粗细集料 。 所用碎石及机制砂的主要技术参数见表 4 7 。 3 2 2 配合比设计及试验 采用正交试验法进行配合比优化设计， 除了按 照规范要求进行抗压强度 、 混凝土坍落度等常规性 能检测外 ， 还根据温控计算需要 ， 分别对混凝土不同 龄期的劈裂抗拉强度 、 弹性模量 ， 混凝土绝热温升值 等力学 、 热学指标进行 了检测 ， 通过正交 因素分析 法 ， 得出最优材料组合。选取的混凝土最优配合 比 见表 8 ， 物理性能及力学强度指标见表 9 、 表 1 0 。 表 1 水泥性能指标 龄期 d 1 2 3 5 7 标准累计筛余 9 51 0 0 9 01 0 0 7 0 9 0 1 5 4 5 0 5 0 实际累计筛余 9 9 5 8 5 5 0 2 0 6 3 2 1 2 0 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 2 0 1 3年 第 3期 唐斌华 ， 等 ： 山区悬索桥锚碇 大体积混凝土施工技术研 究 9 7 表 8 混凝土 配合 比 k g 坍落度 mm 1 8 5 初凝时间 m i n 8 0 0 终凝时间 m i n 9 8 0 抗压强度 MP a 1 8 9 2 7 1 4 1 2 4 7 4 劈裂抗拉强度 MP a 1 7 5 2 O 1 2 1 9 2 4 7 2 5 2 弹性模量 MP a 2 4 7 3 0 2 3 1 9 3 3 6 3 5 7 4 大体积机制砂混凝土泵送施工 4 1 机制砂对混凝土可泵性能的影响 机制砂与天然砂在粒形 、 级配和表面特性上明 显不同。机制砂颗粒表面粗糙 、 尖锐多棱角 ， 细度模 数大， 级配不良， 配制出的混凝土保水性差， 泵送摩 阻力大 ， 容易产生离析 、 泌水现象。 机制砂生产过程 中不可避免地会产生一些粒径 小于 0 0 7 5 m m 的石粉颗粒。澧水特大桥将石灰石 作为原料 的机制砂 ， 石粉含量约 占 1 0 2 0 ， 在 试生产及混凝土试泵送开始时 ， 为了尽可能降低石 粉含量 ， 对机制砂采取 了水洗工艺。按照规范要求 将石粉含量控制在 5 左右 ， 经混凝土拌 和及试泵 送发现 ， 由于过分强调控制石粉含量 ， 在用水洗除石 粉的同时也洗去 了 0 1 50 6 m m 内的颗粒 ， 破坏 了机制砂的 自然级配 ， 导致混凝 土离析 、 严重泌水 、 泵送 十分困难、 频繁堵管。 需要明确的是 ， 机制砂 中石粉含量 不同于传统 天然砂的含泥量。有关研究表明 ， 适量的石粉含量 不仅不会影响混凝土 的力学性能 ， 其抗折及疲累抗 拉性能反而会有一定程度的提高。在确保机制砂生 产过程 中不混入泥土 ， 机制砂亚 甲基蓝试验检测合 格的情况下 ， 保持适 当的石粉含量作为极细颗粒 的 填料， 能大大改善集料级配， 降低集料孔隙率， 从而 使混凝土的工作性能得到很大提高。 因此 ， 经过反复试验 ， 本项 目将石粉含量控制在 1 0 左右 ， 同时适当增加外加剂掺量 ， 配制 出的混凝 土具有很好的粘 聚性和保水性。另外 ， 将适量 的石 粉作为填料 ， 既增加 了混凝土的浆体含量 ， 提高了混 凝土的流动性 ， 又减少 了机制砂颗粒间的摩擦 ， 对输 送泵管起到了良好 的润滑作用 ， 使泵送得 以顺利实 现 。 4 2 长距离高落差泵送施工工艺 由于锚碇施工位于深基坑 内， 因此要实现从拌 和站到锚碇基坑底部 的泵送 ， 在解决 了机制砂混凝 土可泵性后 ， 还需确定长距离高落差 的泵送施工工 艺 。向下泵送混凝土时， 由于落差太大， 混凝土 自身 向下流动速度太快会发生离析 ， 导致混凝土堵管； 另 一 方面， 停泵时 ， 下坡段泵管内混凝土因 自重 留失 ， 在管道 内形成一段空气柱 ， 继续泵送时， 空气柱压缩 而缓 冲了泵送压力 ， 会导致混凝土堵管。 为此 ， 对泵送管路的布置进行了分析研究 ， 并确 定了如下泵送方案 ： 利用锚碇基坑开挖过程 中边坡 上的台阶 ， 将混凝 土泵管按 “ 之” 字形布置 ， 即在一 段下坡管道后 ， 在基坑边坡 台阶上布设一段水平管 道 ， 保证基坑底部水平 混凝土泵管足够 长， 成阻滞 段。在水平管上安装管道 闸阀， 泵送时 ， 打开 闸阀； 停止泵送 时， 及时关 闭闸阀 ， 以防止混凝土 自重流 失 ， 从而避免形成负压空心段。管路弯头全部采用 曲率半径 1 m以上的大弯头。 泵送过程 中应保持混凝土连续供应 ， 确保连续 泵送 ， 尽可能避免泵送过程 中停顿。若混凝土供应 不连续时， 应放缓泵送速度 ， 始终保持储料斗 内有料 并持续搅拌 ， 每隔 1 01 5 m i n泵送几下 。应保证泵 管内混凝土停 留时间始终不超过 3 0 mi n ， 以避免发 生堵管现象。 机制砂混凝土由于机制砂颗粒表面粗糙 、 尖锐 棱角多 ， 对泵管的摩损较天然砂大 ， 特别是弯管处 的 泵管极易磨穿而造成爆管。因此 ， 实际生产过程 中， 应定期检查 ， 发现有磨穿迹象的泵管应及时更换。 5大体积混凝土温度控制 5 1 大体积混凝土温控计算设计 大体积混凝土施 工难点在 于其温度控制 。因 此 ， 在大体积混凝土施工前 ， 应进行详细的温度控制 计算设计。根据温控计算来确定混凝土的浇筑分层 厚度、 混凝土人模温度控制值、 浇筑后最高温升值、 浇筑层间间歇期等指标。 根据温控计算 ， 澧水特大桥锚块混凝土分 1 7层 进行浇筑 ， 其 中第 1 、 2层和第 1 6 、 1 7层分层厚度 为 1 5 m， 其余 1 3 层厚度均为2 m。由于地基温度低， 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 公路交通技术 2 0 1 3卑 与第 1层混凝土温差较大 ， 且基岩对混凝土收缩具 有约束作用 ， 温度应力较大， 故第 1 层混凝土应特别 注意表面保温。经仿真计算 ， 得到锚碇施工温度分 布 曲线和应力分布曲线如图 4 、 图5所示。 垤 ( a )1 6层锚块 鲁 幄 基 惶 温度， ( b )61 7层锚块 图4 温度沿高度分布曲线 一 5 4 3 2 1 0 1 2 3 应力 MP a ( a )1 6层锚块 一 1 0 d 1 0 一 2 0 d = = = +60 c ； = = ， 一 4 3 2 1 O 1 2 应力 MP a ( b )61 7层锚块 图5 应力沿高度分布曲线 由图 5可以看出， 不管是锚块下部还是上部 ， 各 层中部主要为拉应力 ， 而靠近分层面部位都为压应 力。在最上 2层 ， 不同龄期的应力分布相差很大 ， 随 着层次的减少应力分布差别也随之减少。最上层的 拉应力在 8 5 d龄期 内都随龄期的增加而增加。除 最上层外 ， 最大拉应力都出现在各层的中部。 计算后锚块 的温度控制标准见表 1 1 。 表 1 1 锚块和鞍支墩基础的温度控制标准 浇筑层次 入模温度最高温升内表温差 间歇期 层 d 注： 1 T为浇筑日的最高气温一 3 ； 2 最高温升为浇筑层 混凝土最高温度与入模温度之差 ； 3 内表温差为混 凝土内部的平均最高温度与表面温度之差。 5 2混凝土入模温度控制 混凝土水化过程中所达到的最高温度 是混凝 土入模温度 加上混凝 土温升值 ， 即 T= T o + 。因此， 控制混凝土最高温度 的关键是控制混凝 土的入模温度 ， 即尽 可能降低混凝土人模温度。混 凝土入模温度由混凝土原材料温度、 搅拌时间 、 输送 过程中的温升( 主要取决于气温、 保温情况) 等因素 决定 ， 其中原材料的初始温度为主要 因素。澧水特 大桥工程施工正值夏秋高温季节， 因此通过采取如 下措施 ， 严格控制了混凝土人模温度始终低于温控 设计计算的限值 ， 即不高于浇筑 日最高气温 3。 1 )在混凝土拌 和站配置了冷水机组对拌和用 水进行制冷。冷水机 由压缩机组和保温水箱组成 ， 水箱容量为 2 0 0 m ， 混凝土施工前 8 h开启机组可 以将初始水温 3 O的2 0 0 m 水冷却到 5 c I = 以下 ， 可 确保足够的混凝土生产用冷水。锚碇冷却水循环系 统如图6所示。 图 6 锚碇冷却水循环系统平面示意 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 2 0 1 3年第 3期 唐斌华 ， 等 ： 山区悬索桥锚碇 大体积混凝土施工技 术研 究 9 9 2 )水泥材料需提前进场 ， 确保足够长存放时间 以尽可能冷却。水泥罐体涂刷成 白色 ， 以尽可能减 少 日照吸热。 3 )集料需遮阳降温， 并在混凝土拌和前利用冷 水机 中的冷水喷淋降温。 4 )混凝土输送泵管在 白天采用土工布包裹 ， 淋 水降温 ； 在夜晚则揭开土工布 ， 以利于散热。 5 )混凝土浇筑开始时间安排在夜 间进行 ， 控制 混凝土浇筑速度 ， 确保在次 日天亮前浇筑完成 。 5 3 混凝土温升值检测及控制 根据温控计算 ， 在混凝 土 内布设 冷却 水管。根 据实测混凝土温度分布情况确定通水时间及通水流 量 ， 同时加强混凝土表面的保温及养护 ， 必要时将冷 却水管出来的热水蓄存到混凝土顶面保温， 做到 “ 内散外蓄” ， 以控制混凝土 内外温差及混凝 土浇筑 层 间温差 。锚块浇筑冷却水管布置如 图7所示 。 混凝土浇筑后 ， 为实时动态地量测混凝土 内温 度场分布情况 ， 及时掌握混凝土内的温度变化 ， 并与 理论计算进行校核验证 ， 在每一层混凝土 内部均布 置了温度传感器， 采用 自动测温系统通过计算机进 行实时温度量测记录。 温控系统 由温度传 感器 、 现场数据采集 器 ( 现 场测温仪 ) 、 数据适配 器、 计算机及数 据接线组成 ， 如图 8所示 。 测温仪器主要布置在 1 2个 中心断 面上 ， 各层 次的仪器布置依其特殊性又有所区别。测温仪器的 埋设层次和数量见表 1 2 。锚块的温度计布置如图 9 所示 ， 需注意仪器埋设时应避开散索部位 ， 以免影响 温度测值。 0 7 0 o 1 7 5 0 7 o o 单位 ： e m 图7 锚块浇筑冷却水管布置示意 图 8 温控系统组成示 意 表 1 2 仪器数量统计 层 次 1 3 5 7 9 1 t 1 3 1 5 1 7 仪 器数 支1 0 9 1 1 9 9 9 9 9 1 0 哥 ( a )平 面 i 第l 7 层 i ； 第1 5 层 i i 第1 3 层 第l l 层 i ； 第9 层 i i 第7 层 i 第5 层i i I I 第3 层i ； I I 第l 层i ( b )立面 单位 ： c m 图 9 锚块温度计布置 6结论 澧水特大桥张家界岸锚碇锚块 2 0 1 0年 6月开 始施工， 2 0 1 0年 1 2月施工完成。施工过程 中， 通过 实施有效的温度控制 ， 锚碇 大体积混凝土的最高温 ( 下转第 1 0 9页) 一 一 B u m 4 ， 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 2 0 1 3年第 3期 邵春 生， 等 ： 南溪长江大桥施工猫道静风稳定性研究 1 0 9 率、 猫道节段模 型试验 以及二维线性和三维非线性 静风稳定性分析方法等 ， 对南溪长江大桥施工猫道静 风稳定性进行了较为全面的分析 ， 并得出以下结论 。 1 )猫道 固有基频低 ， 结构柔性 。 2 )不同风速下静力三分力 系数 曲线 一致性 良 好。升力系数 c 的斜率恒为正 ， 不会发生不稳定的 驰振现象。 3 )通过计算表明 ， 南溪长江大桥猫道满足静风 稳定要求 。 参 考 文 献 1 李永乐 ， 胡朋 ， 蔡宪棠， 等 南溪长江大桥桥址区风 特性研究 J 西南公路 ， 2 0 1 0 ( 4 ) ： 1 3 1 6 2 中交公路规划设计 院 J T G T D 6 0 一 O 1 2 o 0 4 公路桥 梁抗风设计规范 S 北京： 人民交通出版社 ， 2 0 0 4 马青云， 卢伟， 龙勇 南溪长江大桥猫道设计关键 技术 J 公路与汽运， 2 0 1 2 ( 6 ) ： 1 4 8 1 5 1 李胜利， 欧进萍 大跨径悬索桥无抗风缆猫道动力特 性分析 J 公路交通科技， 2 0 0 9 ， 2 6 ( 4 ) ： 4 7 5 3 贾宁， 刘健新 ， 刘万锋 悬索桥施工猫道静风失稳机 理分析 J 公路交通科技， 2 0 0 8 ， 2 5 ( 3 ) ： 9 9 1 0 2 乐云翔， 常英 ， 胡晓伦 武汉阳逻长江大桥施工猫道 抗风稳定性分析 J 公路交通科技， 2 0 0 5 ， 2 2 ( 8 ) ： 4 0 4 3 郑史雄， 周述华 ， 廖海黎 悬索桥施工猫道的非线性抗 风稳定性分析 J 西南交通大学学报， 2 0 0 0 ， 3 5 ( 4) ： 3 4 8-3 51 韦世国， 廖海黎， 赵有明， 等 润扬大桥悬索桥施工猫 道抗风稳定性分析 J 桥梁建设， 2 0 0 4 ( 4 ) ： 1 3 ( 上接第 9 9页) 度 、 最大温升值 、 内外温度差及层间温度差均未超出 温控计算标准限制值 ， 且经检查 ， 未发现混凝土温度 参 考 文 献 裂缝 。 1 中国冶金建筑协会 G B 5 o 4 9 6 2 0 o 9 大体积混凝土施 从本次大体积混凝土施工 中得到以下结论。 工规范及条文说明 s 北京： 中国标准出版社， 2 o 0 9 1 )西部 山区河砂 资源稀缺 ， 因此 ， 基 于节 约资 大悬 2 0 09 索桥 ( 5 ) ： 大落 2 6 9- 差混 271 凝土泵送技术研究 源 、 保护环境的理念 ， 通过精心配合 比设计及施工组 3 朱伯芳 大体积混凝土温度应力与温度控制 M 北 织 ， 山区混凝土工程完全可以就地取材 ， 采用机制砂 京： 中国电力出版社， 1 9 9 9 配制 出性能 良好 的泵送混凝土 ， 实现机制砂混凝 土 4 王稷良， 周明凯， 贺图升， 等 石粉对机制砂混凝土抗 长距离大落差泵送施工。 渗透性和抗冻融性能的影响 J 硅酸盐学报， 2 0 0 8 2 )大体积混凝土配合比设计与温控设计相结 ( 4 ) ： 3 6 4 1 ： 嫠 设 和 量 竽 J fL N石 粉N 对 _q 2 设计需要的混凝土配合 比设计形成互动 ， 不断优化 ， ， ， ， 既节约施工成本 ， 又可提高施工质量 。 6 于旭东，叶 硕， 朱治宝 西堠门大桥南锚碇大体积混 3 )布设以大功率冷水机为核心的施工用水循 凝NNN J 世界桥梁，2 0 0 7 ( 3 ) ：7 2 7 5 环系统 ， 制冷拌和用水和温控循环用水 ， 并结合集料 7 阮有力 悬索桥重力式锚碇大体积混凝土温度控制 遮 阳降温 、 覆盖洒水等措施 ， 可较好地控制混凝土人 J 低温建筑技术， 2 0 1 0 ( 1 ) ： 7 6 7 8 模温 一 I mJ, 3 1 - I 度 4 )采用温度应力采集仪器进行施工过程 中的 9 ， 将。 ，张子新 软 悬索 式锚碇 温度监控 ， 可动态反映温控设计效果 ， 及时修正温控 齿坎效应的试验研究与数值分析 J 岩石力学与工 设计和调整温控措施 。 程学报， 2 0 1 0 ( 3 ) ： 5 9 3 6 0 2 1j 1J 1 _1J 3 4 5 6 7 8 rrL r l rL 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m