移动模架施工技术研究模板.doc

移动模架施工技术研究61资料内容仅供参考，如有不当或者侵权，请联系本人改正或者删除。武广客运专线上行式移动模架施工技术研究 10月 湖南郴州武广客运专线上行式移动模架施工技术研究第一章 概述02第二章 移动模架组装04第三章 移动模架预压17第四章 移动模架制梁31第五章 移动模架过孔37第六章 移动模架优化39第七章 移动模架施工组织管理40第八章 移动模架机械配置43第一章 概述一、 移动模架概述移动模架是一种自带模板可在桥跨间自行移位, 逐跨完成混凝土箱梁施工的大型箱梁设备。按照过孔方式不同, 移动模架分为上行式、 下行式和复合式三种形式。主梁在待制箱梁上方, 借助已成箱梁和桥墩移位的为上行式移动模架; 主梁在待制箱梁下方, 完全借助桥墩移位的为下行式移动模架; 主梁在待制箱梁下方, 借助已成箱梁和桥墩移位的为复合式移动模架, 按过孔时后支撑是否在已成箱梁上滑移, 复合式移动模架又分为后支撑滑移式和后支撑固定式两种形式。 下行式移动模架 复合式移动模架武广客运专线肖家特大桥采用上行式移动模架制梁。在结构上能够分为主梁及导梁总装、 挑梁及吊梁总装、 模架及模板总装、 前、 中、 后支腿总装、 纵移机构、 及液压和电气系统等几部分, 构成一个完整的承载结构体系。承重主梁共38m分为4节, 3节为10m, 1节为8m。导梁共22m分为2 节, 每节11m, 造桥机配重节10m, 造桥机总长70m, 各节间以精制螺栓连接。下翼缘设2根35mm 高方钢轨道, 供整机纵移使用。腹板根部设有吊挂角钢及加劲肋, 作为支腿吊挂行走的轨道。主梁设置5 个牛腿作为承重千斤顶的支撑。 武广客运专线肖家特大桥上行式移动模架 双导梁上行式移动模架二、 工程概况 1、 工程概况武广客运专线乌龙泉至花都段肖家特大桥, 位于湖南宜章县太平里乡, 线路从金坪村中穿过, 本桥为谷架桥, 有一简易公路与桥址相通, 本桥桥台纵向较陡, 横向较缓。本桥中心里程DK1887891.87, 桥全长L=929.7m, 上部为2832m双线简支箱梁。2、 设计概况( 1) 、 铁路等级: 客运专线( 2) 、 设计速度: 设计最高运行速度350km/h。( 3) 、 线路情况: 双线、 曲线半径9000m, 正线线间距为5.0m。3、 箱梁结构形式箱梁截面类型为单箱单室等高度简支箱梁, 梁端顶板, 底板及腹板局部向内侧加厚。防撞墙内侧净宽9.4m, 桥上人行道栏杆内侧净宽13.2m, 桥梁宽13.4m, 桥梁建筑总宽13.8m。梁长为32.6m, 跨度为31.1m梁高为3.05m, 横桥向支座中心距为4.5m。4、 水文地质条件该区地下水为第四系孔隙水及岩溶水, 孔隙水赋存于第四系地层中, 主要分布于谷地。岩溶水赋存于泥盆系上统锡矿山组( D0) 灰岩地层中, 地下水埋深为013.10米, 随季节变化, 地下水发育, 在DK1887820左侧100米处为金坪坦暗河出口, 流量约2.5立方米/秒, 接受大气降水补给, 流量随季节变化明显。线路跨越的河流, 主要为暗河补给, 丘坡地下水不发育。地表水对混凝土及钢构件不具侵蚀性。5、 地形及交通运输条件桥址区地形平缓, 相对高差约30m, 植被较发育, 多生长灌木; 丘坡部分多为旱地与村舍, 谷底狭长平缓, 微向河流倾斜, 多为水田。本桥经过的大部分地区的县乡公路较发达, 公路运输较为便利。第二章 移动模架组装一、 移动模架构件介绍1、 主梁肖家特大桥上行式移动模架主梁共分为7节, 高3.2米。第1节为配重主梁, 长10m, 第2节至第5节主梁为承重主梁, 各节长分别为10m、 8m、 10m、 10m, 第6、 7节主梁为导梁, 长11m, 主梁总长70m, 主梁构件最大重量26t。各节主梁用精制高强度螺栓连接。主梁下设下翼缘设2根35mm 高方钢轨道, 供整机纵移使用。腹板根部设有吊挂角钢及加劲肋, 作为支腿吊挂行走的轨道。主梁设置5 个牛腿作为承重千斤顶的支撑。 主梁方钢轨道 主梁牛腿2、 挑梁及吊梁挑梁为型钢焊接而成的三角桁架结构, 位于主梁的两侧, 经过精轧螺纹钢吊挂模架, 用销子与主梁连接将模架的荷载传递给主梁。挑梁与吊梁经过销子连接, 吊梁由型钢焊接而成。挑梁及吊梁之间同时经过斜连杆连接以保证稳定。挑梁及吊梁共16 组, 其中2m 宽12 组, 2.705m 宽2 组, 2.605m 宽2 组。精轧螺纹钢吊杆是附属在挑梁上的传力结构, 顶端与挑梁相连, 下端与模架锚固。 移动模架挑梁 移动模架吊梁3、 外模外模系统是混凝土箱梁的支撑及成型体系, 包括底模板、 翼模板、 侧模板、 端模板、 模板撑杆及底模架。外模的设计满足32m 跨梁且兼顾24m 跨等高梁的预制施工: 将梁中间处的翼模板、 侧模板、 底模板及底模架各拆除两组, 并将其余模板模架重新连接即可实现24 米跨等高箱梁的预制施工。外模均由钢板和型钢组焊而成的。翼模板、 侧模板翼模板、 侧模板经过模板撑杆支撑在吊梁上。面板厚6mm。各16 组, 总宽32. 7m, 其中4m 宽各12 组( YM1、 CM1) , 4.4m 宽各2 组( YM2、 CM2) , 4.3m 宽各2 组( YM3、 CM3) , 每块模板在横向和纵向都经过M1670 螺栓连接。侧模板经过M1670 螺栓与底模板连接。底模板及底模架底模架采用型钢焊接而成的桁架式结构, 是底模板的直接支撑体系, 共16 组, 其中2m 宽12 组, 1.705m 宽2 组, 1.605m 宽2 组。底模板由钢板及型钢焊接而成, 面板厚为8mm, 共16 组, 其中4m 宽12 组, 2.794m宽2 组, 2.694m 宽2 组。经过螺栓及斜撑杆使底模架与底模板连接成整体。 移动模架精扎螺纹钢 移动模架外模板4、 内摸内模系统采用拆装式内模, 由模板、 撑杆及内模钢带组成。移动模架内摸5、 前支腿前支腿共1 套, 由前支轮箱、 前支横梁、 前支立柱、 前支连杆、 拉杆、 挂轮行走系统及前支液压系统等组成。前支腿为活动支腿, 经过与墩顶预埋件的连接直接支撑在墩顶, 与整机纵移机构一起实现整机的纵移过孔。整机过孔时拉杆与墩顶预埋件连接, 过孔后进入箱梁预制阶段时解除拉杆与墩顶预埋件的连接。前支横梁为箱形结构, 底部与前支立柱用螺栓连接, 顶部安装前支轮箱及400t 千斤顶。前支立柱为箱形结构, 底部与墩顶预埋件螺栓连接, 顶部与前支横梁螺栓连接。前支轮箱共有两只大轮箱, 每只大轮箱有两支小轮箱组成, 每只小轮箱中装有两个托辊轮。共设8 个400mm 托辊轮, 最大轮压为25t。前支腿走行是经过安装在后支腿上的卷扬机带动, 前支腿挂轮走行系统沿主梁两侧轨道带动整个前支腿前行。 移动模架前支腿 移动模架前支腿预埋件6、 中支腿中支腿共1 套, 由中支轮箱、 中支横梁、 中支调节丝杠、 挂轮行走系统及中支液压系统等组成。中支腿为活动支腿, 由中支调节丝杠直接支撑在混凝土箱梁顶面, 与整机纵移机构一起实现整机的纵移过孔。中支横梁为箱形结构, 底部经过调节丝杠与混凝土箱梁面顶紧, 顶部安装中支轮箱及400t 千斤顶。中支轮箱共有两只大轮箱, 每只大轮箱有两支小轮箱组成, 每只小轮箱中装有两个托辊轮。共设8 个400mm 托辊轮, 最大轮压为25t。中支腿走行是经过安装在后支腿上的卷扬机带动, 中支腿挂轮走行系统沿主梁两侧轨道带动整个中支腿前行。 移动模架中支腿 移动模架支腿托辊轮箱7、 后支腿及纵移机构后支腿及纵移机构共1 套, 由后支横梁、 后支立柱、 后支调节丝杠、 50t 手动千斤顶两台、 整机纵移千斤顶、 整机纵移轨道、 整机纵移固定销轴等组成。后支横梁是箱形结构, 上部与主梁螺栓连接, 下部经过后支调节丝杠压紧在整机纵移轨道上。后支立柱由型钢和钢板焊接而成, 穿过后支横梁顶紧在混凝土箱梁顶面。两台50t 手动千斤顶顶紧在后支千斤顶支座及混凝土箱梁顶面, 用于调节后支腿的高低。纵移机构安装在后支腿横梁下部, 它由整机纵移千斤顶、 固定耳座、 移动耳座、 整机纵移轨道和整机纵移固定销轴等组成。整机纵移轨道经过整机纵移固定销轴固定在混凝土箱梁顶面, 固定耳座固结在后支横梁下端, 移动耳座经过销轴固结在整机纵移轨道上, 整机纵移千斤顶经过推动固定耳座与移动耳座从而推动整机纵移。 移动模架后支腿 后支腿纵移机构8、 横移机构。前支腿设横移机构, 横移采用滑板形式, 一侧设置60t千斤顶实现横向移动。 移动模架前支腿横移机构 移动模架前支腿横移机构千斤顶二、 移动模架组装1、 总体施工方案、 结合我现场施工情况, ZS32/900t移动造桥机拼装在桥台( 台背为起点) 上拼装, 每拼装一节, 依靠纵移油缸推使主梁后移。桥台至隧道口净空间为51m, 而主梁拼装过程中需后移55m。占用隧道空间4m。该模架支腿宽度为7m, 隧道宽为14m。单面有4m距离不影响隧道出渣, 同时考虑隧道外车辆转向的需要, 在主梁拼装完后再拼装挑梁, 将对隧道施工的影响减少到最少。、 临时支架安装及搭设拼装时共搭建两个临时支架, 一个设于隧道出口路基上, 一个设于桥台前。桥背上临时支架采用枕木垛搭设, 此临时支架为承重支架, 其承载力不小于30t, 地基沉降小于10mm。枕木垛高2.4m, 由千斤顶和前支腿及中支腿油缸微调安装高度。桥台上临时支架采用钢管架搭设, 钢管架搭设间距为80cm80cm100cm, 钢管采用:483.5。该支架为非承重支架, 该支架为主梁拼装时连接螺栓及后续安装挑梁、 模板时所用。 路基上临时支架 桥台前临时支架、 拼装场地布置本造桥机在桥台路基上拼装, 隧道出口至桥背为主梁拼装所用。线路左右侧为造桥机构件堆放场地。其中隧道出口至台背距离29m, 隧道内30m处基础沉降小于10mm, 并要求该场地平顺, 场地平面线与桥面一致。0台至1#墩线路右侧场地为主梁堆放场地, 场地大小为30m长15m宽。移动模架拼装场地2、 中后支腿安装人工将后支腿纵移机构至桥台后路基上, 采用50t吊车吊装中支腿至0台, 吊装后支腿至纵移机构上。 安装后支腿 吊装中支腿备注:a、 该移动模架纵移机构为40t液压油顶, 轨道长4m。经过人工循环更换轨道实现轨道纵向移动。该轨道设计单薄。桥机仅配重就60t, 纵向移动时, 轨道翘曲, 易发生变形。两轨道连接采用螺栓, 厂方原设计螺栓无连接位置, 加长后厂方连接钢板有断裂现象, 焊接质量较差。后支腿调节丝杆采用人工, 厂方仅提供2个50t千斤顶, 需要增设千斤顶才能进行后支腿调节作业。 移动模架后支腿轨道 移动模架后支腿连接钢板断裂b、 中前支进场时, 托辊轮箱上滑轮不能滑动, 对其加润滑油时, 辊轴铜套被黄油挤出, 该轮箱存在极大安全隐患, 现已经修正。模架进场时无横移机构, 桥机无法实现横移。中支腿底座部位易脱落, 拆装不便。中支腿丝杆调节采用人工, 与后支腿一样中支腿需要增设千斤顶才能进行后支腿调节作业。 辊轮加黄油时铜套挤出 中支腿底座c、 支腿油缸安装时螺栓无法对接, 后经厂方同意氧焊扩孔连接, 影响支腿质量, 容易造成偏载。牛腿与油缸螺栓眼错位d、 同类型产品中后支腿增设辅助油顶纵移, 中支腿设置横移机构。武广客运专线某移动模架中支腿武广客运专线某移动模架后支腿3、 主梁安装采用50吨吊车吊装1、 2主梁至后支腿、 中支腿、 临时支架上。悬臂拼装3主梁, 整机后移, 悬臂拼装4主梁, 整机后移动, 如此循环拼装5、 6、 7号主梁。拼装完主梁后整机前移。拼装过程中, 先连接两侧高强度螺栓后再连接底板、 顶板螺栓。螺栓终拧力为800N.M, 经过电动扭力扳手测量其是否符合要求。 悬臂拼装3主梁 悬臂拼装6主梁备注: a、 该移动模架主梁高3.2m, 宽2m, 最长11m, 最重达26t( 当前这一数据仍未得到厂方确认) 。一般主梁构件小于20t, 该移动模架运输拼装不便。b、 主梁部分螺栓连接不上, 需要进行扩孔, 扩孔数量较少。4、 前支腿安装加工安装前支腿预埋件后, 采用吊车吊装前支腿至1墩, 拉好前支腿斜拉装置。前墩支腿预埋件安装前支腿备注: a、 厂方模架进场时, 前支无横移机构, 无安全设施, 后增加横移机构和安全设施。b、 厂方提供横移机构千斤顶无顶升位置, 采用32吨螺旋千斤顶进行横移顶升。厂方提供千斤顶只能发生横向拉力。 移动模架前支腿横移机构 移动模架前支腿斜拉杆c、 前支腿斜拉杆与锚固装置无法连接, 经过修改锚固装置连接。该移动模架斜拉杆为钢构件。过孔时, 斜拉杆位于已制梁梁内, 设计存在缺陷, 计划改成链条。d、 前支腿不可分段, 无法完成最后一孔梁施工, 需要增设辅助前支腿。e、 增加前支腿横移机构时, 与油缸位置冲突, 经厂方同意用氧焊修改。f、 厂方提供安全设施较少, 人员操作存在极大安全隐患。武广客运专线某移动模架分段前支腿5、 挑梁、 吊梁、 底模架安装 采用吨吊车对称安装挑梁、 吊梁, 采用长水平尺、 线锤校核吊梁垂直度。拼装时, 先将吊梁拼装成整体再将其吊装。安装完吊梁, 再人工焊接斜拉杆。底模架现在现场连接对接螺栓, 再经过自制电动葫芦吊装至吊梁上进行安装。经过调整吊装到位后, 经过调整底模架上吊挂轮丝杆来调节底模架高程。 安装挑梁、 吊梁 自制葫芦吊装底模架备注: a、 厂方提供的挑梁、 吊梁、 底模架设计薄弱。开关模采用导链。浇注混凝土时, 挑梁局部发生较大变形。吊梁内侧弯曲, 影响模架开关模。底模架设计单薄, 易发生变形, 设计时, 该底模架存在严重缺陷, 底模架两端安装时伸入墩柱内, 无法安装, 经过增加吊杆及斜拉杆来保证其刚度, 严重影响箱梁质量。修改后的两端底模架b、 吊挂轮设计简单, 且用导链进行开关模, 模型容易产生变形。 吊挂轮 武广客运专线某移动模架挑梁、 吊梁、 底模架 武广客运专线某移动模架吊挂轮 武广客运专线某移动模架液压开关模6、 外模的安装经过吊车吊装模板至底模架下, 然后用自制电动葫芦运送至底模架上, 采用导链进行拼装。安装翼板、 腹板模型时, 需要安装模板撑杆。安装移动模架外模7、 其它设备的安装 安装完模板后, 安装吊带, 卷扬机, 电气系统。安装移动模架精扎螺纹钢吊带备注: a、 该移动模架吊带为精扎螺纹钢, 精扎螺纹钢为温度敏感材料, 施工时, 要进行电焊、 氧焊作业, 难免碰伤精扎螺纹钢, 且精扎螺纹钢连接器容易滑丝, 施工存在极大安全隐患, 制梁时, 整个移动模架受力依靠精扎螺纹钢, 该精扎螺纹钢( 25精扎螺纹钢, 共32根, 需要承重1000吨以上) 富余系数较小。b、 该移动模架经过卷扬机纵移前后支腿, 卷扬机吨位偏小, 且不容易控制。调整位置困难。 移动模架卷扬机 武广客运专线某移动模架吊带c、 该移动模架安全措施较少, 施工时安全隐患较大。第三章 移动模架预压一、 预压总体方案为了验证ZQM900移动模架造桥机的设计和制造质量, 需要在现场做空载试验和堆载试验, 以确保设备在以后的使用过程中正常工作和使用安全。为了初步掌握现浇箱梁施工过程中以及施工完成后造桥机的挠度和刚度, 在现浇箱梁施工前的起始跨进行堆载模拟试验, 堆载过程使用袋装砂结合水袋代替施工荷载进行。二、 预压总荷载的确定 本箱梁混凝土为327.62m3, 扣除封端混凝土6.54m3。本箱梁浇注时混凝土为321.08m3, 混凝土比重按2450Kg/m3计算, 即现浇混凝土重为786.6t, 箱梁钢绞线重11.1t, 梁体钢筋55.5t, 预埋钢筋及钢构件4.0t, 内模重36t, 施工荷载( 人员、 施工、 机、 料具) 按0.25Kpa考虑, 即施工荷载为10.9t。本箱梁按等效荷载预压, 即预压重量为904.1t, 预压取905t。三、 分级荷载大小及荷载分布图试压从采用分级加载方式: 050%80%100%, 加载重量为: 0453t724t905t。卸载时仍采用分级方式进行, 100%80%50%0, 卸载重量为: 905t724t453t0。1、 本试压采用砂袋结合水袋预压, 加载( 卸载) 到50时, 水袋及砂袋布置如下图。加载( 卸载50) 试压布置图a、 砂袋比重按1.6计算, 水比重按1.0计算。在箱梁的两端设置0.8米的砂袋, 砂袋宽11.8米, 高3.5米, 砂袋重68吨。中部30米砂袋分段布置, 长度为30米, 砂袋高2.5米, 重309t。水袋3为橡胶水袋, 高度2.5米, 宽3.4米, 长30米, 加水重量为76吨, 拟定加水高度为0.75米。加载总重量为453t, 加载过程中若砂袋重量与实际不符合时, 可调整水袋3的加载重量。本箱梁总长为32.6米, 考虑水袋的的不均匀性, 设置10厘米的间隙。箱梁的封锚段为43厘米, 综合考虑, 本箱梁加载长度为31.9米。b、 为确保加载的重量的准确性, 对砂袋加载前进行称量。c、 加载时, 垂直千斤顶机械锁仅留2毫米间隙, 同时锁定一切安全装置。按混凝土梁重分布, 模拟浇筑混凝土过程进行加载试验。在加载过程中时刻注意各处支承、 各处连接及变形情况。同时锁定垂直千斤顶机械锁。2、 本试压采用砂袋结合水袋预压, 加载( 卸载) 到80时, 水袋及砂袋布置如下图。加载( 卸载80) 试压布置图a、 砂袋比重按1.6计算, 水比重按1.0计算。在箱梁的两端设置0.8米的砂袋, 砂袋宽11.8米, 高3.5米, 砂袋重68吨。中部30米砂袋分段布置, 长度为30米, 砂袋高2.5米, 重309吨。水袋3为橡胶水袋, 高度2.5米, 宽3.4米, 长30米, 水袋重255吨。水袋1、 2为PVC水袋, 长度为30米, 总宽为11.4米, 加水重量为92吨。拟定加水高度为0.27米。加载总重量为752吨。加载过程中若砂袋重量与实际不符合时, 可调整1、 2水袋的加载重量。本箱梁总长为32.6米, 考虑水袋的的不均匀性, 设置10厘米的间隙。箱梁的封锚段为43厘米, 综合考虑, 本箱梁加载长度为31.9米。b、 为确保加载的重量的准确性, 对砂袋加载前进行称量。c、 加载时, 垂直千斤顶机械锁仅留2毫米间隙, 同时锁定一切安全装置。按混凝土梁重分布, 模拟浇筑混凝土过程进行加载试验。在加载过程中时刻注意各处支承、 各处连接及变形情况。同时锁定垂直千斤顶机械锁。3、 本试压采用砂袋结合水袋预压, 加载( 卸载) 到100时, 水袋及砂袋布置如下图。加载100试压布置图a、 砂袋比重按1.6计算, 水比重按1.0计算。在箱梁的两端设置0.8米的砂袋, 砂袋宽11.8米, 高3.5米, 砂袋重68吨。中部30m砂袋分段布置, 长度为30米, 砂袋高2.5米, 重309吨。水袋3为橡胶水袋, 高度2.5米, 宽3.4米, 长30米, 水袋重255。水袋1、 2为PVC水袋, 长度为30米, 总宽为11.4米, 加水重量为273吨。拟定加水高度为0.8米。加载过程中若砂袋重量与实际不符合时, 可调整1、 2水袋的加载重量。本箱梁总长为32.6m, 考虑水袋的的不均匀性, 设置10厘米的间隙。箱梁的封锚段为43厘米, 综合考虑, 本箱梁加载长度为31.9米。b、 为确保加载的重量的准确性, 对砂袋加载前进行称量。c、 加载时, 垂直千斤顶机械锁仅留2毫米间隙, 同时锁定一切安全装置。按混凝土梁重分布, 模拟浇筑混凝土过程进行加载试验。在加载过程中时刻注意各处支承、 各处连接及变形情况。同时锁定垂直千斤顶机械锁。4、 移动模架由于均为钢结构, 支撑位置在变形较小的钢筋混凝土墩台上, 结构变形发生速度较快, 可按以下静置时间考虑: 050%( 4小时) 80%( 8小时) 100%( 24小时) 80%( 6小时) 50%( 4小时) 0。对静置时间小于12小时的, 在静置时间结束后观测, 对静置时间大于12小时的, 按12小时观测一次进行观测。如果在静置过程中变形还在继续, 则需延长静置时间, 特别是在100%荷载时, 需等变形稳定后才能开始卸载。四、 预压过程描述1、 加载方式本预压腹板上采用砂袋压重, 底板、 翼板上采用水袋压重。采用人工装卸, 沙袋采用磅秤、 水袋采用水表计量, 严格控制加载重量。 加载过程中用磅秤严格控制沙袋重量 加载过程中用水表严格控制水袋重量2、 加载卸载过程本移动模架于 6月8日开始加载, 6月10日加载至50, 6月11日上午进行测量, 期间静置时间10小时。6月12日加载至80, 6月13日进行测量, 期间静置时间10小时。6月13日下午13: 00加载至100, 6月14日上午、 下午两次进行测量, 期间静置时间分别为24小时。6月14日晚卸载至80, 6月15日上午进行测量, 下午卸载至50。期间静置时间为10小时。6月16日上午进行测量, 下午卸载, 6月17日12: 00卸载至0。6月18日上午进行测量, 期间静置时间为20小时。加载卸载过程观测数据见下表 移动模架加载至50荷载状态 移动模架加载至100荷载状态3、 检查过程加载过程中派2名人员检查主梁、 支腿、 模板情况, 未发现异常情况, 卸载完成后应对所有螺栓、 销轴等连接部位重新进行一次全面检查、 紧固。五、 预压观测布点平面布置图1、 本预压在主梁下设置4个观测点, 按1/4跨布置。其布置点如下图。 主梁预压观测布置点图2、 本预压横向按翼缘板边、 翼缘板根部, 底模边、 底模中等七个点位进行预压观测, 其观测点布置如下图。模型观测点布置图3、 本预压为观测前后支腿的变形情况, 在前支中支设3个观测点, 观测点布置如下图。为保证测量准确部分点采用二等水准测量 前中支腿观测点布置图观测前支腿变形量12mm, 基本无变化, 中支腿最大变形量为9mm。4、 对不便在梁底模、 翼板模上边设点观测的, 在梁底模下边焊接钢筋取点。5、 预压过程采用精密水准仪测量, 测量误差1mm。测量过程中记录温度变化, 时间尽量在早上完成观测。六、 预压结果评价根据预压测定数据可得出移动模架各构件变形量。1、 本预压测定主梁非弹性变形量为12mm, 最大弹性变形量为53mm。2、 本预压测定翼板模非弹性变形量10mm左右, 最大弹性变形量在翼板中部, 最大变形量为63mm。3、 本预压测定底板模非弹性变形量10mm左右, 最大弹性变形量在底模中部, 最大变形量为66mm。4、 本预压测定墩顶散模非弹性变形量2mm左右, 最大弹性变形量2mm。5、 本预压测定前支腿基本无变化, 中支腿中部最大变形量为9mm。观测过程中, 未发现异常现象, 预压结果满足混凝土简支箱梁施工。七、 预压过程变形曲线1、 根据无碴轨道后张法预应力混凝土简支箱梁( 双线) ( 图号: 通桥( ) 2322-) 图纸中的设计, 梁体预设反拱, 跨中反拱值为17.44mm, 其它位置按二次抛物线过渡。为推算该二次抛物线公式, 按下图建立直角坐标系, 设y=ax2+b, 由于箱梁计算跨度为 31.1m, 跨中最大反拱值-17.4mm, 将坐标点( 0, -17.4) 及( 15.55, 0) 代入上式得y=0.07196x2-17.4( x单位: m, y单位: mm) 2、 预压过程变形曲线见加载卸载观测过程曲线图。八、 模板的调整1、 本箱梁预压已基本消除非弹性变形量, 调整模型时可只调整弹性变形量, 经过墩顶散模设置2mm预拱。经过实测底模最大变形量为66mm, 梁体预设反拱值17mm, 则底模设拱度49mm, 综合已制梁总队预压过程变形量比实际设拱度较大, 本箱梁预设拱度45mm, 翼板同样设置45mm拱度。根据各测量数据可得知主梁、 底模、 翼板模弹性变形曲线接近二次抛物线, 如下图。底模中部弹性变形曲线由此箱梁预拱同样设置二次抛物线。建立坐标系, 设y=ax2+b, 箱梁纵向支点跨径为31.1m, 将坐标点( 0, 45) 及( 15.55, 0) 代入上式得y=-0.1861x2+45( x单位: m, y单位: mm) 根据计算出的二次抛物线公式可得出底模纵桥向各点预拱值( 单位: mm) 。2、 根据无碴轨道后张法预应力混凝土简支箱梁( 双线) ( 图号: 通桥( ) 2322-) 图纸中的设计, 梁体预设压缩量, 上缘压缩量为6.1mm, 下缘压缩量为14.3mm。施工时在顶板端每端预留3.1mm, 底板预留7.2mm的压缩量。浇注完第一片箱梁后对箱梁张拉前、 张拉后进行监测, 对浇注后的第二片梁进行联测。综合分析, 预留移动模架压缩量。备注: a、 预压材料能够采用混凝土预制块、 编织袋装砂土、 铺设塑料膜封闭后灌水、 钢筋、 水袋等, 但预压材料的重量分布要与梁体施工时的纵横向荷载分布情况基本一致。b、 经过对已制梁观测, 预留拱度45mm仍偏大。计划预留拱度40mm。 武广客运专线某移动模架预压( 砂袋) 武广客运专线某移动模架预压( 砂袋、 混凝土块) 武广客运专线某移动模架预压( 混凝土块) 武广客运专线某移动模架预压( 砂袋、 塑料灌水) 第四章 移动模架制梁一、 安装支座、 墩顶散模、 安装底板、 腹板钢筋、 安装预应力孔道1、 安装支座、 墩顶散模、 防落梁钢板经过装载机将支座运送至移动模架中支腿处, 经过自制电动葫芦运输至安装位置进行安装。 安装支座 安装防落梁钢板2、 安装底板、 腹板钢筋、 预应力孔道定位钢筋、 安装预应力孔道在腹板处设置钢筋定位设施, 控制钢筋间距, 安装底板、 腹板钢筋。预应力孔道钢筋经过固定模型加工成型运输至工地安装。预应力孔道为波纹管, 为利于孔道安装, 设4m穿束段。 安装腹板、 底板钢筋 加工预应力孔道定位钢筋 安装预应力孔道前设穿束段 安装预应力孔道二、 安装端模内模、 预应力穿束1、 安装端模、 内模人工将端模运输至梁端, 经过导链调整其位置进行端模安装。内模同样经过人工运送至梁内, 进行安装。内模每隔45m预留灌注孔。 安装端模 安装内模2、 预应力穿束为人工单根穿束。从1墩往2台方向穿束, 穿束过程中, 检查预应力孔道是否有损坏, 需要及时处理。备注: a、 厂方提供的模板端模为整体模板, 无法拆除, 现场将其修改成多节段, 已利于脱模。厂方首次提供端模锚孔为方形与设计不相符合, 后改正为锥形。建议以后端模横向设缝, 更利于脱模。 修改前厂方提供的端模 修改后端模b、 厂方提供的内模的为拼装式内模, 原设计无变截面支撑。后厂方提供变截面支撑无法施工, 需要重新加工。c、 建议以后移动模架内模设计为液压内模, 已确保施工质量。 修改后内模钢带 武广客运专线某移动模架内模三、 安装顶板钢筋、 安装预埋件顶板钢筋从中支腿穿过, 安装到位。预埋件有接地系统、 排水系统、 电缆预留孔、 接触网基础、 锯齿型槽口、 灌注预留孔等, 按设计安装。安装顶板钢筋时, 安装端模及翼板挡板。 移动模架顶板钢筋 移动模架端模挡板 移动模架翼板挡板 移动模架综合接地装置备注: a、 该模架设计端模挡板设计薄弱, 浇注混凝土时易发生变形, 需要补强。b、 该模架翼板挡板为20槽钢, 且内设加强肋, 刚度极大。但焊接过程中易变形, 立模时翼板不直。建议更换成20槽钢即可, 无需补强。四、 混凝土浇注1、 混凝土灌筑顺序混凝土灌筑总的原则是”先底板、 再腹板、 最后顶板, 从一端到另一端, 分层连续灌注成型”。 2、 灌注方法: 由于在混凝土灌注时造桥机底模随主梁下绕值较大, 为防止梁体混凝土产生拉应力裂纹, 灌注混凝土时采用两台泵车由箱梁下坡端向上坡端左右两侧对称灌注。下图以梁体截面图来表示梁体混凝土浇注顺序。第一步: 为保证底板与腹板交接处混凝土密实, 特别端部4.5m变坡段及底板顶面与内模倒角处易出现腹板混凝土在压力或外力挠动下会沿内模壁下缩形成麻面或露筋, 必须在浇注时分层将从下坡端向上坡端底板顶面与腹板衔接处灌满。第二步: 从下坡端向上坡端经过腹板对称灌注底板与腹板倒角处的混凝土, 为了防止出现翻浆现象, 注意控制混凝土的灌注厚度和上下两层之间的灌注时间差。第三步: 底板中间混凝土不足部分由顶板中心浇注孔两端向中间进行灌注, 并同时进行底板混凝土振捣, 震动采用插入式振动棒捣固密实, 并进行底板混凝土表面赶光、 压实、 抹平。第四步由下坡端向上坡端对称浇注两侧腹板混凝土, 要防止两边混凝土上面高低悬殊造成的模偏移, 腹板混凝土采用插入式振动棒和附着式振动器振捣, 附着式振动器振动时每次联结不少于4台, 同时振捣, 振动时间以混凝土表面不再下沉, 不再有气泡出现, 混凝土不离析为止, 振动棒禁止预埋件, 每次振动时与模板保持510cm的距离。第五步: 顶板混凝土浇注仍由下坡端向上坡端进行浇注, 顶板面积较大, 因此需增加劳动力进行捣固、 赶光抹面等, 保证桥面质量。备注: a、 移动模架浇注混凝土时应对称浇注混凝土, 从两端向中间对称浇注混凝土。混凝土的坍落度控制在180mm左右b、 浇注过程中应尽量少开附着式振动器。c、 箱梁浇注为防止内模上浮, 可在主梁底部适当增加支撑。d、 预埋件应设置固定设施, 已防止浇注过程中偏移。e、 箱梁浇注前应在下坡端支座设孔, 以利于杂物排除。( 本箱梁下坡端支座前处混凝土质量外观较差) 。五、 预应力张拉, 孔道压浆松内模, 进行预应力张拉。预应力张拉采用YDC400-B型千斤顶进行张拉。预应力孔道压浆采用真空压浆。备注: 根据铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范TB10002.3- 第6.3.3条。当计算预应力筋的应力时, 应考虑下列因素引起的预应力损失。1、 钢筋与管道之间的摩阻 L12、 锚头变形、 钢筋回缩和分块拼装构件的接缝压缩L23、 台座与钢筋之间的温度差L3( 先张法) 4、 混凝土的弹性压缩L45、 钢筋的应力松弛L56、 混凝土的收缩徐变L6预应力计算过程比较复杂, 本桥按【专桥武广( ) 2322】进行张拉, 按设计图要求, 至少应对两孔梁进行管道摩阻、 喇叭口摩阻等预应力瞬间损失测试, 以保证预施应力准确。肖家特大桥未进行该项试验, ( 设计图中k取值0.003, 取值0.26) 参考其它总队试验数据, 然后调整锚外控制应力。按照【专桥武广( ) 232205Q】第12条, 预应力筋伸长值为锚具内侧工作段长度的计算值, 应力范围为0con。张拉时应考虑油顶的工作长度及应力损失值。油顶应力损失值较小, 张拉时未考虑。预应力钢绞线采用17标准型公称直径为15.20mm强度级别为Ryj1860Mpa的低松弛钢绞线, 弹性模量Eg1.95105Mpa, 其技术条件应符合GB/5224 的要求。每根钢绞线张拉控制应力k锚外控制应力【Mpa】, 每束钢绞线张拉控制力P每束钢绞线根数n每根钢绞线截面积Ay每根钢绞线张拉控制应力k。总初始应力状态到控制应力状态钢绞线伸长值( 包括工作锚与工具锚间钢绞线伸长值) , 计算式如下: 1、 预张拉、 初张拉伸长值为: 实测伸长值以20控制应力作为测量的初始点。计算伸长值( 锚外控制应力Mpa/终张控制应力Mpa) 理论伸长值l( 锚外控制应力Mpa梁体两端张拉顶范围内工作长度