液化石油气罐区安全设计.doc

目录
第1章 绪论 1
1.1 设计项目概述 1
1.1.1 课程设计的目的和要求 1
1.1.2 课程设计内容 2
1.2液化石油气的理化性质、危险特性及危害 2
1.2.1液化石油气的主要成份 2
1.2.2液化石油气的物理性质 3
1.2.3液化石油气的储存设备的危险特性 6
1.2.4液化石油气的火灾危险特性 6
1.2.5液化石油气的危害 7
第2章 液化石油气储罐选型及设计 8
2.1储罐的选型和选材 8
2.2储罐结构设计 8
2.2.1球壳的设计 9
2.2.2支座设计 10
2.2.3人孔和接管 13
2.2.4附件设计 14
2.2.5基础设计 22
2.3储罐基本参数设定 23
2.3.1设计压力、腐蚀余量、充装量 23
2.3.2设计温度 25
2.3.3壁厚设计 25
第3章 罐区平面布置 28
3.1防火堤与防护墙的布置 28
3.1.1防火堤的选型与构造 28
3.1.2防火堤参数设计 30
3.2防火间距 31
3.3消防车道 33
3.4消防水池 34
第4章 罐区的其他设计 36
4.1消防设计 36
4.1.1 消防给水设计概况 36
4.1.2 消防给水系统的选择与划分 36
4.1.3 球罐固定消防冷却水系统 37
4.1.4消防水用量计算 41
4.1.5 消防冷却水管道设置规定 43
4.1.6 灭火器材的选择 43
4.2防雷设计 44
4.3静电防护措施 45
4.4爆炸区域等级划分与防爆电气的选型 48
第5章 罐区常见事故及安全对策措施 53
5.1 BLEVE事故及计算 53
5.1.1 液化石油气（LPG）沸腾液体扩展蒸气爆炸（BLEVE） 53
5.1.2 液化石油气（LPG）罐区的BLEVE定量评价 53
5.1.3 事故后果结论及防范措施 55
5.2其他常见事故 55
5.2.1泄漏事故 55
5.2.2火灾事故 56
参考文献 59

61

第1章 绪论
1.1 设计项目概述
1.1.1 课程设计的目的和要求
化工安全设计课程设计是安全工程专业基础课程教学的综合性和实践性较强的教学环节，是理论联系实践的桥梁，是使学生体会工程实际问题复杂性的重要尝试。通过化工安全设计的课程设计，要求学生能够运用相关课程的基本知识，独立思考、活学活用，在规定的时间内完成给定的化工安全设计任务，从而加强对化学工业企业安全生产过程的深化和整体认识。通过课程设计，要求学生了解工程设计的基本内容，掌握化工安全设计的主要程序和方法，培养学生分析和解决工程实际问题的能力。同时，通过课程设计，还可以使学生树立正确的设计思想，培养实事求是、严肃认真、积极主动和高度负责的学习和工作作风。
课程设计的要求高于平时的作业，是对整个课程及相关知识的一个综合运用。设计要求学生自己查取相关资料、确定设计方案、通过计算选择工艺，并对自己的选择做出论证和校核，经过分析比较，择优选定最理想的方案和合理的设计。所以，课程设计是培养提高学生独立思考和工作能力的有益实践。
通过课程设计，应该训练学生提高以下几个方面的能力：
（1）根据课程设计的题目，熟悉物料，设计系统；查阅文献资料、收集有关数据、正确选用公式。当缺乏必要数据时，尚需自己通过实验测定或到生产现场进行实际查证。
（2）在兼顾技术上先进性、可行性，经济上合理性的前提下，综合分析设计任务要求，确定设计方案，进行选择、布置，并提出保证过程正常、安全运行所需要的手段和措施，同时还要考虑火灾爆炸事故发生后的有效处理措施？。
（3）用精炼的语言、简洁的文字、清晰的图表来表达自己的设计思想和计算结果。
（4）绘制相关图纸。有关图形的绘制必须采用CAD绘制；图表插入要合适、清晰。
（5）规范撰写设计报告。格式规范参见教务处本科毕业设计（论文）撰写规范。

1.1.2 课程设计内容 
1.项目名称 
1000m3×6液化石油气储罐区防火防爆设计
2. 设计内容
1）单罐容积为1000m3的液化石油气储罐选型及设计；
2）防火堤安全设计；
3）安全附件的确定与选型；
4）BLEVE事故后果计算；
5）爆炸区域及其等级划分，防爆电气的选型；
6）防雷、防静电设计；
7）罐区消防水设计
8）储罐安全对策措施。
3. 设计要求
1）查阅各种文献资料及标准规范；
2）熟悉介质的理化特性及危险特性；
3）模型选择合理，计算过程准确；
4）对策措施全面，具有针对性；
5）AutoCAD画图；
6）设计内容体现要出一定的深度；
7）设计报告编写符合相关的规范要求。
1.2液化石油气的理化性质、危险特性及危害
液化石油气（英文缩写LPG）指比较容易液化，通常以液态形式运输的石油气，简单地说就是液化了的石油气。液化石油气在常温常压下呈气态状态，在常温加压或常压低温下很容易从气态转变为液态，便于运输及贮存，故称液化石油气。
1.2.1液化石油气的主要成份
液化石油气是由碳和氢两种元素构成的碳氢化合物的混合物。其主要成分有：丙烷（），丙烯（），正丁烷（），异丁烷（），1-丁烯（），顺2-丁烯（），反2-丁烯（），异丁烯（）等八种。由于液化石油气的来源不同，各种烷烃和烯烃的成分含量也不同。除上述主要成分外，液化石油气中还含有少量的碳五成分戊烷（钢瓶中瓶底残液主成分）、硫化物和水等杂质。
1.2.2液化石油气的物理性质
1．沸点、熔点、临界参数
液化石油气的沸点，是指在0.1013MPa（一个绝对大气压）下液体沸腾时的温度。液化石油气的沸点与外界压力有关，外界压力增大，沸点升高；压力减少，沸点降低。
对于液化石油气：含碳原子数越多的分子，沸点越高，沸点高的碳氢化合物比较难气化；碳分子数相同时烷烃沸点较烯烃高；高沸点的碳氢化合物比低沸点的碳氢化合物液化时所需的压力低一些；温度、压力越高，沸点也越高。
临界参数有：临界温度（）、临界压力（），临界体积（）和临界密度（）。临界温度，是指气体超过这一温度，加上再大的压力也不能使之液化的温度。在临界温度时，使液体气化所需的最小压力称为临界压力（）。在临界压力、临界温度时，一克分子物质所占有的体积，称为临界体积（）。此时物质的密度称为临界密度（）。
表1-1 液化石油气中各组分在0.1013MPa时的沸点、熔点及临界参数
名称
沸点/℃
熔点/℃
临界温度/℃
临界压力/℃
临界密度/（）
甲烷
-161.495
-182.48
-82.57
4.60
162
乙烷
-83.60
-183.27
32.27
4.80
203
丙烷
-42.045
-187.69
96.67
4.25
217
正丁烷
-9.50
-138.362
152.03
3.80
228
异丁烷
-11.72
-159.605
134.99
3.65
228
正戊烷
36.064
-129.730
196.5
3.67
237
异戊烷
27.853
-159.905
187.28
3.38
235
乙烯
-103.68
-169.41
9.21
5.03
217
丙烯
-47.72
-185.25
91.6
4.61
232
1-丁烯
-6.25
-185.35
146.4
4.02
234
顺2-丁烯
3.718
-138.922
162.43
4.20
240

2．相对密度及比体积
液化石油气的生产、储存和使用，经常有液态和气态的相互变化。所以，密度和相对密度包括气态和液态两个方面。
（1）液化石油气气态的密度和相对密度
密度：气体密度可用下式来表示：

式中 ρ——气体密度，kg/m3；
M——相对分子质量；
V0——1mol气体所占体积。
但采用理想气体关系式时，在高压或低温情况下，会产生偏差，因此为了表示真实气体状态，一般工程计算中，都要给理想气体的状态方程式加入一个修正系数Z。
则真实气体得：

表1-2 部分碳氢化合物在不同温度下的密度
温度/℃
丙烷
正丁烷
异丁烷
丙烯液态/（kg/L）
丁烯液态/（kg/L）
液态/（kg/L）
气态/（kg/L）
液态/（kg/L）
气态/（kg/L）
液态/（kg/L）
气态/（kg/L）
-10
0．542
7．57
0．611
1．847
0．594
3．04
0．561
0．629
-5
0．535
9．05
0．605
2．100
0．588
3．59
0．552
0．624
0
0．523
10．34
0．600
2．820
0．582
4．31
0．545
0．619
5
0．521
11．90
0．596
3．350
0．576
5．07
0．538
0．612
10
0．514
13．60
0．591
3．940
0．570
5．92
0．531
0．606
15
0．507
15．51
0．583
4．650
0．565
6．95
0．24
0．600
20
0．499
17．74
0．578
5．390
0．560
7．94
-
-
25
0．490
20．15
0．573
6．180
0．553
9．21
-
-
30
0．483
22．80
0．588
7．190
0．546
11．50
-
-
35
0．474
25．30
0．562
8．170
0．540
13．00
-
-
40
0．464
28．60
0．556
9．334
0．534
14．70
-
-
相对密度：气体的相对密度是指标准状态下，同体积的气体与空气 质量之比。液化石油气气态相对密度为空气的1.5~2倍
（2）液化石油气液态的密度和相对密度
液态的密度：液化石油气液态的密度是指单位体积内的液体的质量。
液态的相对密度：液化石油气液态的 相对密度，是指液体在同一条件下与同体积水的密度之比。不注名条件的时候，指15℃的液态液化气和4℃水的密度比。
表1-3液化石油气液态各组分相对密度
温度/℃
丙烯
丙烷
正丁烯
异丁烷
1-丁烯
-20
0.573
0.544
0.621
0.603
0.641
-10
0.559
0.541
0.611
0.592
0.630
0
0.545
0.528
0.601
0.581
0.619
10
0.530
0.514
0.590
0.569
0.607
20
0.513
0.500
0.578
0.557
0.595
（3）液化石油气的比体积
气体的比体积是指单位质量气体所占有的体积。
表1-4 液化石油气的气体比体积
气体
丙烷
正丁烷
异丁烷
丙烯
1-丁烯
顺2-丁烯
反2-丁烯
异丁烯
比体积
0.538
0.408
0.408
0.505
0.421
0.339
0.329
0.353

3．蒸气压
液化石油气混合物的饱和蒸气压，是指在一定温度下，混合物的气液相平衡时的蒸气压压力。
表1-5 液化石油气的饱和蒸气压
温度/℃
丙烷
丙烯
异丁烷
正丁烷
1-丁烯
2-丁烯
异丁烯
-10
3.49
4.5
1.12
0.812
0.95
0.70
0.95
-5
4.14
5.2
1.36
0.976
1.13
0.85
1.13
0
4.82
6.1
1.629
1.170
1.39
1.05
1.38
5
5.56
7.0
1.962
1.410
1.65
1.27
1.64
10
6.46
7.9
2.29
1.675
1.90
1.48
1.90
15
7.14
8.8
2.582
2.006
2.15
1.72
2.09
20
8.48
9.7
3.115
2.348
2.62
1.95
2.54
30
10.93
13.2
4.181
3.202
3.68
2.85
3.52
40
13.96
16.8
5.510
4.16
4.97
3.76
4.71
1.2.3液化石油气的储存设备的危险特性
（一）介质很容易燃烧。容器爆炸后，跑出的液化石油气因闪点低，印染能量小，遇到明火、火星甚至静电火花均能立即燃烧起来。这种燃烧造成的危害是液化石油气储存设备爆炸后造成的主要危害。
（二）介质能产生二次爆炸。液化石油气储存设备由于超压而发生物理爆炸后，进入空气中的液化石油气，因爆炸极限只有2﹪～10﹪，很容易产生二次化学爆炸，造成个更大的损失。
（三）液体变气体，体积扩大数倍大。容器内储存的液化石油气为液体，当容器爆炸后，液化石油气则由液体变为气体跑入大气中，其体积扩大250～300倍。此时遇到明火后，则会造成大面积的危害。
（四）燃烧速度快。液化石油气的燃烧速度约为0.38～0.5m∕s，一旦在空气中遇到明火，瞬间就会燃烧起来。
（五）热值高。液化石油气的热值高，约为92080～121379kJ∕m3，约是焦炉煤气的6倍。
（六）能在人或动物的气管和肺部燃烧。液化石油气跑入大气后，很容易被人和动物吸入肺中，当遇到明火后，就会在人或动物肺部进行燃烧，加大了人和动物的死亡率。
1.2.4液化石油气的火灾危险特性
（1）燃烧速度快。液化石油气燃烧属于气、液化混合燃烧，燃烧速度快，火势猛烈，蔓延扩展迅速。 
（2）火焰温度高，辐射热高。液化石油气燃烧热值高达105000千焦/立方米,火焰温度高达2000摄氏度。 
（3）爆炸速度快，冲击波威力大，破坏性强。液化石油气爆炸速度快，达到2000-3000米每秒。 
（4）易发挥。常温下，液化石油气易发挥，一旦暴露在空气中能迅速扩到250倍以上。 
（5）比空气重，爆炸下限低，最小着火能量小。液化石油气比空气重1.5到2.5倍，在空气中易向低洼地方流动，并聚集起来。液化石油气爆炸浓度范围较窄，只有2%-10%,最小着火能量也很低，只有3×10-4焦耳。 
（6）复燃、复爆危险性大。液化石油气发生泄漏，与空气混合在很短的时间内就会形成爆炸性空气混合物，由于爆炸下限很低，遇明火就会发生化学性爆炸并猛烈燃烧，在外界高温作用下，罐体内液化石油气压力迅速升高，超过罐壁设计压力时，就会发生物理性爆炸，形成多点多处泄漏，火势会更加猛烈，所以就会出现物理、化学爆炸的复燃和复爆，危害极大。
1.2.5液化石油气的危害
健康危害：麻醉作用。
急性中毒：有头晕、头痛、兴奋或嗜睡、恶心、呕吐、脉缓等；重症者可突然倒下，尿失禁，意识丧失，甚至呼吸停止。可致皮肤冻伤。
慢性影响：长期接触低浓度者，可出现头痛、头晕、睡眠不佳、易疲劳、情绪不稳以及植物神经功能紊乱等。
环境危害：对环境有危害，对水体、大气、土壤可造成污染。
燃爆危险：本品易燃，具麻醉性。

第2章 液化石油气储罐选型及设计
2.1储罐的选型和选材
与卧式储罐相比，球形储罐受力均匀，受力情况最好；同样直径和同样的设计参数，球形储罐计算出的罐体壁厚比卧式要薄的多，因此同样的储量，球罐耗材要比卧罐少得多；容量大，最小的有50 m3，最大的可到1000m3；占地面积小，节约土地；维护保养简便。
根据以上优点设计容积为1000m3的液化石油气储罐为球形储罐。球形储罐的形状为圆球形，由若干球壳板组成。分北极、北寒带、北温带、赤道带、南温带、南寒带、南极。整个圆球支承在若干根圆柱上。罐体正上方和正下方各设一个人孔1个。
16MnR是普通低合金钢,是锅炉压力容器常用钢材，热轧或正火。16Mn的化学成分：C ：0.13～0.19、Si ：0.20～0.60、 Mn ：1.20～1.60、Mo:— Cr≤0.30、V:— Nb:—P≤0.030、 S≤0.020、Ni≤0.30、Cu≤0.25。热处理：控轧，正火等等。16MnR具有良好的综合力学性能和工艺性能。磷、硫含量略低于普16Mn钢，除抗拉强度、延伸率要求比普通16Mn钢有所提高外，还要求保证冲击韧性。
综合液化石油气的特性，储存的有关条件，制造的工艺条件，还有经济性能各方面的因素最终本罐材料选用16MnR。
2.2储罐结构设计
球罐的结构设计包括以下内容：
（1） 根据工艺参数的要求确定球罐的类型为常温球罐，几何尺寸为公称容积为1000 m3
（2） 确定球壳的排版方法：橘瓣式五带球壳
（3） 确定球壳板的几何尺寸
（4） 支座的确定
（5） 人孔和工艺接管的选定、布置以及开孔补强的设计
（6） 球罐的附件，如内外盘旋梯、爬梯、平台的设计
（7） 对基础的要求
（8） 防雷设计
表2-1液化石油气球罐的规格及尺寸（《液化石油气储运与管理》）
公称直径
m3
几何容积
M3
最大充装质量 t
公称直径
mm
壁厚
Mm
支柱数
根
设备质量
Kg
200
187.5
79.129
7100
22
6
29270
400
407.7
172.049
9200
30
8
68325
1000
974.35
411.175
12300
40
10
162610

要求球罐为1000 m3，所以选择上表中最后一排数据，但支柱选择用8根。结构示意如图所示：

图2-1五带球罐
1-上极 2-上温带 3-赤道带
4-下温带 5-支柱 6-下极
2.2.1球壳的设计
球壳是球罐的主体，他是储存物料和承受物料工作压力和液柱压力的构件。球壳几何尺寸较大，用材量大，它必须由许多瓣组成。球壳的设计要求按照如下的设计准则进行：
（1） 必须满足所储存物料在容量、压力、温度方面要求，且安全可靠
（2） 受力状况最佳
（3） 考虑瓣片加工机械的跨度的大小，运输条件的可能，尽量采用大的瓣片结构，使得焊缝长度最小，减少安装工作量
（4） 考虑钢板的规格，增强球壳板的互换性，尽量提高板材的利用率
国内自行设计、制造、组装焊接的球罐多为橘瓣式和混合式拍板组成的球壳。参照一下两种设计的特点，选择橘瓣式球壳设计。
一、橘瓣式球壳设计
橘瓣式球壳组装焊缝较为规则，施工简单。多数采用偶数支柱，分块分带对称，因此组装应力及焊接内应力较均匀，较容易保证球罐的质量。橘瓣式结构式适合任何大小的球罐。
二、混合式球壳设计
混合式球壳，其赤道带和温带采用橘瓣式，极板采用足球瓣式。由于此种结构取橘瓣式和足球瓣式两种结构形式的优点，所以材料利用率高，焊缝长度缩短，球壳板数量少适合大型球罐。
表2-2 橘瓣式球壳参数见下表（《化工设备设计全书》）
公称直径m3
球壳内径mm
几何容积m3
支柱底板底面至球壳中心的距离mm
球壳分带数
支柱根数
各带球心角∕各带分块数
上极
上温带
赤道带
下温带
下极
1000
12300
974.35
8000
5
8
54∕3
36∕16
54/16
36∕16
54∕3

2.2.2支座设计
球罐支座是球罐中用以支撑本体质量和储存物料质量的结构部件。支撑主要可分成柱式支撑和裙式支撑两大类，柱式支撑中又以赤道证切柱式支撑为国内外普遍采用。
赤道正切柱式支座设计：
1． 设计准则
（1） 赤道正切柱式支座必须能够承受作用于球罐的各种载荷（静载荷包括壳体及附件重量、储存物料重量；动载荷和地震载荷），支柱构件要有足够的强度和稳定性。
（2） 支柱和球壳连接部分，既要能充分地传递应力，又要求拒不应力水平尽量低，一次焊缝必须有足够的焊接长度和强度，并要采取措施减少应力集中。
（3） 支柱是否能经受由于焊后热处理或冷缩热胀而造成的径向浮动。
（4） 支柱上部柱头是否也需要与壳体采用同样的材质。
（5） 支柱在球罐储存易燃介质时，必须考虑防火隔热问题，要设防火隔热层，以保证在罐区发生火灾的场合下，是球馆不至于在短时间内塌毁而造成更大的灾难。
2.赤道正切柱式支柱结构
赤道正切柱式支柱结构的特点是：球壳由多根圆柱状的支柱在球壳赤道部位等间距布置，与球壳相切或近似相切（相割）而焊接起来。支柱支撑球的重量，为了承受风载荷和地震载荷，保证球罐的稳定性，在支柱之间设置拉杆相连，这种支柱的优点是受力均匀，弹性好，安装方便，施工简单，容易调整，现场操作和检修也方便，且适用于多种规格的球罐，缺点主要是重心高，稳定性差。
（1） 支柱结构
支柱由圆管、底板，端板三部分组成，分单段式及双段式两种。
① 单段式支柱
支柱由一根圆管或圆筒组成，其上端在制造厂加工成与球壳相接的圆弧状（为达到密切接合也有采用翻边形式），下端与底板焊好，然后运到现场与球瓣进行组装和焊接。单段式支柱主要用于常温球罐。
② 双段式支柱
这种支柱适用于低温等特殊材质的球罐。按低温球罐的设计要求，与球壳相连的支柱必须选用与壳体相同的低温材料，因此，支柱分为两段，上段采用与壳体同样材料的低温材料，其设计高度一般为支柱总高度的30﹪～40﹪左右，该段支柱一般在制造厂内与球瓣进行组对焊接，并对连接焊缝进行焊后消除应力热处理，上下两段支柱采用相同尺寸的圆管或圆筒组成，在现场进行地面组对。下端支柱可采用普通材料。
经过比较，选择双段式的支柱，在常温球罐中也有有安装方面希望改善柱头部位支柱与球壳连接的应力状况而采用双段式支柱结构，这时不要求上段采用也壳体相同的材质。
③ 支柱与球壳的连接
主要分为有垫板和无垫板两种结构。有垫板结构（又称加强板）可增加球壳板的刚性，但又增加了球壳上的搭接焊缝，在低合金高强钢的施焊中由于一产生裂纹，探伤检查有困难，股应尽量避免采用焊板结构。目前国内球罐的标准设计中都是采用无垫板结构。
支柱与球壳连接部结构，分为平板式和半球式两种。半球式受力较合理，抗拉断能力强。平板式结构造成边角的高应力状态，结构不合理。支柱与球壳连接的下部结构，分为直接连接和有托板连接两种。有托板结构可以改善支撑和焊接条件，便于焊缝检查。
经过分析比较，选择无补强板半球式有托板的连接结构。
④ 支柱的防火安全结构
支柱的防火安全结构主要是在支柱上设置防火层及易熔塞结构。当在罐区内发生火灾时，为了防止球罐的支柱在短时间内被火烧塌，引起球罐破坏使事故加剧，除了对罐体采用防火水幕喷淋外，对于高度为1m以上的支柱，用厚度50mm以上的耐热混凝土或具有相当性能的不燃性绝缘材料覆盖（或用与储槽本体淋水装置能力相当的淋水装置加以有效保护），对于液化石油气球罐更为必要。防火隔热层不应发生干裂，其耐火性必须在1h以上。结构如图所示

图2-2 支柱 防火隔热结构
1-支柱壁 2-防火隔热层 3-易熔塞接管
4-防火层夹子5-易熔塞 6-螺母
（2） 拉杆结构
拉杆是作为承受风载荷级地震载荷的部件，增加球罐的稳定性而设置的，拉杆结构可分为可调式和固定式两种。
① 可调式拉杆
可调式拉杆分长短两段，用可调螺母连接，以调节拉杆的松紧度。大多数采用高强度的圆钢或锻制圆钢制作，可调式拉杆的结构型式也有多种：单层交叉可调式拉杆、双层可调式拉杆、双拉杆或三拉杆可调式、相隔一柱的单层交叉可调式拉杆（这种可以改善拉杆的受力状况）。
② 固定式拉杆
固定式拉杆一般采用钢管制作，拉杆的一头焊死在支柱的上下加强筋上，另一头采用十字相焊或固定板相焊，不可调节，管状拉杆必须开设排气口。
目前国内自行建造的球罐和引进球罐的大部分都是采用可调式拉杆。在可调式拉杆中选择可以改善受力状况的相隔一柱的单层交叉可调式拉杆，结构如图：

图2-3 单层交叉可调式拉杆
1-支柱 2-支耳 3-长拉杆 4-调节螺母 5-短拉杆
2.2.3人孔和接管
一、 人孔结构
通常球罐上设有两个人孔，分别在上、下极带上，人孔与球壳相焊部分应选用与球壳相同或相当的材质。人孔结构在球罐上选择为水平盖吊盖形式的整体锻件凸缘补强，因为这种结构既保证了因开孔削弱的强度得到充分补强，节省材料，且避免了补强处壁厚的突变，降低了应力集中程度。规格选择用DN600。
表2-3 人孔规格及安装尺寸
规格
图号
重量（Kg/台）
安装尺寸（毫米）
d
D
L
DN500
GRK-500
86
500
645
320
DN600
GRK-600
126
600
755
340
DN750
GRK-750
334
750
980
345

二、接管结构
球罐接管部分是强度的薄弱环节，因此采用厚管壁或整体锻件凸缘补强等补强措施。接管的结构设计应该考虑的问题：
（1）接管材料：与球壳相焊的接管选用与壳体相同的材料为16MnR
（2）开孔位置：设计在上、下极板上
（3）孔的补强尺寸：由于球罐容积大，一般壳体壁厚都比接管厚的多，为了保证焊接质量，接管采用厚壁管
（4）接管的补强：采用厚壁管补强
（5）提高接管的抗疲劳性能措施：接管的配管法兰面成水平或竖直状态；接管补强元件与球壳的连接使补强元件的轴线垂直于球体开孔表面；选用整体补强凸缘；球罐上有的接管需设置加强筋。
表2-4 球罐接管推荐表格（《液化石油气储运与管理》）
容积
m3
人孔
液相入口管
液相出口管
气相管
安全阀接管
放散管
液相回流管
就地
远缚压力表
就地温度计
远缚温度计
就地液面计
120
DN500
DN80
DN80
DN50
2-DN80
DN50
DN50
ZG1/2〃
M27×2
M33×2
DN40
200
DN500
DN80
DN80
DN50
2-DN80
DN50
DN50
M27×2
M33×2
DN40
400
DN500
DN80
DN80
DN50
2-DN80
DN50
DN50
M27×2
M33×2
DN40
650
DN500
DN100
DN100
DN70
2-DN100
DN80
DN80
M27×2
M33×2
DN40
1000
DN600
DN100
DN100
DN70
2-DN100
DN80
DN80
M27×2
M33×2
DN40
容积为1000m3的球罐选择人孔、接管、及其他附件见表最后一行。
2.2.4附件设计
球罐的附件主要有梯子平台、水喷淋装置、隔热保冷设施、液位计、压力表、安全阀、温度计。
一、梯子平台
球罐外部设有顶部平台，中间平台以及为了从地面进入这些平台的斜梯、直梯或盘梯。顶部平台是工艺操作用的平台，中间平台是为了操作人员上下顶部平台时中间休息，或者作为检查球罐赤道部位外部情况用。 梯子和平台设置如图所示：

图2-4球罐内、外旋梯结构
1-球体 2-内部中间平台 3-下部内旋梯 4-支柱 5-拉杆 6-底部人孔
7-顶部人孔8-外旋梯上部平台 9-外旋梯上滚轮 10-顶部内旋梯平台
11-上部内旋梯 12-外旋梯 13-外旋梯下滚轮 14-外旋梯底部轨道
一台球罐采用一个单独的梯子，梯子的结构分为：上部盘梯和下部斜梯两部分。上部盘梯造成近似于球面的螺线形，因为它有以下特点：第一，由赤道处中转平台可以一直连接到容器顶部的圆形平台，中间不需要再增加中转平台，行程较短，行走舒适，没有陡升陡降的感觉；第二、耗用钢材较少；第三、梯子与球面的距离始终保持不变。这样，不仅梯子与球面曲率协调一致，美观大方，还有利于保温工程的施工。
这种近似于球面螺线形盘梯实际上是球体与圆柱体相贯的相贯线，其形成规律如下：①盘梯的内侧板是由一个与球罐同心而直径较大的假象球和一直径小于假象球半径与赤道圆内切于圆柱面，垂直正交而形成的相贯线右侧上部的一部分；②盘梯外侧板下边线是由一个与球罐同心并共一根垂直轴的旋转椭球面（托球的水平半轴大于垂直半轴）和一直径大于椭球水平半轴，并与内侧板假象圆柱面同轴，内切于旋转椭球面赤道圆的圆柱面，垂直正交而形成的相贯线右侧上部的一部分；③内外侧板的下边线在盘梯任意水平回转角方向上，对应点高度相等，保持踏步板水平。
二、水喷淋装置
球罐上装设水喷装置是为了内盛的液化石油气的隔热需要，同时也可起消防的保护作用。采用环形冷却水管装置，供水强度为2L/·min。
（1）所需洒水量
球罐外表面积：
所需洒水量：
（2）洒水管口径
水流速：v=2m/s=120m/min
所需管径：

三、隔热和保冷措施
1．隔热设施
隔热设施采用水喷淋装置，选型和数据计算见上节
2．保冷设施
单层球壳保冷采用聚氨酯泡沫塑料，因为它的保冷性能较好。
四、液位计
球罐中采用的液位计主要有浮子-齿带液位计，玻璃板式液位计，雷达液位计，超声波液位计等多种。
装设浮子-齿带液位计，一般都设有可以知识高液位和低液位的玻璃板式液位计。由于浮子-齿带液位计操作安全、可靠、灵敏度高，读数方便、准确，是比较理想的球罐用液位计。
玻璃板式液位计直观性好，在上下接管处装有可自动切断的阀门，上下阀内最小通道，阀内装有钢球，当玻璃板因意外事故破坏时，钢球在容器内压力作用下，起自动密封作用，防止容器内液体外流。
雷达液位计是利用超高频电磁波经天线向被探测容器内的液面发射，当电磁波到液面后反射回来，仪表检测出发射波及回波的时差，从而计算出液面高度。
超声波液位计是利用超声的各种特性来测量液位。如利用声波碰到液面产生反射波的原理，测出发射波及回波的时差，从而计算出液面高度，可用于连续测量；另外，利用声波在不同介质中声阻抗的差异，有液位时，声阻抗较小，无液位时，声阻抗最大，放大器使继电器励磁或放电，来进行液位报警。
采用一种结构较为合理的连通管式液位计装置，它的特点是采用连通管，把多个玻璃板式液位计装设在连通管上，可以测量全液位。连通管采用DN50的钢管制成，并与球罐操作用梯子平台配合装设，便能较易观测液位情况。它的优点是可使球壳上液位计的开孔减少至最少数量，且节省配管材料。并且在高、低液位线处设有报警装置。防止装载过量、抽空，以免发生事故，特别在装载液化气时更要慎重。
五、压力表
为了测量容器内压力，球罐应设置压力表，考虑到压力表由于某种原因而发生故障，或由于仪表检查而取出等情况，应在球壳的上部和下部各设一个以上的压力表。
压力表按其测量范围，分为真空表、压力真空表、微压表、低压表、中压表及高压表。真空表用于测量小于大气压力的压力值；压力真空表用于测量小于和大于大气压力的压力值；微压表用于测量小于60000 Pa的压力值；低压表用于测量0~6MPa压力值；中压表用于测量10~60MPa压力值；高压表用于测量100MPa以上压力值。
由于液化石油气的设计压力是2.16MPa，，选用低压表。
压力表的安装应注意下列问题：
（1） 压力表选择低压表
（2） 为了使压力表读数尽可能正确，压力表的表面直径应大于150m。
（3） 压力表前应安装截止阀，以便在仪表标校时可以取下压力表。
六、安全阀
为防止球罐运转异常造成内压超过设计压力，应在气相部分设置一个以上的安全阀，以便及时排出部分气相物料，自动地将内压回复到设计压力以下。同时在气相部分还要设置一个以上的辅助的火灾安全阀，使得由于火灾而使罐内物料温度及压力上升时，能自动发生作用，排泄物料，确保球罐不超压。
1. 安全阀的选用
安全阀的型式通常采用直接载荷弹簧式。根据GB150，根据容器的工作压力确定安全阀的开启压力为2.20MPa。设计压力取2.55MPa，且其中至少有一个安全阀的开启压力小于2.55MPa。设置有多个安全阀，排泄量为各个安全阀排泄量之和，备用安全阀的排泄量不算入所需排泄量。
2.安全阀的安全泄放量

——球罐的安全泄放量，kg/h;
q——在泄放压力下液化气体的汽化潜热，KJ/kg，液化石油气选255 KJ/kg；
——球罐的受热面积，，按下列公式计算：=1.57或从地面起到7.5m高度以下所包括的外表面积，取二者中较大值（为球罐外直径，m），取=1.57=1.57×12.3=19.311；
F——系数，球罐置于地面上时，取F=1.0；对置于大于10L/()喷淋装置下时，取F=0.6。喷淋水强度为2 L/()，所以F取1.0。
经计算的为11333.39Kg/h。
3.安全阀的排放面积
（1） 处于临界条件时，

（2） 处于亚临界条件时，

式中 ——安全阀的最小排放面积，；
K—安全阀额定泄放系数，取0.9倍泄放系数，对于不带调节圈的微启式安全阀，K=0.25～0.35，此处取平均，0.3；
C—气体特性系数，C=520；
M——气体摩尔质量；
Z——气体压缩系数 此处取0.9；
T——泄放装置进口侧气体的温度，423K；
——安全阀的出口处压力,；
——安全阀的泄放压力，包括设计压力和超压限度两部分,。
k——气体绝热指数
=2.2MPa =2.55MPa /=0.8627
k取1.29 =0.5475＜/=0.8627，即处于亚临界排放
所以利用公式
=664.07
3.安全阀的选用
安全阀的型式通常采用直接载荷弹簧式。根据GB150，根据容器的工作压力确定安全阀的开启压力为2.20MPa。设计压力取2.4MPa，且其中至少有一个安全阀的开启压力小于2.4MPa。设置有多个安全阀，排泄量为各个安全阀排泄量之和，备用安全阀的排泄量不算入所需排泄量。
4.注意事项
（1） 安全阀的弹簧不可与介质及大气直接接触，在必要的时候应进行耐腐蚀处理；
（2） 弹簧的调节螺丝不能松动，应该有防止随意调整的印封；
（3） 安全阀要垂直安装，以保证容器和安全阀之间畅通无阻；
（4） 安全阀的安装位置布置在平台附近，便于检查和维修；
（5） 容器上安全阀的入口管线尽量缩短，但管线较长时，必须加以支撑，以防泄压时造成超应力；
（6） 安全阀的前后不装设隔断阀；
（7） 球罐有保冷设施，所以安全阀要选防冻结构；
（8） 备用安全阀要有明确的备用标志；
（9） 安全阀的排放管应向放空罐处倾斜，以排除凝液，同时其结构应保证不发生影响到安全阀本体的振动；
（10） 在向大气直接排放的场合，排放蒸汽应垂直向上喷出，并在端部设置保护罩，以防雨水、铁屑、尘土等的堆积。
七、温度计
温度是表示过程本身状态的重要参数。即使流量、压力不发生变化，在各工艺设备的前后，温度也要改变。由于它是对工艺的热平衡、运行状态进行监视的点，并能进行远距离测量，所以温度的测量点要比其他参数多。
一、常用温度计类型原理如下：
（1）气体温度计：多用氢气或氦气作测温物质，因为氢气和氦气的液化温度很低，接近于绝对零度，故它的测温范围很广。这种温度计精确度很高，多用于精密测量。
（2）电阻温度计：分为金属电阻温度计和半导体电阻温度计，都是根据电阻值随温度的变化这一特性制成的。金属温度计主要有用铂、金、铜、镍等纯金属的及铑铁、磷青铜合金的；半导体温度计