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满堂支架计算书
海湖路桥箱梁断面较大，本方案计算以海湖路桥北幅为例进行计算，南幅计算与北幅相同。海湖路桥北幅为5×30m等截面预应力混凝土箱形连续梁（标准段为单箱双室），箱梁高度1.7m，箱梁顶宽15.25m。对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。
满堂支架的计算内容为：①碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算②满堂支架整体抗倾覆验算③箱梁底模下横桥向方木验算④碗扣式支架立杆顶托上顺桥向方木验算⑤箱梁底模计算⑥立杆底座和地基承载力验算⑦支架门洞计算。
1 荷载分析
1.1 荷载分类
作用于模板支架上的荷载，可分为永久荷载（恒荷载）和可变荷载（活荷载）两类。
⑴模板支架的永久荷载，涉及下列荷载。
①作用在模板支架上的结构荷载，涉及：新浇筑混凝土、模板等自重。
②组成模板支架结构的杆系自重，涉及：立杆、纵向及横向水平杆、水平及垂直斜撑等自重。
③配件自重，根据工程实际情况定，涉及：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施及附加构件的自重。
⑵模板支架的可变荷载，涉及下列荷载。
①施工人员及施工设备荷载。
②振捣混凝土时产生的荷载。
③风荷载、雪荷载。
1.2 荷载取值
（1）雪荷载
根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2023）查附录D.5可知，雪的标准荷载按照50年一遇取西宁市雪压为0.20kN/m2。根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2023 ）7.1.1雪荷载计算公式如下式所示。
Sk=ur×so
式中：Sk——雪荷载标准值(kN/m2)；
ur——顶面积雪分布系数；
So——基本雪压(kN/m2)。
根据规《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2023）7.2.1规定，按照矩形分布的雪堆计算。由于角度为小于25°，因此μr取平均值为1.0，其计算过程如下所示。
Sk=ur×so=0.20×1=0.20kN/m2
（2）风荷载
根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2023）查附录D.5可知，风的标准荷载按照50年一遇取西宁市风压为0.35kN/m2根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2023）4.3.1风荷载计算公式如下式所示。
W=0.7Uz×Us×WO
式中：W——风荷载强度（kN/m2）；
WO——基本风压（0.35KN/m2）；
Uz——风压高度计算系数，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2023）附录D取1.0；
Us——风荷载体型系数，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2023）4.3.2条采用1.3。
风荷载强度W=0.7Uz×Us×WO=0.7×1.0×1.3×0.35=0.32KN/m2
（3）q1—— 箱梁自重荷载，按设计说明取值26KN/m3。
根据海湖路桥现浇箱梁结构特点，按照最不利荷载原则，每跨箱梁取Ⅰ-Ⅰ截面（跨中）、Ⅱ－Ⅱ截面（墩柱两侧2.0～6.0m）、Ⅲ－Ⅲ截面（墩柱两侧2.0m）等三个代表截面进行箱梁自重计算(截面选择区段内箱梁自重最大处截面)，并对三个代表截面下的支架体系进行检算，一方面分别进行自重计算，单跨箱梁立面图见下图：

单跨箱梁立面图
1）Ⅰ-Ⅰ截面处q1计算

图1.2-1 海湖路桥Ⅰ-Ⅰ截面
根据横断面图，则：
q1＝=＝（26×9.22）/8.86=27.06 KN/m
注：B—箱梁底宽，取8.86m，将箱梁所有重量平均到底宽范围内计算偏于安全。
—混凝土容重，取26KN/㎡。
A—箱梁横截面混凝土面积（㎡）。
2）Ⅱ－Ⅱ截面处q1计算

图1.2-2 海湖路桥Ⅱ-Ⅱ截面
根据横断面图，则：
q1＝=＝（26×10.7）/8.86=31.4 KN/m
3）Ⅲ－Ⅲ截面处q1计算

图1.2-3 海湖路桥Ⅲ-Ⅲ截面
根据横断面图，则：
q1＝=＝（26×18.3）/8.86=53.7 KN/m
（4）q2——模板自重荷载，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2023）取0.75KN/ m2；
（5）q3—— 施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2023）取1.0KN/ m2；
（6）q4—— 浇筑和振捣混凝土时产生的荷载，按均布荷载计算，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2023）取2.0KN/ m2；
（7）q5—— 支架自重，根据《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（GCJ-2023）取0.75KN/m2。
1.3 荷载组合系数
为安全考虑，参照《建筑结构荷载规范》 GB50009-2023规定，计算结构强度的荷载设计值，取其标准值乘以下列相应的分项系数：
（1）永久荷载的分项系数，取1.2；
（2）可变荷载的分项系数，取1.4。
1.4 荷载组合
荷载组合按照《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》表4.4.1的规定，取值如下表1.4.1所示。
表1.4.1 荷载效应组合
计算项目
荷载组合
立杆承载力计算
1.永久荷载+可变荷载（不涉及风荷载）
2.永久荷载+0.9（可变荷载+风荷载）
连墙件承载力计算
风荷载+3.0kN
斜杆承载力和连接扣件（抗滑）承载力计算
风荷载
2 结构检算
2.1 碗扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算
碗扣式满堂支架和扣件式满堂支架同样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“├”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。
本工程现浇箱梁支架立杆强度及稳定性验算，根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ 130-2023（本节计算过程中简称为“本规范”）立杆的强度及稳定性计算公式进行分析计算。
1、Ⅰ-Ⅰ截面
跨中18m范围内，碗扣式钢管支架体系采用90×90×120cm的布置结构，见图2.1-1。
（1）立杆强度验算
根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］＝33.6kN（参见路桥施工计算手册表13－5钢管支架允许荷载）。
立杆实际承受的荷载为：N=1.2×ΣNGK+0.9×1.4ΣNQK（组合风荷载时）
ΣNGK—永久荷载对立杆产生的轴向力标准值总和；
ΣNQK—可变荷载对立杆产生的轴向力标准值总和；
将荷载取值结果带入计算公式：

图2.1-1：Ⅰ-Ⅰ截面支架布置图
ΣNGK=0.9×0.9×（q1+q2+q5）=0.81×(27.06+0.75+0.75)=23.13KN
ΣNQK=0.9×0.9×(q3+q4+w+Sk)=0.81×(1.0+2.0+0.32+0.2)=2.85KN
则：N=1.2×ΣNGK +0.9×1.4ΣNQK=1.2×23.13+0.9×1.4×2.85=31.35KN＜［N］＝33.6KN ，强度满足规定。
（2）立杆稳定性验算
立杆的稳定性计算公式：N/（ΦA）+MW/W≤f(组合风荷载时)
N—计算立杆段的轴向荷载31.35KN；
f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2（参考本规范表5.1.6得）；
A—支架立杆的截面积A＝489mm2(参考路桥施工计算手册表13-4得)；
Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ由本规范附录A表A.0.6取值；
i—截面的回转半径i=15.78mm，(参考路桥施工计算手册表13-4得)；
长细比λ＝L/i。
L—水平步距，L＝1.2m。
于是，λ＝L/i＝76，参照本规范附录A表A.0.6得Φ＝0.744;
MW—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距，按本规范式（5.2.9）计算；
MW=0.9×1.4×MWK=0.9×1.4*0.32=0.47KN.m2；
W—抵抗矩W=5.08×103mm3(参考路桥施工计算手册表13-4得)；
则，N/(ΦA)+MW/W＝31.35×103/（0.744×489）+0.47×106/（5.08×103）
＝178.70KN/mm2≤f＝205KN/mm2
计算结果说明支架立杆稳定性满足规定。
2、Ⅱ-Ⅱ截面
桥墩旁2m～6m范围内，碗扣式钢管支架体系采用60×90×120cm的布置结构，见图2.1-2：

图2.1-2：Ⅱ-Ⅱ截面支架布置图
（1）立杆强度验算
根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］＝33.6kN（参见路桥施工计算手册表13－5钢管支架允许荷载）。
立杆实际承受的荷载为：N=1.2×ΣNGK+0.9×1.4ΣNQK（组合风荷载时）
ΣNGK—永久荷载对立杆产生的轴向力标准值总和；
ΣNQK—可变荷载对立杆产生的轴向力标准值总和；
将荷载取值结果带入计算公式：
ΣNGK=0.9×0.6×（q1+q2+q5）=0.54×(31.4+0.75+0.75)=17.77KN
ΣNQK=0.9×0.6×(q3+q4+w+Sk)=0.54×(1.0+2.0+0.32+0.2)=1.9KN
则：N=1.2×ΣNGK +0.9×1.4ΣNQK=1.2×17.77+0.9×1.4×1.9=23.72KN＜［N］＝33.6KN ，强度满足规定。
（2）立杆稳定性验算
立杆的稳定性计算公式：N/（ΦA）+MW/W≤f(组合风荷载时)
N—计算立杆段的轴向荷载23.72KN；
f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2（参考本规范表5.1.6得）；
A—支架立杆的截面积A＝489mm2(参考路桥施工计算手册表13-4得)；
Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ由本规范附录A表A.0.6取值；
i—截面的回转半径i=15.78mm，(参考路桥施工计算手册表13-4得)；
长细比λ＝L/i。
L—水平步距，L＝1.2m。
于是，λ＝L/i＝76，参照本规范附录A表A.0.6得Φ＝0.744;
MW—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距，按本规范式（5.2.9）计算；
MW=0.9×1.4×MWK=0.9×1.4*0.32=0.47KN/m2；
W—抵抗矩W=5.08×103mm3(参考路桥施工计算手册表13-4得)；
则，N/(ΦA)+MW/W＝23.72×103/（0.744×489）+0.47×106/（5.08×103）
＝157.72KN/mm2≤f＝205KN/mm2
计算结果说明支架立杆稳定性满足规定。
3、Ⅲ-Ⅲ截面
在桥墩旁两侧各2m范围内，碗扣式钢管支架体系采用60×60×120cm的布置结构，见图2.1-3：
图2.1-3：Ⅲ-Ⅲ截面支架布置图
（1）立杆强度验算
根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为［N］＝33.6kN（参见路桥施工计算手册表13－5钢管支架允许荷载）。
立杆实际承受的荷载为：N=1.2×ΣNGK+0.9×1.4ΣNQK（组合风荷载时）
ΣNGK—永久荷载对立杆产生的轴向力标准值总和；
ΣNQK—可变荷载对立杆产生的轴向力标准值总和；
将荷载取值结果带入计算公式：
ΣNGK=0.6×0.6×（q1+q2+q5）=0.36×(53.7+0.75+0.75)=19.87KN
ΣNQK=0.6×0.6×(q3+q4+w+Sk)=0.36×(1.0+2.0+0.32+0.2)=1.27KN
则：N=1.2×ΣNGK +0.9×1.4ΣNQK=1.2×19.87+0.9×1.4×1.27=25.44KN＜［N］＝33.6KN ，强度满足规定。
（2）立杆稳定性验算
立杆的稳定性计算公式：N/（ΦA）+MW/W≤f(组合风荷载时)
N—计算立杆段的轴向荷载25.44KN；
f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2（参考本规范表5.1.6得）；
A—支架立杆的截面积A＝489mm2(参考路桥施工计算手册表13-4得)；
Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ由本规范附录A表A.0.6取值；
i—截面的回转半径i=15.78mm，(参考路桥施工计算手册表13-4得)；
长细比λ＝L/i。
L—水平步距，L＝1.2m。
于是，λ＝L/i＝76，参照本规范附录A表A.0.6得Φ＝0.744;
MW—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距，按本规范式（5.2.9）计算；
MW=0.9×1.4×MWK=0.9×1.4*0.32=0.47KN/m2；
W—抵抗矩W=5.08×103mm3(参考路桥施工计算手册表13-4得)；
则，N/(ΦA)+MW/W＝25.44×103/（0.744×489）+0.47×106/（5.08×103）
＝162.45KN/mm2≤f＝205KN/mm2
计算结果说明支架立杆稳定性满足规定。
2.2 满堂支架抗倾覆验算
依据《公路桥涵技术施工技术规范实行手册》第9.2.3规定支架在自重和风荷栽作用下时，倾覆稳定系数不得小于1.3。
K0=稳定力矩/倾覆力矩=y×Ni/ΣMw
按海湖路桥北幅150m长度验算支架抗倾覆能力：
桥梁宽度15.25m，长150m采用90×90×120cm跨中支架来验算全桥：
支架横向18排；
支架纵向168排；
平均高度5.9m；
顶托TC60共需要168×18=3024个；
立杆需要168×18×5.9=17842m；
纵向横杆需要168×5.9/1.2×18=14868m；
横向横杆需要18×5.9/1.2×150=13275m；
故：钢管总重（17842+14868+13275）×3.84=176.58t;
顶托TC60总重为：3025×7.2=21.77t；
故支架重力N1=176.58×9.8+21.77×9.8=1943.83KN；
稳定力矩= y×Ni=5.9×1943.83=11468.6KN.m
依据以上对风荷载计算WK=0.32KN/ m2
海湖路桥左幅150m共受力为：q=0.32×5.9×150=283.2KN；
倾覆力矩=q×3=283.2×3=849.6KN.m
K0=稳定力矩/倾覆力矩=11468.6/849.6=13.2>1.3
计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆规定。
2.3 横桥向方木（底模背肋）验算
本施工方案中箱梁底模底面横桥向采用10×10cm方木，方木横桥向跨度在跨中截面（Ⅰ-Ⅰ截面）处按L＝90cm进行受力计算，在桥墩顶横梁截面及横隔板梁处、桥墩顶及墩旁各6m范围内（II- II、Ⅲ-Ⅲ截面处）按L＝60cm进行受力计算，实际布置跨距均不超过上述两值。如下图将方木简化为如图的简支结构（偏于安全），木材的允许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。横桥向方木受力结构图见下图：

⑴Ⅰ－Ⅰ截面处
按桥每跨中Ⅰ－Ⅰ截面处18.0m范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度L＝90cm进行验算。
① 方木间距计算
q＝(q1+ q2+ q3+ q4)×B＝(27.06+0.75+1.0+2.0)×18=554.58kN
M＝(1/8) qL2=(1/8)×554.58×0.92＝56.15kN
W=(bh2)/6=(0.1×0.12)/6=0.000167m3
则： n= M/( W×［δw］)=56.15/(0.000167×11000×0.9)=33.96(取整数n＝34根)
d＝B/(n-1)=18/33=0.54m
注：0.9为方木的不均匀折减系数。
经计算，方木间距小于0.54m均可满足规定，实际施工中为满足底模板受力规定，方木间距d取0.3m，则n＝18/0.4＝61根。
② 每根方木挠度计算
方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.13)/12=8.333×10-6m4
则方木最大挠度：
fmax=(5/384)×［(qL4)/(EI)］=(5/384)×［(554.58×0.94)/(180×9×106×8.333×10-6)］=0.35×10-3m＜l/400=0.9/400=2.25×10-3m (挠度满足规定)。
③ 方木抗剪计算
Sm=(b×h2)/8=(0.1×0.12)/8=1.25×10-4m3
τ=(qlSm)/(nIb)=（554.58×0.9×1.25×10-4）/(61×8.333×10-6×0.1)=1.22MPa<0.9×［τ］=0.9×1.7MPa=1.53MPa（抗剪强度满足规定）
⑵Ⅱ－Ⅱ截面处
按桥墩旁Ⅱ-Ⅱ截面处8.0m范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度L＝90cm进行验算。
① 方木间距计算
q＝(q1+ q2+ q3+ q4)×B＝(31.4+0.75+1.0+2.0)×8=281.2kN
M＝(1/8) qL2=(1/8)×281.2×0.92＝28.47kN·m
W=(bh2)/6=(0.1×0.12)/6=0.000167m3
则： n= M/( W×［δw］)=28.47/(0.000167×11000×0.9)=17.2(取整数n＝18根)
d＝B/(n-1)=8/17=0.47m
注：0.9为方木的不均匀折减系数。
经计算，方木间距小于0.47m均可满足规定，实际施工中为满足底模板受力规定，方木间距d取0.3m，则n＝8/0.3＝27根。
② 每根方木挠度计算
方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.13)/12=8.333×10-6m4
则方木最大挠度：
fmax=(5/384)×［(qL4)/(EI)］=(5/384)×［(281.2×0.94)/(80×9×106×8.333×10-6)］=0.40×10-3m＜l/400=0.9/400=2.25×10-3m (挠度满足规定)。
③ 每根方木抗剪计算
Sm=(b×h2)/8=(0.1×0.12)/8=1.25×10-4m3
τ=(qlSm)/(nIb)=（281.2×0.9×1.25×10-4）/(27×8.333×10-6×0.1)=1.41MPa<0.9×［τ］=0.9×1.7MPa=1.53MPa（抗剪强度满足规定）
（3）Ⅲ－Ⅲ截面处
按桥墩旁Ⅲ－Ⅲ截面处4.0m范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度L＝60cm进行验算。
① 方木间距计算
q＝(q1+ q2+ q3+ q4)×B＝(53.7+0.75+1.0+2.0)×4=229.8kN
M＝(1/8) qL2=(1/8)×225.8×0.92＝23.26kN·m
W=(bh2)/6=(0.1×0.12)/6=0.000167m3
则： n= M/( W×［δw］)=22.86/(0.000167×11000×0.9)=14(取整数n＝14根)
d＝B/(n-1)=4/13=0.31m
注：0.9为方木的不均匀折减系数。
经计算，方木间距小于0.31m均可满足规定，实际施工中为满足底模板受力规定，方木间距d取0.2m，则n＝4/0.2＝21根。
② 每根方木挠度计算
方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.13)/12=8.333×10-6m4
则方木最大挠度：
fmax=(5/384)×［(qL4)/(EI)］=(5/384)×［(229.8×0.94)/(80×9×106×8.333×10-6)］=0.41×10-3m＜l/400=0.9/400=2.25×10-3m (挠度满足规定)。
③ 每根方木抗剪计算
Sm=(b×h2)/8=(0.1×0.12)/8=1.25×10-4m3
τ=(qlSm)/(nIb)=（229.8×0.9×1.25×10-4）/(27×8.333×10-6×0.1)=1.15MPa<0.9×［τ］=0.9×1.7MPa=1.53MPa（抗剪强度满足规定）
2.4 纵桥向方木（主梁）验算
本施工方案中碗扣架顶托上顺桥向采用10×15cm方木作为纵向分派梁。顺桥向方木的跨距，根据立杆布置间距，在箱梁跨中18m范围内（Ⅰ-Ⅰ截面）按L＝90cm（横向间隔l＝90cm）进行验算，桥墩旁2m～6m范围内（Ⅱ-Ⅱ截面）按L＝90cm（横向间隔l＝60cm）进行验算，桥墩两侧2m范围内（Ⅲ-Ⅲ截面）按L＝60cm（横向间隔l＝60cm）进行验算。将方木简化为如图的简支结构（偏于安全）。木材的允许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。

备注：因横桥向方木布置较密（净间距0.1～0.2m）,故顺桥向方木按均布荷载考虑。
⑴ Ⅰ－Ⅰ截面处
跨中截面立杆顶托上顺桥向采用10×15cm规格的方木，顺桥向方木跨距90cm，横桥向间隔90cm布置，根据前受力布置图进行方木受力分析计算如下：
① 每根方木抗弯计算
q＝(q1+ q2+ q3+ q4)×B＝(27.06+0.75+1.0+2.0)×0.9=27.729kN/m
M＝(1/8) qL2=(1/8)×26.829×0.92＝2.808kN·m
W=(bh2)/6=(0.10×0.152)/6=3.75×10-4m3
则：δ= Mmax/ W=2.808/(3.75×10-4)=7.49MPa＜0.9［δw］＝9.9MPa（符合规定）
注：0.9为方木的不均匀折减系数。
② 每根方木抗剪计算

则：τ= MPa＜0.9×［τ］=0.9×1.7MPa=1.53MPa
符合规定。
③ 每根方木挠度计算
方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.153)/12=2.8125×10-5m4
则方木最大挠度：
fmax=(5/384)×［(qL4)/(EI)］=(5/384)×［(27.729×0.94)/( 9×106×2.8125×10-5)］=8.257×10-4m＜l/400=0.9/400=2.25×10-3m
故，挠度满足规定。
⑵ Ⅱ－Ⅱ截面处
墩旁2～6m范围内立杆顶托上顺桥向采用10×15cm规格的方木，顺桥向方木跨距90cm，横桥向间隔60cm布置，根据前受力布置图进行方木受力分析计算如下：
① 每根方木抗弯计算
q＝(q1+ q2+ q3+ q4)×B＝(31.4+0.75+1.0+2.0)×0.6=21.09kN/m
M＝(1/8) qL2=(1/8)×21.09×0.92＝2.13kN·m
W=(bh2)/6=(0.10×0.152)/6=3.75×10-4m3
则：δ= Mmax/ W=2.13/(3.75×10-4)=5.63MPa＜0.9［δw］＝9.9MPa（符合规定）
注：0.9为方木的不均匀折减系数。
② 每根方木抗剪计算

则：τ= MPa＜0.9×［τ］=0.9×1.7MPa=1.53MPa
符合规定。
③ 每根方木挠度计算
方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.10×0.153)/12=2.8125×10-5m4
则方木最大挠度：
fmax=(5/384)×［(qL4)/(EI)］=(5/384)×［(21.09×0.94)/( 9×106×2.8125×10-5)］=7.117×10-4m＜l/400=0.9/400=2.25×10-3m
故，挠度满足规定。
⑶ Ⅲ－Ⅲ梁截面处
墩顶实心段（墩顶两侧2m范围内）截面立杆顶托上顺桥向采用10×15cm规格的方木，顺桥向方木跨距60cm，横桥向间隔60cm布置，根据前受力布置图进行方木受力分析计算如下：
① 每根方木抗弯计算
q＝(q1+ q2+ q3+ q4)×B＝(53.7+0.75+1.0+2.0)×0.6=34.47kN/m
M＝(1/8) qL2=(1/8)×33.87×0.62＝1.551kN·m
W=(bh2)/6=(0.10×0.152)/6=3.75×10-4m3
则：δ= Mmax/ W=1.551/(3.75×10-4)=4.204MPa＜0.9［δw］＝9.9MPa（符合规定）。
注：0.9为方木的不均匀折减系数。
② 每根方木抗剪计算

则：τ= MPa＜0.9×［τ］=0.9×1.7MPa=1.53MPa
符合规定。
③ 每根方木挠度计算
方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.153)/12=2.8125×10-5m4
则方木最大挠度：
fmax=(5/384)×［(qL4)/(EI)］=(5/384)×［(34.47×0.64)/( 9×106×2.8125×10-5)］=2.298×10-4m＜l/400=0.6/400=1.5×10-3m
故，挠度满足规定。
2.5 箱梁底模板计算
箱梁底模采用优质竹胶板，铺设在支架立杆顶托上顺桥向方木上的横桥向方木上。其中Ⅰ-Ⅰ、II- II截面范围内横桥向方木按0.3m间距布置，其余部分横桥向方木按0.2m间距布置。取各种布置情况下最不利位置进行受力分析，并对受力结构进行简化（偏于安全）。
通过前面分析计算及布置方案，在桥墩两侧2～6m处，横桥向方木布置间距为0.3m（净距0.2m）时，为底模板荷载最不利位置，则有：

竹胶板弹性模量E＝7500MPa
每米竹胶板的惯性矩I=(bh3)/12=(1.0×0.0153)/12=1.44×10-7m4
（1） 模板厚度计算
q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(31.4+0.75+1.0+2.0)×0.3=10.545kN/m
则：Mmax=
模板需要的截面模量：W=m2
模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为：
h=
因此，模板采用15mm厚规格的竹胶板。
（2）模板刚度验算
fmax=＜0.9×0.3/400m=6.75×10-4m
故，挠度满足规定。
2.6 支架底座承载力计算

⑴ 立杆承受荷载计算
Ⅰ－Ⅰ截面处：跨中18m范围内，间距为90×90cm布置立杆时，每根立杆上荷载为：
N＝a×b×q＝a×b×(q1+q2+q3+q4+q5)
＝ 0.9×0.9×(27.06+0.75+1.0+2.0+0.75)=25.56kN
Ⅱ－Ⅱ截面处：桥墩两侧2～6m范围内，间距为60×90cm布置立杆时，每根立杆上荷载为：
N＝a×b×q＝a×b×(q1+q2+q3+q4+q5)
＝ 0.6×0.9×(31.4+0.75+1.0+2.0+0.75)=19.386kN
Ⅲ－Ⅲ截面处：在桥墩旁两侧各2m范围内，间距为60×60cm布置立杆时，每根立杆上荷载为：
N＝a×b×q＝a×b×(q1+q2+q3+q4+q5)
＝ 0.6×0.6×(53.7+0.75+1.0+2.0+0.75)=20.952kN
⑵ 立杆底托验算
立杆底托验算： N≤Rd
通过前面立杆承受荷载计算，每根立杆上荷载最大值为跨中截面Ⅰ－Ⅰ横截面处间距90×90cm布置的立杆，即：
N＝a×b×q＝ a×b×(q1+q2+q3+q4+q5)
＝ 0.9×0.9×(27.06+0.75+1.0+2.0+0.75)=25.56kN
底托承载力（抗压）设计值，一般取Rd =40KN;
得：25.56KN＜40KN ，立杆底托符合规定。
（3） 立杆地基承载力验算
表1：标准贯入实验粘质土地基允许承载力（Kpa）
实验锤击数(击/30)cm
3
5
7
9
11
13
15
17
19
k(Kpa)
105
145
190
235
280
325
370
435
515
K调整系数；混凝土基础系数为1.0
根据经验及实验，将地面整平（斜坡地段做成台阶）并采用重型压路机碾压密实(压实度≥90%)，达成规定后，再填筑50cm厚的隧道弃渣，并分层填筑，分层碾压，使压实度达成95％以上后，地基承载力可达成 [fk]= 190～250Kpa（参考《建筑施工计算手册》。
立杆地基承载力验算：≤K·k
式中： N——为脚手架立杆传至基础顶面轴心力设计值；
Ad——为立杆底座面积Ad=15cm×15cm=225cm2；
按照最不利荷载考虑，立杆底拖下砼基础承载力：
，底托下砼基础承载力满足规定。
底托坐落在砼基础上（按照10cm厚计算），按照力传递面积计算：
A=(2×0.1×tg450+0.15)2=0.1225m2
k=σ0=220 KPa
K调整系数；混凝土基础系数为1.0
按照最不利荷载考虑：
=25.56KN/0.1225m2 =208≤K·[k]=1.0×220KPa
通过计算，基底整平压实后采用标准贯入实验检测地基承载力。基础解决时填土石混渣或建筑拆迁废渣，并用压路机压实后，检测压实度达成，如压实度达成95%以上，则同理地基承载力满足规定。如巨粒土以及具有砖头、砼块、块石等的粘质土，不适应做标准贯入实验或对检测结果尚有疑问时，则应再做平板荷载实验。确认地基承载力符合设计规定后，才干开始放样，摆放脚手架，在其上开始搭设脚手架。
2.7 支架预留门洞计算
门洞临时墩采用加密脚手架结构，与现状海湖路行车方向平行，上设工字钢承重结构，临时墩脚手架搭设在C25砼上。按最不利荷载位置及简支梁体系进行结构验算。
本施工方案临时墩采用Φ48×3.5(Q235)碗扣式脚手架搭设立杆，纵向间距30cm、横向间距均为60cm，横杆步距按照60cm进行布置，立杆分别按轴心受压和偏心受压杆件计算，横杆不予考虑。
⑴ 立杆计算（按细长杆计算）：
立杆的稳定性计算公式：N/（ΦA）+MW/W≤f(组合风荷载时)
q= (q1+q2+q3+q4+q5)＝ (27.06+0.75+1.0+2.0+0.75)=31.56kN （预留门洞位于跨中位置，按Ⅰ-Ⅰ截面进行何在计算）。
N－立杆轴向力计算值（KN）,由于立杆间距为0.3×0.6,则单根钢管
受力N=31.56×0.3×0.6=5.7KN。
f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2（参考本规范表5.1.6得）；
A—支架立杆的截面积A＝489mm2(参考路桥施工计算手册表13-4得)；
Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ由本规范附录A表A.0.6取值；
i—截面的回转半径i=15.78mm，(参考路桥施工计算手册表13-4得)；
长细比λ＝L/i。
L—水平步距，L＝0.6m。
于是，λ＝L/i＝38，参照本规范附录A表A.0.6得Φ＝0.893;
MW—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距，按本规范式（5.2.9）计算；
MW=0.9×1.4×MWK=0.9×1.4*0.32=0.47KN/m2；
W—抵抗矩W=5.08×103mm3(参考路桥施工计算手册表13-4得)；
则，N/(ΦA)+MW/W＝5.7×103/（0.893×489）+0.47×106/（5.08×103）
＝105.57KN/mm2≤f＝205KN/mm2
计算结果说明支架立杆稳定性满足规定。
结论：立杆布局按30×60㎝布置，受力规定满足。
⑵横杆计算：
由于大横杆和小横杆受力与纵杆变形产生的弯矩有关，纵杆重要为轴心受压构件，一般情况不会产生弯矩。故不作横杆受力计算。
⑶工字钢验算
工字钢延横桥向按0.6m布置，既有海湖路门洞宽度为 7.0m，受力结构为简支体系。上铺设10×10cm横桥向方木，间距20cm。按简支体系进行验算，拟采用的工字钢型号为I40a型，由前面计算得面荷载为q=30.56KN。
①荷载计算：I40a自重为0.8KN/m(查五金手册)
施工荷载自重：q1=31.56×0.6=18.936KN/m
工字钢自重：q2=0.8KN/m
q= q1+ q2=19.736KN/m

跨中最大弯矩为：
支点处最大剪力设计值：
②结构验算：查I40a型工字钢的弯曲应力为[w]=145Mpa
梁所需要的截面抵抗矩为：

查《建筑结构荷载规范》得I40a: Ix=21720cm4 Wx=1090cm3=1.09×106㎜3>,现场使用I40工字钢作为纵向主梁满足规定。
③工字钢跨中挠度验算：按简支梁计算

挠度满足规定。
通过以上计算，I40a型刚度满足规定，可使用60㎝间距I40a型工字钢。